单向板肋梁楼盖设计计算书
单向板肋形楼盖设计计算书
混凝土结构班级：工程XXXX 姓名：郑 X X 导师： X X 日期：2013年6月26日单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料.1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高 3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
楼板活荷载标准值（4.5KN/m ²）。
屋面活荷载组合值系数为0.7。
B=5700mm ，L=5700mm 。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200m 。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法： 30厚细石砼保护层（324m KN）二毡三油防水层（235.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）二、计算过程 1、结构方案选择柱网尺寸为5700mm ×5700mm主梁间距为：5700mm ，次梁间距为：1900mm 柱的截面尺寸：300mm ×300mm梁、板截面尺寸选择：板厚h=80；次梁为bxh=180mm ×360mm ，主梁为：bxh=220mm ×600mm板伸入墙内185mm ；次梁，主次梁伸入墙内250mm ，墙厚370mm 。
三、 板的计算2.1板的设计值30厚细石砼保护层（324mKN ） 0.03×24 KN/m 3=0.72KN/m ² 二毡三油防水层（235.0m KN） 0.35KN/m ²20厚水泥砂浆找平层（320mKN ） 0.02×20 KN/m 3 =0.4KN/m ² 100厚钢筋砼板（325m KN） 0.08×25 KN/m 3 =2.5KN/m ²10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN） 0.01×17 KN/m 3=0.17KN/m ²恒荷载标准值： g k =3.64KN/m ² 活荷载标准值： q k =4.5KN/m ²对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.64 1.3 4.510.218/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.640.7 1.3 4.59.009/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为10.218 KN/m ² 2.2内力计算板的两个边长比：215.7321.9l n l ===>，故按单向板计算计算跨度边跨 n l =1900-185-180/2=1625mm0n l =l +0.5h=1625+80/2=1665mm中间跨 0l =1900-180=1720mm跨度差172016653303%10%1665-=<.故可按等跨连续板计算内力，取1m 板带作为计算单元材料选择：混凝土C25（f c =11.9 N/mm 2；f t =1.27 N/mm 2）；钢筋HPB300（f y =270 N/mm 2）；b=1000mm ；h=80mm ；h 0=80-25=55mm ；a 1=1.0边区板带（①-②，⑤-⑥轴线间）1）边跨跨中：M=2.58KN ·m 1、求x：0(155(1x h ==⨯ 04.460.350.355519.25mm h mm =<=⨯= 2、求As ：21 1.011.91000 4.46196.6270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168196.6bh mm mm ρ=⨯⨯=<3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm 2）B 支座：M=-2.16 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯03.430.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 3.43151270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ== 22min 0.21%100080168151bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取As =2min0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 3）离端第二跨跨中、中间跨跨中：M=1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞ 取As =2min 0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 4）中间C 支座：M=-1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取2min 0.21%100080168As bh mm ρ==⨯⨯= 故按照构造配筋 3.、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200)中间板带（②-⑤轴线间）计算与边区板块相同 1）边跨跨中：M=2.58KN ·mAs=196.62mm选配：φ8@200，As=2512mm 。
单向板肋梁楼盖设计书(共11页)
单向(dān xiànɡ)板肋梁楼盖设计计算(jì suàn)书一、设计(shèjì)资料某三层工业(gōngyè)厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。
楼面可变荷载标准值为6KN/㎡（荷载分项系数1.3）。
楼面面层为20㎜厚混合砂浆抹底，底面用20㎜厚水泥砂浆抹平。
混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。
车间内无侵蚀性介质。
建筑物安全等级为二级。
进行楼盖设计。
二、结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。
三、板的计算确定板厚h=100mm。
按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。
1.荷载(hèzài)20mm 水泥砂浆面层(miàn cénɡ) 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m²100mm钢筋(gāngjīn)混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m²20mm混合(hùnhé)砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 g k=4 .0KN/m²可变荷载标准值 q k=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力计算跨度板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250㎜×450㎜边跨l01=(2500-120-125+100/2)㎜=2305㎜ l n1=(2500-120-250/2)=2255㎜距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ l n2=2250㎜跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。
PDF版整体式单向板肋梁楼盖设计计算书
整体式单向板肋梁楼盖设计计算书① ② ③ ④ ⑤ ⑥一、设计资料1．建造地点与基本概况：建造地点为哈市某地，外墙采用490mm 厚的砖墙，该结构重要性系数为1.0，使用环境为2b 类。
2．楼面构造层做法（自上而下）20mm 厚水泥砂浆面层： 20=γkN/m3现浇混凝土楼板：25=γkN/m 315 mm 厚混合砂浆天棚抹灰：17=γkN/m 3 3．活荷载：板面活荷载标准值： 次梁活荷载标准值： 主梁活荷载标准值：组合值系数：c ψ=1.0 频遇值组合系数：f ψ=0.9准永久值组合系数：q ψ=0.854．恒荷载分项系数G γ=1.2 活荷载分项系数Q γ=1.35．选用材料：混凝土： 采用 （f c = f t = ）钢筋： 梁中受力钢筋和架立筋采用 （f y = ） 板中受力钢筋采用 （f y = ） 箍筋采用 （f yv = ） 6．柱的尺寸为：b ×h=350×350mm 柱高H=4.2m 二、板的计算：板按考虑塑性内力重分布方法计算 板的厚度取h=次梁截面高度取h= ，截面宽度取b= ，板尺寸及支承情况如图所示：1．荷载恒荷标准值： 20mm 厚水泥砂浆面层： 钢筋混凝土板： 15mm 厚混合砂浆天棚抹灰：恒荷载设计值： 活荷载设计值： 合计： 每m 板宽： 2．内力计算 计算跨度： 边跨： 中间跨：跨度差 ，说明可按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如下图所示：各截面的弯矩计算表：连续板各截面弯矩计算 表1截面边跨跨中离端第二支座 离端第二跨跨中、中间跨跨中 中间支座弯矩计算系m α2)(l q g M m +=α(kN ・m)3．截面承载力计算b= ，h= ，h 0= ，各截面的配筋计算见表2中间支座考虑板的内拱作用，其计算弯矩降低20% 板的配筋示意图如图：4、板的裂缝宽度验算见表35、板的挠度验算，见表4三、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
单向板肋形楼盖设计计算书
选用 C30 混凝土，HPB300 钢筋 3、 配筋 b=1000mm, h=80mm, h0 =80-20=60mm
f c =14.3 N / mm2 , f t =1.43 N / mm2 , f y =270 N / mm2
截面位置 M
(kN·m)
s
M 2 f cbh0
1 1 2s
C 支座
-28.44
200
0.058
0.060
237
其中ξ 均小于 0.35，符合塑性内力重分布条件
226/ 200 450 0.25% min 0.2%
45 ft / f y 451.43/ 300 0.22% 斜截面受剪承载力计算 b=200mm ， h0 =415mm ， f c =14.3N/ mm 2 ,
14.3×2500×80×
（
760-80/2
）
=2059kN·m>224.86kN·m 所以主梁跨中截面按第一类 T 形截面计算 主梁支座截面按矩形截面计算，b=300mm, h0 =800-80=720mm B 支座边 M=256.6-0.2×130.74=230.45kN·m
f c =14.3 N / mm2 , f y =300 N / mm2 (采用 HRB335)
④
0.229 78.15
⑤
-0.030 -10.24
内
①+②
224.86
力 不 利
①+③ ①+④ ①+⑤
111.2 204.39 116
60.47 133.5 70.71
-195.86 -256.6 -180.84
106.01 70.52 95.77
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、设计参数37号柱网尺寸：mm 66005400⨯ 活荷载：mKN6混过凝土柱：mm 350350⨯ 板底mm 20厚石灰砂浆粉刷 板面mm 20厚水泥砂浆楼面 混凝土强度C25二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：板区格长边与短边之比345.222005400<=，宜按双向板设计，当按沿短边方向的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的数量的构造钢筋。
板的厚度按构造要求取mm l mm h 5540220040801==≥=，故取mm 80，取1m 宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力。
板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
（1）荷载楼面活荷载： 20.6m KN20mm 水泥砂浆面层： 24.02002.0m KN=⨯ 20mm 石灰砂浆粉刷板面： 234.01702.0m KN =⨯80mm 钢筋混凝土板： 222508.0m KN=⨯线恒载设计值： mKN g 29.374.22.1=⨯=线活载设计值： mKN q 8.763.1=⨯=合计： m KNq g 09.11=+（2）内力计算中跨 mm l l n 200020022000=-==边跨()m ma l m m h l l n n 20402120198022020280100120220020=+=+≤=+--=+=故边跨取 mm l 20200= 边跨与中间跨的跨度差0000101200020002020<=-故可按等跨连续板计算内力、板的计算。
可见，对板而言由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以板内力计算时取11.KNg q m+=用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：（3）、截面承载力计算板截面有效高度mm h 6020800=-=，位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
单向板楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计书1目录1 基本设计资料（1）（1）材料（1）（2）荷载标准值（1）2 板的设计（1）（1）确定板厚及次梁截面（1）①板厚（1）②次梁截面（1）（2）板荷载计（2）①计算简图（2）②弯矩及配筋计（3）3 次梁设计（4）（1）计算简图的确定（4）①荷载（4）②主梁截面尺寸选择（4）③计算简图（4）（2）内力及配筋计算（6）①正截面承载力计算（6）②斜截面受剪承载力计算（7）4 主梁设计（8）（1）计算简图的确定（8）①荷载（9）②计算简图（9）（2）内力计算（9）（3）截面配筋计算（10）（4）附加横向钢筋计算（12）参考文献（14）设计计算书1.基本设计资料⑴材料C30混凝土：f=14.3N/mm2，t f=1.43N/mm2，tk f=2.01N/mm2；c钢筋:HRB400级（f=360N/mm2，bξ=0.517)。
y⑵荷载标准值楼面活荷载标准值：q=1.4⨯16=5.6N/mm2；k水泥砂浆：20kN/m3；钢筋混凝土：25kN/mm2；混合砂浆：17kN/mm2。
2.板的设计（按塑性理论方法）⑴确定板厚级次梁截面①板厚：h≥l/40=1800/40=45mm，并应不小于工业建筑楼面最小厚度60mm，取h =80mm。
②次梁截面：次梁截面高h按（1/20—1/12)l初步估算，选h=300mm，截面宽b=（1/3—1/2)h，选b=150mm。
⑵板荷载计算楼面面层 0.02×20=0.4kN/m 2 板自重 0.08×25=2.0kN/m 2 板底抹灰 0.015×17=0.255kN/m 2 恒荷载g 1.2×（0.4+2.0+0.255）=3.186kN/m 2 活荷载q 1.3×5.6=7.28kN/m 2g+q=10.466kN/m 2 (3)计算简图取板宽b =1000mm 作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际6跨，可按5跨计算），如图2所示。
单向板肋梁楼盖设计计算书
混凝土梁板结构课程设计单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：凌伟学号：10124338指导老师：杨锋日期：2013/1/7单向板肋梁楼盖设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：10mm厚水磨石面层；20mm厚水泥砂浆；现浇钢筋混凝土楼板；20mm混合砂浆天棚抹灰。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB335，板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.4m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.9/3=2.3m，l02/l01=6.9/2.3=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2300/30=77mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l/12=6400/18~6400/12=356~534mm，取h=500mm，截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l/10=6900/15~6900/10=460~690mm，取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。
3.扳的设计（1）荷载板的永久荷载标准值10mm水磨石面层 0.01×25=0.25KN/m220mm水泥找平层 0.02×20=0.4KN/m280mm混凝土板 0.08×25=2.0KN/m220mm混合砂浆 0.02×17=0.34KN/m2小计 2.99KN/m2板的可变荷载标准值 4.5KN/m2永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0KN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.99×1.2=3.59KN/m2可变荷载设计值 q=4.5×1.3=5.85KN/m2荷载总设计值 g+g=3.59+5.85=9.44KN/m2(2)计算简图按塑性内力重分布设计。
单向板肋梁楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：学号：班级：宁波大学建筑工程与环境学院2013年12 月12日目录一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图附图2.板的配筋示意图附图3.次梁配筋示意图附图4.主梁配筋示意图附图5.板平法施工图示例附图6.梁平法施工图示例单向板肋梁楼盖设计任务书（1）设计要求①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。
②主梁内力按弹性理论计算。
③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。
本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。
构造要求、施工图绘制。
（2）设计资料①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ）。
③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。
单向板肋梁楼盖设计计算书1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。
楼盖结构的平面布置图见附图1。
按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板，按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=200。
主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=300mm 。
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单向板肋梁楼盖设计计算书1、设计资料(1) 楼面做法：钢筋混凝土现浇板；20mm水泥砂浆粉刷；天花板15mm石灰砂浆抹灰；(2) 材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB335,其他为HPB235 钢筋。
2、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为7.0m、6.9m、7.0m、次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m。
d/ l oi=6.O/2.3=2.61,因为2<2.61<3,所以按单向板设计，但适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。
按跨高比条件,要求板厚h之300/40=58mm ,对工业建筑的楼盖板,要求h為0mm ,但考虑荷载较大，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=l 0/18~l °/12=6000/18~6000/12=333~500mm ,考虑到楼面活荷载比较大,取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁截面高度应满足h= 1。
/15~1 J10=7000/15~7000/10=467~700mm ,取h=650mm。
截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
0.02X 20=0.4 kN/m 2 0.08X 25=2.0 kN/m 20.015 X17=0.255 kN/m2小计2.655 kN/m 2 板的活荷载标准值：5.5 kN/m 2恒荷载分项系数取1.2;因楼面活载标准值大于4.0kN/m 2,且为工业建筑，故活荷 载分项系数取1.3。
于是板的3、板的设计 (1)荷载计算 板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆 80mm 钢筋混凝土板 15mm 水泥砂浆图2楼盖结构平面布置图恒荷载设计值g= 2.655 x l.2=3.186kN/m 2活荷载设计值q= 5.50 x l.3=7.7kN/m 2荷载总设计值g+q=3.186+7.7=10.886 kN/m 2,近似取为g+q=10.89 kN/m 2 (2) 计算简图现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按弹性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨10=1 n+h/2=2400-100-240+80/2=2100mm<1.025 l n=2111.5mm,取l°=2100mm,中间跨l0=l n=2300-200=2100mm按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图3所示：e+C|=：图3板的计算简图(3) 弯矩设计值由表可查得，板的弯矩系数a m分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11; 中跨中，1/16;中间支座，1/14。
故M1=-M B= (g+q ) 1务/1 仁10.89 X2.12/11=4.37 kN mM C=- (g+q ) l%/14=-10.89 X2.12/14=-3.43 kN mM2= (g+q ) l201/16=10.89 X2.12/16=3.00 kN m这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，其中M e和M2应乘以0.8,分别为M c=0.8 X-3.43=-2.75 kN m M 2=0.8 X3.00=2.4 kN m(4) 正截面受弯承载力计算板厚：80mm , h°=h-20=80-20=60mm ;板宽b=1000mm 。
C25 混凝土，a i=1.0 ,?c=11.9N/mm 2;HPB235 钢筋，？y=210N/mm 2。
板的配筋计算过程见下表：板的配筋计算计算结果表明，E均小于0.35 ,符合塑性内力重分布的原贝U ;虽251=0.31% ,此值大于0.45上=0.45127=0.27% ,同时大于bh 1000 80 f y 210 0.2%,满足最小配筋率的要求4、次梁设计按考虑内力重分布设计。
根据本楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
(1)荷载设计值恒荷载设计值板传来恒荷载 3.186 X2.3=7.3278 kN/m次梁自重0.2X(0.5-0.08 ) X25 X1.2=2.52 kN/m次梁粉刷0.015 X(0.5-0.08 ) X2 X17X1.2=0.25704 kN/m小计g=10.11kN/m活何载设计值q=7.7 X2.3=17.71kN/m何载总设计值g+q=10.11+17.71=27.82kN/m(2)计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm。
主梁截面为300mm X650mm。
计算跨度：边跨l°=l n+a/2=6000-240-300/2+240/2=5730mm<1.025l 1.025 X6630=5750.25mm ,取l°=5730mm中间跨l0=l n=6000-300=5700mm按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图见图4所示(3) 内力计算由表可分别查得弯矩系数和剪力系数。
板的弯矩系数a m 分别为：边跨中1/11 , 离端第二支座-1/11，中跨中1/16，中间支座1/14 ；板的剪力计算系数 a 分别 为：A 支座内侧0.45,离端第二支座外侧0.60，内侧0.55,中间支座0.55。
弯矩设计值：2 2M 1=-M B = (g+q ) 1勺1仁27.82 冷.73勺11=83.04 kN m M 2= (g+q ) l20/16=27.82 X 5.7引6=56.49 kN m2 2M C =- (g+q ) 1勺14=-27.82 X 5.72/14= -64.56 kN m 剪力设计值：V A =0.45 (g+q ) l n1=0.45 X27.82 X 5.73=71.73 kN V BI =0.60 (g+q ) lm=0.60 X 27.82 X5.73=95.65 kN V Br =0.55 (g+q ) l n1=0.55 X 27.82 X 5.70=87.22 kN V C =0.55 (g+q ) l n1 =0.55 X27.82 X5.70=87.22 kN (4) 承载力计算 1) 正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 型截面计算，翼缘宽度取b f = I 。
3 =6900/3=2300mm; 又 b f =b+s n =200+2100=2300mm, 故取b f =2300mm 。
除跨内1截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排。
II I [I I n 1 T r:" ii i: 业 C 3B 1呂 } 5"口 15700 J三池j 573C jT图4 次梁计算简图环境类别为一类，C25混凝土，最小保护层厚度C=25mm。
一排纵向钢筋h°=500-35=465mm ，二排纵向钢筋h°=500-60=440mmC25 混凝土，a i=1.0 , ?c=11.9 N/mm 2 ,?t=1.27N/mm 2,纵向钢筋采用HRB335 钢，？y=300N/mm 2,箍筋采用HPB235 钢，？yv=210N/mm 2。
a 1*fc*b'f*h'f*(ho-h'f/2)=1.0*11.9*2300*80*(440- 80/2)=875.840kN*m > M* 丫o=83.040*1(55*1.0=83.040kN*m经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面受弯承载力计算计算结果表明，三均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时符合要求2）斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算合最小配箍率验 算。
验算截面尺寸：h w = h 0-h f =440-80=360mm ，因 h w /b=360/200=1.8<4,截面尺寸按下式验0.25 念？c bh 0=0.25 X 1 X 11.9 X 200 X 440=261.8KN>V max =95.65kN 故截面尺寸满足要求。
0.7?t bh 0=0.7 X 1.27 X200 X 440=78.232kN<V bl =95.65kN,故各截面应按计算配置 腹筋。
计算所需腹筋： 采用06双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
由V cs =0.7?t bh 0+1.25?yv A v h 0,可得s到箍筋间距调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或间距 减小20%。
现调整箍筋间距,s=0.8 X266.5=213.2mm ,最后取箍筋间距 s=200mm 。
为方便施工，沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.24丄=0.24 旦=0.14% ,实际配箍f yv210A 56 6率p v = A =0.14%=0.14% ,故最后取箍筋间距s=200mmbs 2007005、主梁设计主梁按弹性方法设计。
(1) 荷载设计值Abh =0.462%>200 500p min = 0.451 27= 0.45=0.1905%,也大于 0.2% ,故3001.25f yvAv h °V BI -0.7仙 1.25 x 210汇56.6乂440395.65 10 -0.7 1.27 200 440=266.5mm为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载10.11 X7.0=70.77kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08 )X 0.3 3(X225+2 (65-0.08 ) X 015X 23X17] K.2=12.60kN 恒荷载G=70.77+12.60=83.37 kN ,取G=84 kN活荷载Q=17.71 X7.0=123.97 kN ,取Q=124 k N(2)计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ;中间支承爱400mm X400mm的混凝土柱上。
其计算跨度边跨：l n=7000-200-240=6560mm ,因0.025 l n=164mm< a /2=185mm ,取101=1.025 l n+b /2=1.025 X6560+400/2=6924mm ,近似取l°=6930mm。
中跨：l°=6900mm 主梁的计算简图见图5。
r J cJ■r.J:□f12L*________ ,—r y■/ mJ G930图5主梁计算简图因跨度相差693°一6900100% =0.44% ,不超过10% ,故可利用附表计算内6900（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩M= k 1GI0+ k2Q I0式中k i、k2系数由附表计算内力M i,max=0.244 X84X6.93+0.289 X124 X6.93=390.38 kN mM B,max =-0.267 X84 X6.93-0.311 X124 X6.93=-422.67kN mM2,max=0.067 X84X6.93+0.200 X124 X6.93=210.87 kN m2）剪力设计值剪力V k 3G+ k4Q式中系数k3、k4由附表6-2相应栏内查得V A,max=0.733 X84+0.866 X124=168.96 kNV Bl,max=-1.267 X84-1.311 X124=-268.99 kNV Br,max=1.0 X84+1.222 X124=235.53 kN3) 弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载图6主梁活载图1由附表6知，支座B或C的弯矩值为：M B=M C=-0.267 X84 X6.93-0.133 X124 X6.93=-269.72 kN m在第1跨内以支座弯矩MA=0, M B=-269.72kN m的连线为基线,作G=84kN ,Q=124kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：-(G Q)l0丛--(84 124) 6.93 - 269.72=390.57kN m (与前面计算3 3 3 3的M 1,max=390.38 kN m 相近)1 2M 12 x 269 72-(G Q)l0B(84 124) 6.93 =300.67kN m3 3 3 3在第2跨内以支座弯矩M B=-269.72kN m , M C=-269.72 kN m的连线为基线，作G=84kN , Q=0kN的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处弯矩值为：1 1丄Gl0MB 84 6.9-269.72=-76.52 kN m。