锅炉课程设计指导书(附超临界锅炉设计实例word版本)

第一章锅炉设计的任务及热力

计算的作用和分类

设计工作是产品生产的第一道重要工序，设计好坏对产品的性能和质量有着决定性的作用。设计布置新锅炉的要求是：确定锅炉的型式，决定各个部件的构造尺寸，在保证安全可靠的基础上力求技术先进、节约金属、制造安装简便，并有高的锅炉效率，以节约燃料消耗。

因此，在设计锅炉之前，应根据所给定的锅炉容量，参数和燃料特性，有目的地进行广泛深入的调查研究，综合利用有关的理论以及制造、运行方面的实践知识，进行各种技术方案的运筹和比较，并进行各种精确的计算。一般开始设计时，先选定锅炉的总布置，进行燃料消耗量的计算，然后再决定锅炉结构，进行炉膛传热计算，决定对流受热面的结构，进行对流受热面的传热计算。在以上的结构计算和传热计算中，须预先选定受热面的管径和壁厚，布置好水循环系统（汽包锅炉）或启动系统（超临界锅炉），以上计算（或称热力计算）结束以后，再根据它的计算结果，计算管壁温度和承压强度，并根据金属材料极限许用应力的等级，确定各受热面所应取用的合金材料，必要时可重新调整管径、壁厚，以便在满足强度的条件下，使制造总费用达到最低。对于自然循环汽包炉，需要进行水循环计算，校核水循环是否安全可靠，最后还要进行空气动力计算，核算烟、风道流动阻力是否合理，并依此选择锅炉的送、引风机。在一切都正常合理时，即可根据以上的初步设计和计算，作进一步的设计。

本锅炉设计的任务是进行热力计算，因为整台锅炉的热力计算是锅炉设计中的一项最主要的计算。热力计算的方法，按照已知的条件和计算目的来分，可以分为设计计算和校核计算两种。

在设计新锅炉时的热力计算称为设计热力计算。设计热力计算的任务是在给定的煤种、给定的给水温度前提下，确定保证达到额定蒸发量，选定的锅炉经济指标以及给定的蒸汽参数所必需的锅炉各受热面的结构尺寸。例如我们在例题中给出的2102t/h锅炉的热力计算就是一个设计热力计算的例子。

在进行设计热力计算之前要进行锅炉的整体布置。即确定炉型（П型、塔形或其它布置方式）、水循环方式（自然循环、控制循环、直流）、燃烧方式（直流燃烧器、旋流燃烧器）、过热汽温、再热汽温的调节方式（摆动式直流燃烧器、烟气挡板、烟气再循环等）。上述几个大的方面确定后，就要设计布置受热面，即决定炉膛、对流烟道以及受热面之间的相对位置和相互关系，各种受热面的型式（即错列或顺列、立式或卧式）和尾部受热面的布置方式（单级布置或双级布置）、还要确定制粉系统的方式，燃烧器型式与布置，及预先选定锅炉的排烟温度、热空气温度等经济性指标。

在进行设计热力计算时，应具备下列原始数据：

1、锅炉的蒸发量、给水压力和给水温度，以及主汽阀前过热蒸汽的压力和温度，如例题为：蒸发量2102t/h，给水压力31Mpa，给水温度282℃，过热蒸汽压力25.4Mpa、过热蒸汽温度571℃。

2、再热器进、出口处的蒸汽压力、蒸汽温度和蒸汽流量。如例题为：再热器进/出口压力：4.72/4.52 Mpa，进、出口温度322/691℃，流量1761t/h。

3、连续排污量（如例题超临界直流锅炉该项为零）。

4、燃料特性。例题为山西烟煤，并附有成分分析数据。

5、制粉系统的计算数据，如磨煤一次风量、旁路一次冷风量、煤粉空气混合物总量、制粉系统漏风率（或密封风系数）、煤粉的湿度和温度等。

6、选定的排烟温度和热空气温度，如例题为：排烟温度132℃，热空气温度334.2℃。

7、其它一些环境资料，如当地大气压、湿空气的含水量等。

设计热力计算是在锅炉额定负荷下进行的。亦即锅炉各部件的结构尺寸是按额定负荷设计的。为了预先估计锅炉在其他负荷下的工作特性，往往对新设计的锅炉进行非额定负荷下的热力特性计算（校核热力计算的一种），一般作70%负荷和50%负荷的计算。

锅炉的校核热力计算是对一台已经设计好的锅炉进行的。锅炉的负荷变化、燃用煤质变化，以及给水温度改变，合称为锅炉的变工况。锅炉在变工况下运行时（例如煤种变化），其过热汽温、再热汽温、各受热面进、出口的烟气温度、介质温度（包括热风温度和排烟温度）、锅炉效率、燃料消耗量以及空气和烟气的流量和速度等都要发生改变而偏离设计值。校核热力计算的任务就是通过热力计算，定量地确定这些新的数值。在进行校核热力计算时，锅炉受热面的结构是已知的，锅炉烟气和内部介质的中间温度、排烟温度、预热器出口空气温度有时甚至是过热汽温等则是未知的。为完成计算，需要利用迭代计算得方法。逐步接近待计算值。为了进行校核热力计算，必须提供锅炉的图纸和有关燃烧设备、各受热面和烟风道的结构和尺寸的资料，并提出在校核工况下的锅炉参数、燃料性质和给水温度。

对于锅炉的单个受热部件，也有设计热力计算和校核热力计算的区分。部件的设计热力计算是根据给定的受热面的传热量（或给定受热面的介质流量和进、出口温度），去计算传热温压和传热系数，最终求出受热面积的数值。设计计算是一种直接计算的方法，一般不需要进行逐步近似的计算过程。校核热力计则不然，进行单个受热面的校核计算时，一般只能知道热侧介质和冷侧介质的各一个温度或焓（进口的或出口的），介质的另一端的温度或焓。因此要预先假定一个数值，然后借助两个热平衡方程和一个传热方程，经迭代计算逐步逼近真实值。

校核热力计算的目的是为了估计锅炉在非设计工况条件下运行的经济指标，对锅炉运行缺陷（例如汽温偏低、排烟温度偏高等）的可能原因做出分析判断，寻求改进锅炉结构的必要措施，以及为选择辅助设备和进行空气动力计算、水动力计算、管壁温度计算和其它可靠性计算提供基础资料。

设计热力计算和校核热力计算在计算方法上基本上是相同的，计算时所依据的传热原理、计算公式和图表曲线也都是相同的，区别仅在于计算任务和所求结果不同。而且设计计算和校核计算也没有绝对的界限，一个部件的设计计算往往可以采用校核计算的方法来完成。有经验的设计人员常可以根据他的经验，预先将锅炉受热面的结构尺寸决定，然后逐步进行校核计算，如果不合适，则重新调整受热面的结构（主要是调整受热面的面积），直至满足换热量的要求，这也是一种设计计算方法。在本书例题中，炉膛计算是首先布置好炉膛水冷壁面积，然后计算出炉膛出口烟温，从而确定炉膛的辐射换热量，因此属于校核热力计算。末级过热器计算是根据已知的过热汽温（设计值）和前面计算出的进口汽温，确定了末级过热器的对流换热量，然后计算出一个传热面积，因此末级过热器计算属于设计热力计算。同理，水平低温再热器的计算也属于设计计算。但对于上述末级过热器和低温再热器这两个受热面，都是用校核热力计算的方法实现设计热力计算的目的。

第二章锅炉的设计计算

第一节设计计算的步骤

设计热力计算一般按以下步骤进行：

1、按计算任务书列出原始数据，如例题第18页上锅炉参数、煤质资料。

2、根据燃料燃烧方式、受热面布置（指有几级过热器、再热器、省煤器、空气预热器等）进行空气平衡计算。

3、计算理论空气量、根据各受热面的平均过量空气系数计算烟气特性表，根据各受热面出口过量空气系数，计算烟气、空气焓温表。如例题第23页上的燃料燃烧计算表和焓温表即是。

4、热平衡计算。即根据燃料燃烧方式（指煤粉燃烧、循环流化床燃烧，以及燃烧器的布置等）决定q3及q4的数值。根据排烟温度和排烟过量空气系数决定q2，根据锅炉容量决定q5，以及根据燃烧方法决定q6，最后决定锅炉热效率η，燃料消耗量B和保热系数φ等。如例题第24页上的热平衡计算（燃料消耗量计算）。

5、依据所选取的炉膛容积热负荷qv决定炉膛容积V L。决定炉膛截面尺寸和形状，并布置水冷壁、炉内辐射受热面及悬吊管、蒸汽冷却管等。如例题第49页锅炉结构计算书所示炉膛形状和附图1—附图4所示炉内受热面布置。

6、根据选取的空气预热温度进行炉膛传热计算（例题为下炉膛计算）。

如例题第25页所示炉膛计算。

7、进行炉膛内辐射受热面的传热计算，并决定各受热面的结构尺寸。

如例题第28—34页的包复过热器计算、分隔屏计算、后屏计算和末级再热器计算。

8、依次进行水平烟道、尾部竖井烟道内的对流受热面的传热计算，并决定各受热面的结构尺寸。

如例题第37—46页的末级过热器、低温再热器、省煤器、空气预热器的计算。

9、确定锅炉机组热平衡计算误差。

如例题第47页的计算表。

10、编制整台锅炉热力计算数据汇总表。

如例题第18-21页的主要热力计算数据汇总表。

第二节辅助计算和热平衡计算

在进行锅炉设计，决定炉膛尺寸、各受热面的面积和结构之前，必须预先决定燃料消耗量、烟气在各受热面处的成分等主要数据，设计步骤中的第2、3、4项即完成这些任务，这些计算属于辅助计算。

辅助计算前要先选定锅炉的总布置，一般常见的是“П”型布置。如例题即是这种布置方式。要确定燃料制备方式、燃烧器型式与布置，以及预热空气的温度和排烟温度。

空气平衡计算，即根据布置方案选取炉膛出口过量空气系数，各段烟道中及制粉系统的漏风系数，可参照原苏联热力计算标准（1998），（以下简称标准）表ⅩⅫ进行，或者根据国内锅炉制造厂的经验数据确定。然后确定各受热面入口过量空气系数和出口过量空气系数。计算烟气容积、制定烟气特性表时，要明确各公式、各步骤的意义。烟气各特性对应的过量

空气系数一定要代入所计算受热面平均的过量空气系数（即进口与出口的算术平均值），这是因为烟气特性计算的主要目的，是要决定各受热面烟气流量和烟气流速的平均值。按照标准的规定，炉膛的平均过量空气系数例外，应代入炉膛出口过量空气系数。

计算焓温表时，各烟气焓所对应的过量空气系数一定要代入所计算受热面出口的过量空气系数，而不可以代受热面的平均的过量空气系数，这是因为烟气焓温计算的目的是要决定各受热面的烟气放热量。焓温计算时飞灰的焓在某些条件下可以忽略不计，但有时要计入。如果是手工进行焓温计算，应先考虑用得到的烟气范围，以减小不必要的计算量。一般可参考以下给出的区间：

炉膛：1600℃~2200℃和800℃~1400℃；

以上第一个温度区间用于理论燃烧温度计算，第二个温度区间用于炉膛出口烟温计算；

屏式过热器：700℃~1200℃；

对流式过热器（转向室前）：900℃~1100℃；

对流式过热器（转向室后）：500℃~900℃；

省煤器：300℃~500℃；

空气预热器：100℃~200℃。

设计步骤中的第4项为热平衡计算。热平衡计算中，对于固态排渣煤粉炉，q4损失视煤的挥发分和灰分而定，可按标准表ⅩⅧ选取或参考同类型锅炉的数值来选取。大型锅炉取q3=0；对于循环流化床锅炉和液态排渣煤粉炉，均需要按灰渣温度计算q6损失；q5损失可按标准5-09节确定。

排烟热损失q2和锅炉计算燃料消耗量Bj必须计算准确，否则会引起大量返工。在计算锅炉的空气总体积、烟气总体积、烟气流速以及对流传热量的各公式中，均使用计算燃料消耗量Bj进行计算，如例题中第47页上预热器的烟气流速w1、空气流速w2以及传热量Qd 的计算均用的是第25页上的计算燃料消耗量Bj=68.54 kg/s。例题第23页上的理论空气容积v0=6.1714nm3/kg；烟气总容积vy=7.876 nm3/kg以及第24页上1300℃的炉膛出口烟气焓Iy=16241 kJ/kg,都是燃烧每公斤计算燃料（而不是实际燃料）相应的数值。

无特殊规定冷空气温度为30℃。有暖风器时锅炉的输入热量Qr要加外热源带入热量。锅炉机组的有效利用热量Qgl中，当排污率≥2.0%时（汽包炉），加热排污水所耗费的热量需计入。

计算中各受热面的介质的进、出口压力是不同的，这些压力除整个锅炉的进口、出口处为已知以外，其余各压力在进行热力计算时均属未知，需要事先假定一套数值，待受热面的最终结构设计完成以后，再借助汽水流动阻力计算的结果，对事先假定的各介质压力进行校核和调整。一般蒸汽在过热器中的总压降不超过过热器出口压力的10%，在再热器中的总压降不超过再热器出口压力的5%。高压以上的锅炉，省煤器的水流阻力不超过汽包（分离器）压力的5%。

制粉系统与燃料供应系统的计算，需按总燃料消耗量B计算，而送风机、引风机的空气量、烟气量需按计算燃料消耗量Bj计算。

第三节炉膛计算

进行炉膛传热计算时，其燃烧设备的型式、布置方式（用旋流燃烧器还是用直流燃烧器，前墙布置还是四角布置、两侧墙布置等）已经确定。在确定时可参考标准的附录Ⅱ中“有关燃烧设备和受热面设计的一些简要说明”。同时可根据国内各式锅炉的一些运行经验来确定。炉膛尺寸的确定是借助于恰当选取一组炉膛热力参数（如炉膛的容积热负荷qv、截面热负

荷qa 等）来完成的。当选取了较大的qv 时，炉膛容积就要小一些；当选取了较小的qa 时，炉膛截面就大一些，炉膛变得较为矮胖。在选取炉膛容积热负荷qv 时，要综合考虑煤粉在炉内的停留时间、燃尽的条件、水冷壁受热面是否布置得开、炉膛出口烟温、炉膛温度和结焦倾向、整个炉膛的造价等。在一般情况下，按燃尽条件确定的炉膛容积V L ，都不足以使烟气在炉内得到足够的冷却，因此，按冷却条件确定的qv 值都要小于按燃尽条件确定的qv 值。我国各大锅炉制造厂在炉膛设计中，多从燃烧安全、传热充分出发，按照冷却条件来确定的qv ，因此qv 值都选得小些，从煤种的通用性来说采用较低的qv 值较合适，缺点是锅炉尺寸较大，消耗钢材量较多。标准中表ⅩⅧ所规定的是按燃尽条件允许的qv 值范围，其确定的炉膛容积都较小些。按照冷却条件确定qv 值一般在80~120 kw/m 3之间选取；按燃尽条件确定qv 值一般在110~170 kw/m 3之间选取。

表1 列出了我国大容量锅炉炉膛热力参数的推荐范围：

表2列出了炉膛热力参数选取的某些影响因素。

表2 对炉膛热力参数选取的一些影响因素

选定了炉膛容积热负荷qv 之后，即可求炉膛容积V L ：

v

ar

net L q Q B V ,?=

m 3 （1）

式中 B —实际燃料消耗量，kg/s ；

Qnet,ar —燃料低位发热量，kJ/kg 。

确定了炉膛容积以后，即可根据所选取的另外一个炉膛热力参数qa ，按下式确定炉膛的截面面积 (通常指燃烧器标高截面上的截面积)A L ：

a

ar

net L q Q B A ,?=

m 2 （2）

式中符号意义同前。

在选取qa 时，主要考虑燃料的着火、燃尽性能、炉膛和燃烧器的结焦、水冷壁高温腐

蚀等要求，例如当煤的挥发分低、灰分高时，应重点考虑煤的着火问题，qa不宜选取太低，以便提高燃烧器区域的炉温，促进煤的着火和燃尽；当燃用灰熔点偏低、易结焦的煤时，应注意考虑炉膛和燃烧器可能产生结焦问题，qa不宜选取太高，以便降低燃烧器区域的炉温，防止炉膛结焦。电站锅炉qa值的范围大致在3.2—5.4 MW/m2之间，选取时可参考表1。

选取合宜的炉膛宽深比c，可以确定炉膛的截面形状，从而在炉膛截面积A L已定的条件下，计算出炉膛截面的宽度和深度。对于采用四角布置直流燃烧器的锅炉，一般希望炉膛的宽深比不大于1.2，以保证良好的炉内空气动力工况。在确定炉膛宽度时还要兼顾尾部烟道的尺寸，能很好布置尾部受热面。以上只是大略地决定炉膛的宽度和深度，然后再根据水冷壁的具体结构加以修正。

如例题炉膛容积热负荷为qv=85.83kw/m3,炉膛容积为V L=19313 m3，炉膛截面热负荷为qa=4.855 MW/m2,炉膛截面积为AL=341.4m2，炉膛宽度a=18816mm,深度b=18144mm,宽深比为1.037。

采用旋流燃烧器时（前墙或对冲布置），炉膛深度应按单只燃烧器功率和射程来选择。使火炬不冲墙，对冲时最大射程到炉膛深度方向的中心线射流相互不干扰。一般炉膛深度应大于（5～7）d，（d—燃烧器出口直径），较大值为对冲布置）。

燃烧器布置的有关内容，可参考标准附录Ⅱ中“有关燃烧设备和受热面设计的一些简要说明”。

现就炉膛容积热负荷qv做以下说明。早期的锅炉容量较小炉膛也小，炉膛出口的位置和炉膛有效容积都容易确定。随着锅炉容量的增大，屏式受热面更多地布置在炉膛内，究竟哪些屏应包括在有效容积以内，决定了不同的炉膛容积V L和及相应的qv。目前我国大型电站锅炉一般规定炉膛后墙水冷壁向上直至顶棚管形成的假想平面作为炉膛出口，布置在这个平面以内（即炉膛侧）的屏式受热面，若其横向节距s1≤457mm，则该屏区要从炉膛有效容积中扣除，即炉膛出口截面向前移动至该屏的第一排管子中心线平面；直至出现s1＞457mm的屏为止。

标准规定（参见“标准”9-2节）：“在确定qv时，炉膛上部s1≥700mm的屏包括在炉膛容积之中”，这与我国的规定有所不同。鉴于不同国家、不同锅炉制造厂确定qv时的炉膛出口边界不一定完全相同，因此在使用qv进行有关的设计或比较时，应注意其间的差异，必要时可作换算。但就本例题而言，不论按我国规定还是按原苏联标准，炉膛出口均应定于后墙水冷壁向上延伸的平面。

炉膛宽度和深度确定以后，应该考虑炉膛的冷灰斗及炉顶的形状，然后再决定炉膛的高度。冷灰斗几何形状见图1。冷灰斗的倾角应大于等于落灰的自流角（50~55°）。炉顶形状变化比较大。大型锅炉常把整个炉膛分为下炉膛（大屏底以下的炉膛）和上炉膛（炉膛的屏区）两个部分，分别进行传热计算。对于本例题，上炉膛即是炉顶部分，上炉膛的下边界（即下炉膛的上边界）为分隔屏的最下排管子中心线所在平面,其形状较为复杂但容积也不难算出。

下炉膛由主体段和梯形段组成（图2）。梯形段的容积取决于折焰角的形状。折焰角的结构见图3。折焰角的设计主要考虑炉膛出口的高度、对炉膛深度的遮盖率和自动清除积灰的能力。炉膛出口的高度由烟气流速和烟气温度来决定。烟气流速一般取9 m/s上下。如例题的该处烟速为9.5 m/s

。折焰角的覆盖率是指折焰角探入炉膛的深度与炉膛深度

图1 冷灰斗几何形状简图

之比，其作用是保证火焰对炉膛上部空间较好的充满，可在0.20~0.25之间选取，例题为0.235。

折焰角上沿的倾角，应大于30°以保证不积存飞灰。

在炉顶与冷灰斗的结构决定以后，即可决定炉膛主体段的高度hzt （参阅图2）。

L

d hd L zt A Vz

V V V h ---=

m

式中 V L —炉膛容积，m 3；

V d —炉顶容积，m 3；根据炉顶结构和炉膛宽度计算；

V hd —冷灰斗容积，m3，按冷灰斗结构和炉膛宽度计算，但只计算冷灰斗上一半高度的容积；

Vz —下炉膛梯形段的容积m 3，按梯形段结构和炉膛宽度计算。 A L —炉膛截面积，m 2。

炉膛主体段高度hzt 算出以后，还应根据燃烧器至大屏底的最小距离的要求，校核主体段高度是否能够满足（表1），必要时还应结合燃烧器的布置要求作些调整。

在计算炉膛容积时应注意，炉膛容积按水冷壁管中心线计算，炉膛的宽度和深度也按水冷壁管中心线计算。炉膛容积的下边界为冷灰斗的高度之半所在平面。

以上所述确定炉膛容积和截面尺寸的方法是一种设计计算的方法，有经验的设计人员通常是采用校核计算的方法完成以上任务，即根据锅炉的容量，大体布置好锅炉的各个尺寸，然后按以上所述的方法计算出炉膛容积和截面，按式（1）和式（2）校核炉膛容积热负荷

qv 和炉膛截面热负荷qa ，若不合适则重新调整炉膛的有关尺寸，直至满足要求为止，如本例题采取的就是这样一种方法。

炉膛计算的主要方法有两种：一是将整个炉膛包括其中的屏式受热面一起计算（包含屏的炉膛计算），待炉膛出口温度求出以后，再根据屏的面积与炉墙面积的比例分摊传热量以求得屏的辐射吸热量。另一种方法是把炉膛分为两大块计算（分体式炉膛计算），即把炉膛以大屏辐射式过热器下端面为分界面，封闭的自由容积区域为下炉膛，屏式过热器区为上炉膛，分别进行独立的辐射换热计算。后一种方法大型锅炉使用较多，如例题所进行的计算即为这种计算。

含屏的炉膛计算和下炉膛计算，使用的计算炉膛出口的公式是相同的，参见“标准”的式（6-35），区别在于炉墙总面积F CT 的计算不同。分体式计算的F CT 为包复炉膛有效容积的所有面积，不论这个面积

是否是由受热面构成，按“标准”式（6-01）计算。

对含屏的炉膛计算，F CT 除包复炉膛有效容积的所有

面积之外，还要包括炉内屏的全部外表面积，并且考虑屏的曝光不均系数，按“标准”式（6-02）计算。

不论哪一种计算方法，炉膛计算的主要目的都是炉膛出口烟温θL 〞的取得。先布置好炉膛结构，然后计算出相应的出口烟温θL 〞。如果θL 〞不合适，就要重新改变炉膛尺寸，一般调整燃烧器标高比较方便，但可能会影响到燃烧器的着火和燃尽的性能，因此调整的空间不大，最常见的是调整炉膛主体段的高度。

图2 炉膛主体段高度决定示意图

炉膛出口烟气温度θL 〞是影响受热面设计布置和锅炉运行的重要参数。其数值高低不仅影响炉膛出口受热面的结焦、燃料的燃尽、汽温特性、省煤器的出水温度等，还决定着辐射受热面与对流受热面的比例，从而影响锅炉受热面钢材总耗量。通常在950~1100℃之间选取。

计算炉膛的平均壁面热负荷q CT 时，使用水冷壁占据的炉墙面积，与水冷壁管子的周界面积无关，它等于炉墙总面积F CT 与燃烧器占据的面积Fr 之差。

在计算炉膛出口烟温时，要注意以下几点：

a) 炉内有效热量Q L 的意义及计算。Q L 的物理意义是相应1kg 计算燃料，进入炉膛的总热量，它可以理解为燃料的输入热量Qr 与入炉空气带入的总热量Q k 之和，是炉内换热初始烟气所具备的总热量。因此，Q L 与炉膛出口烟焓之差就是炉内辐射热量（相应1kg 煤），Q L 与省煤器出口烟焓之差就是工质的总吸热量（相应1kg 煤）。

Q L 的计算中Q k 按“标准”式（6-29）和式（4-43）计算。注意对于采用了三分仓空气预热器和正压冷一次风机的系统，空预器的加热空气温度t 0,B 〞按一次风和二次风的加权平均值计算（对各风率加权），式（6-29）中I 0,B 〞按照t 0,B 〞查取，式中βT ′为通过预热器的一、二次风率之和。在一次风机的出口常设计有一股冷一次风

绕过空气预热器，在制粉系统前与热一次风汇合，这称为调温风（图4）。调温风最终以环境温度进入炉膛，因此式（4-43）中的各漏风系数还应增加调温风系数（调温风风量与理论空气量之比）一项。

b) 炉膛出口烟温θL 〞的误差 炉膛计算属于校核计算，θL 〞在事前是未知的，但计算中的许多物性参数要用到θL 〞，因此，炉膛计算时先假设一个炉膛出口烟温θL 〞，依此计算确定诸炉膛物性参数，待炉膛计算完成后将计算得到的θL 〞与假设的θL 〞相比较，若假定值与计算值的偏差大于100℃，则重新假定θL 〞（可取上次θL 〞的计算值）进行新一轮炉膛计算，直至假定值与计算值的偏差小于100℃可结束迭代计算。炉膛出口烟温的计算结果取计算值（而非假定值）。

炉膛计算中的定性温度是炉膛出口烟温而不是炉膛平均温度。即在查取烟气的热物性参数时，一律使用炉膛出口烟温。这是因为在100℃的烟温偏差下，可认为热物性参数的变化已经不是太大了。

图3 折焰角结构尺寸图

图4 各风量、漏风系数示意图

c)在计算系数M时，对于煤粉炉应使用“标准”式（6-26a）。式中xr为燃烧器的相对标高，是反映炉膛最高火焰中心位置的一个系数。定义为燃烧器标高hr与炉膛高度H T 之比。其中hr按式（6-09）计算，H T按6-09节的规定计算。注意二者的计算基准都是冷灰斗高度之半上的标高。

4、在计算烟气的辐射特性时，炉膛的有效辐射层厚度s按式（6-07）计算（下炉膛）或式（6-08）计算（含屏炉膛）。燃烧产物的辐射吸收系数kr按式（6-14）计算或查线算图2。线算图2的结果要乘以rn(三原子气体容积份额)才是式（6-14）的结果。课程设计使用哪一种方法计算都可以。灰粒子的辐射减弱系数kh按式（6-16）计算，式中的无因次飞灰浓度μfh可直接从烟气特性表查到，不必重复计算。

5、式（6-35）中的炉墙的热有效系数ψ，为各区段炉墙热有效系数的加权平均值，按式（6-32）计算。其中各区段的角系数xi：对于膜式水冷壁，取x=1.0，对于冷灰斗高度之半平面（即炉膛的下边界）取x=1.0（即认为来自炉膛的辐射全部到达冷灰斗的下半部分水冷壁管）；对于大屏底的水平面（炉膛出口烟窗），取x=1，（即认为来自炉膛的辐射全部到达出口窗后面的受热面）。

各区段的水冷壁沾污系数ζ：对于水冷壁和炉膛的下边界，按表6-3查取；对于出口窗，按式（6-34）计算。式（6-34）中的β值为考虑屏区的高温烟气对炉膛反向辐射影响的系数，这个反向辐射使炉膛与屏区的净辐射换热量远小于炉膛烟气向屏区发去的辐射。

至此设计计算中的第6项计算完毕。

第四节屏式受热面的计算

炉膛计算(例题为下炉膛计算)完毕之后，就进行屏及对流受热面的计算。根据前述炉膛有效容积的确定原则，例题的分隔屏、后屏和末级再热器均包括在上炉膛内，但这些受热面的计算都是单独进行的，因此从计算方法上看已经不属于炉膛计算了。屏式受热面（半辐射式受热面）和后面对流受热面的计算都归于对流受热面计算的范畴（区别于炉膛的辐射计算）。屏与对流受热面采用同样的传热计算方程式Q d =K3Δt3F/B j。其间区别在于传热系数k、传热面积F、传热温差Δt的计算公式不同（将在后面叙述）。

屏式受热面与顺列管束的区别在于横向相对节距ζ1和纵向相对节距ζ2。对于光管屏，当ζ1≥3及ζ2≤1.5时，受热面即可按屏来计算(“标准”第41页)。从例题给出的ζ1和ζ2数据看，分隔屏、后屏和末级再热器这三个受热面均应按屏来计算。

对流受热面计算应用的三个方程为传热方程、烟气放热方程、工质吸热方程。三个方程所得热量应该相等，但因传热方程计算复杂，一般允许计算得到的传热量与吸热量（或放热量）之间有2%的误差。

屏式受热面计算一般有两种情况：一种是受热面结构和面积已定，求传过的热量。一种是受热面结构已大致确定（如直径、管距、排列方式等），需要传过的热量已定，求受热面的面积。前一种情况称校核计算，后一种情况称设计计算。如例题中分隔屏、后屏和末级再热器这三个受热面的计算，由于传热量均未给定，出口参数取决于受热面布置的多少，所以它们都应归于校核计算。

下炉膛计算完成以后，按烟气流动顺序即应进行分隔屏的热力计算。但此时分隔屏的工质进口温度尚不知道，因此必须首先计算出分隔屏的蒸汽进口温度。为此需要简要介绍一下过热器的系统。以例题所示的过热器系统来看，来自分离器出口的微过蒸汽依次流过包复过热器（先后由炉顶、水平烟道顶、转向室、低再延伸后墙、低再延伸侧墙、水平烟道侧墙组成），分隔屏、后屏、末级过热器最后到达锅炉出口。在分隔屏和后屏之间、后屏和末级过

热器之间设计有一、二两级减温器。

在进行分隔屏等的计算时，分离器出口汽温是已知的（例题为425℃），相当于自然循环锅炉的饱和温度。为了计算分隔屏进口温度，需要知道所有包复过热器的工质总焓升，采取的方法是：事先假定包复过热器的总吸热量，据此算出包复过热器的工质总焓升，和分隔屏的进口工质比焓、温度。然后依次进行所有后续计算，得出与包过有关的各受热面的传热量和烟气温度，计算各包过的吸热量、包复过热器的总吸热量，并与假定值比较，当假定吸热量与后面计算得出数值的相对误差大于10%时，应重新假定包复过热器的总吸热量，并进行新一轮迭代计算。直至相对误差小于10%时停止迭代。例题给出的包复过热器总吸热量为788kJ/kg，是逐次逼近以后的结果。包复过热器的计算采用简化计算，计算方法参见本节稍后的内容。

在屏式受热面计算中，烟气放热量Q d按“标准”式（7-02）确定，其中的QДоп为附加吸热量，需要事先估计，最后校核。工质吸热量Qg按“标准”式（7-03）确定，其中的Q л

为屏从炉膛直接获得的辐射热量，按式（7-06）计算。传热量按式（7-01）计算，其计算面积取其等于最边缘管子的外轮廓线所围成的屏纵轴向的两倍乘上角系数x。角系数x根据ζ2按线算图1a曲线5确定。其传热温差按屏区的平均烟气温度与平均蒸汽温度之差确定；传热系数按“标准”式（7-11）确定。式中的Qл为屏由炉膛直接获得的辐射热量（kJ/kg）。式（7-13）中的π/2ζ2x项为屏的平面面积转换为光管外表面积的换算系数。

烟气侧的放热系数a1按式（7-13）计算，α1包括了对流和辐射两个放热系数（αk 和αл）。αk按式（7-40）计算，或查线算图7。在使用线算图7查取修正系数时，当管屏的相对横向节距ζ1大于3时，按ζ1=3查取。αл按式（7-63）计算，或查线算图18。注意按公式（7-63）计算时，式中的温度一律用热力学温度，而在查线算图18时，温度一律用摄氏温度。灰壁温度T3的计算较为复杂，见式（7-68），其中对传热系数计算影响最大的是污染系数ε（查图7-15），一定要查准。屏间烟气的黑度a按式（7-67b）计算。屏区前烟气空间对屏区的辐射不单独计算，用增大屏间烟气黑度a的方法计及它的影响。修正后的屏区黑度a′按式（7-73）计算，最后是用a′而不是a代入式（7-63）计算辐射放热系数aл。例题中，后屏的屏间烟气的黑度a为0.2779，修正后的烟气黑度a′为0.4042，可见屏区前烟气空间辐射对屏区换热的影响还是不小的。

炉膛出口窗处来自炉膛的直接辐射qл按式（6-37）计算。注意式（6-37）中的Qл代表的是整个炉膛辐射换热量，按式（6-30）计算。它与式（7-03）和式（7-06）中的Qл意义完全不同、数值亦不相同不可混淆。式（6-37）中沿炉膛高度的吸热不均系数yл取决于区段的相对高度h/H T(H T—炉膛高度)，按表8-3或表8-4取用。式（6-37）中的热有效系数ψ，必须考虑屏间烟气的反向辐射，按式（6-34）确定。例题中取反向辐射影响系数β=0.6,ψ=0.630.45=0.27。

例题的减温水取自最后一级高加出口，故减温水焓与给水焓相等。由于有减温器，所以分隔屏出口的介质比焓高于后屏进口的介质比焓，后屏出口的介质比焓高于末级过热器进口的介质比焓。因此在这两个地方分别进行一次减温单元计算。减温单元计算的目的是根据减温器的喷水量、主蒸汽流量和减温器进口汽温，计算得到减温器的出口汽温。计算公式如下：

1 01

1

D D h

D

h

D

h

+?

+

?

=''kJ/kg （3）

式中D1、h1—减温器喷水量、减温水比焓；

D0、h0—减温器进口蒸汽流量、蒸汽比焓。

减温器的出口汽温t″根据出口压力p″和出口比焓h″查表得到。

在主受热面烟道的四周，往往布置有侧墙、顶棚等附加受热面，这样使对流受热面的计

稍微复杂些。在计算主受热面的对流吸热量Q d时，需要从进、出口的烟气焓降中扣除掉附加吸热量Qfj。（"标准”式7-02）。计算时需预先估计附加吸热量Qfj，待主受热面计算完成以后，进行附加吸热量计算，并检验Qfj的计算值与估计值是否相符，对于附加吸热量，规定相对误差的允许值为±10%。附加吸热量Qfj采用简化计算，烟气对附加受热面的传热系数就取主受热面的传热系数值，传热温压为烟温与附加受热面内工质温度的算术平均值；传热面积取附加受热面的辐射受热面积（即投影平面面积）。例如在例题的水平低再计算中，附加受热面为四面墙围成的总平面，传热面积421.6m2；传热系数取水平低再的传热系数53.06w/m2.℃,传热温压为618.2-431.2=187℃，附加吸热量（计算/估计）为61.07/63,吸热量相对误差：-3.056%。

进行校核计算时，最常用的逐次逼近算法是先估计一个出口烟温，然后计算烟气对流放热量Qd以及工质的另一个温度，计算传热温差、传热系数和传热量Qc。若Qd和Qc的相对误差小于±2%，则结束计算。反之，则要重新假定出口烟温，重复计算传热量Qc直至误差满足要求为止。这里说明，附加吸热量的计算随同主烟道的计算一并进行，不必单独作迭代，其误差（±10%）可在最后再作调整，这样做可简化迭代过程。根据“标准”第105页的规定，如果前后两次迭代计算时，出口烟温的变化不大于50℃,传热系数可不必重算，必须重算的只是传热温差，并要重新求解热平衡方程式。

关于半辐射式受热面计算的几点说明：

1、布置于炉内的半辐射式受热面（屏），其工质吸热通常接受两类传热量的贡献。一类是烟气的对流放热量Qd，这个热量等于屏的进口烟气温度（或烟焓）降低到出口烟气温度（或烟焓）所释放的热量。另一类是屏由炉膛直接获得的辐射热量Qл，这个热量只用于增加工质的比焓而不降低烟气的温度（或烟焓）。因此屏的工质吸热方程与一般对流受热面不一样，需要扣除一项Qл（"标准”式7-03）。

2、Qл的计算式（7-06）中，∑xp反映的是来自炉膛的辐射到达所计算受热面的份额，它是一个与屏的结构及其相对炉膛辐射面位置有关的一个纯几何参数。理论上∑xp的计算应该采用面积微元积分的方法解决。“标准”在表7-1和表7-2中给出了确定∑xp的一种简化方法，但这种方法在例题所示屏结构条件下无法使用。例题给出的∑xp，分别是分隔屏: 0.3641,后屏：0.3662；末级再热器：0.06562。是按照各屏与炉膛出口窗的面积比例、位置关系、屏的横向节距s1i采用简单加权计算确定的。也并非面积微元积分的结果。

3、半辐射式受热面（屏）的计算特点是有屏间烟气的容积辐射。用辐射放热系数aл把屏间气辐射计算转为对流放热计算。要区分屏间容积辐射热量与屏从炉膛直接获得的辐射热量Qл的不同。前者会使进入屏区的烟温降低，后者则没有这个作用。

4、对流受热面定性温度一律取烟气进、出口温度算术平均值。

至此设计计算中的第7项计算完毕。

第五节烟道对流受热面的计算

烟气离开末级再热器后，顺序流过后墙水冷壁悬吊管、末级过热器、蒸汽引出管、低再垂直部分、转向室、低再水平部分、省煤器、空气预热器。这些受热面的主要传热方式是对流传热，管间烟气辐射的比例较小，属于对流受热面计算。在后屏和末级过热器之间设计有第二两级喷水减温器。

在对流受热面计算中，烟气放热量Q d按“标准”式（7-02）或式（7-08）确定。对于空气预热器，上两式中的附加吸热量QДоп取零。工质吸热量Q g按“标准”式（7-04）或式（7-05）确定。传热量按式(7-01)计算。上述诸式中有关参数的计算公式，视具体受热面的

不同而互有区别，以下结合各受热面加以说明。

末级过热器管屏为顺排、顺流，纵向相对节距ζ 2 =2.0，按照“标准”第41页的规定，其计算属于顺列管束而不是屏。相应传热面积按管子的几何外表面积计算（“标准”7-01节）、传热温差按对数平均温差计算（“标准”式7-74）。

按照例题布置顺序，末级过热器的进口烟温等于后墙水冷壁悬吊管排的出口烟温。为简化计，后墙水冷壁悬吊管排不做传热计算，只估计其烟温降低值10℃，计算出末级过热器的进口烟温和悬吊管排的传热量。若需对后墙水冷壁悬吊管排作传热计算，可参见7-40节。

末级过热器的进口汽温经减温单元计算（本章公式（3））得到。出口汽温为设计值（过热蒸汽出口温度），即传热量为已知。因此其计算类型属于典型的设计热力计算。但例题采用了校核计算的方法完成设计计算的任务，学生可阅读例题自行体会该方法的技巧。

末级过热器的传热系数k按式（7-15b）计算。式中的烟气侧放热系数a1按式（7-16）计算。辐射放热系数αл按式（7-63）计算。式（7-63）需要计算灰壁温度T3，对于顺列管排，灰壁温度T3按式（7-69）计算，但式7-69）中的烟侧放热系数a1在αл未计算出以前并不知道。这里仍需要利用先设后校的方法来求取T3。即先估计一个a1，进行T3、αл、a1的计算，检查a1的估计值和计算值，若其间误差小于±2%，认为a1计算正确。

管间烟气的有效辐射层厚度s按式（7-67a）计算。为计算管束前烟气空间的辐射，同样要对管间烟气黑度a(式7-63)进行修正，修正后的管间烟气黑度a′按式（7-72）计算。注意按式（7-63）计算辐射放热系数αл时，要用a′而不是a代入。

对于顺列管排，灰污对传热的影响是用热有效系数ψ来计算的。计算a′时也要用到ψ。ψ按图7-16查取。

蒸汽冷却管、低再垂直段以及转向室都只进行热平衡计算，不做传热计算，例题给出的烟温降分别为5℃、32℃和14℃。并按照上述各烟温降，确定各受热面的进、出口烟温和烟焓。如果对以上三个受热面作传热计算，可参见7-40节。

蒸汽冷却管和转向室的传热量属于包复过热器传热量，因此不必计算它们的进、出口工质温度，对低再垂直段，其出口工质温度即是末级再热器的进口温度，已由末级再热器的计算（校核热力计算）得到。再利用工质吸热量方程式（7-04）和低再垂直段的放热量可计算出低再水平段的出口工质温度和比焓，以便进行下面低再水平段的计算。

低再水平段布置于尾部竖井进口，布置方式为顺排、逆流。按对流受热面计算。其传热面积、传热温差和传热系数的计算均与末级过热器相同。低再水平段的出口工质温度已由低再垂直段的计算得到。

低再水平段的进口汽温为设计值（再热蒸汽进口温度），出口汽温前已计算出来，即传热量为已知。因此其计算类型亦属于设计热力计计算。但例题采用了校核热力计算的方法完成设计计算的任务，从低再水平段的管子绕弯结构（参见附图6）可以看到，即使按设计热力计算方法算出了受热面面积，具体布置时的调整也并非易事。

例题中低再水平段的附加受热面面积421m2,附加吸热量为63 kJ/kg，而末级再热器的附加按受热面面积只有216 m2, 附加吸热量却高达138 kJ/kg。这是因为末级再热器处于高烟温区域，附加受热面的传热温差要比低再水平段的要大得多的缘故。附加吸热量沿烟气流程的这种分布具有普遍性，试算时可用来估计各受热面的附加吸热量。

省煤器布置于尾部竖井的水平低再之后，布置方式为顺排、逆流。按对流受热面计算。其传热面积、传热温差的计算均与水平低再相同。其传热系数计算可忽略水侧热阻，按式（7-15c）计算。省煤器工质进口温度为已知值（给水温度），出口温度从省煤器的对流放热量Qsm计算得到。

Qsm的确定是省煤器最重要计算，它不仅决定省煤器自身的计算误差，也决定了整个锅

炉机组的热平衡计算误差。Qsm 根据整个锅炉机组的热平衡按下式计算：

∑??+'---?

=04

(100lk L r sm I m Is Q q Q Q αφη

kJ/kg （4）

式中 Qr —锅炉输入热量，kJ/kg,例题中Qr =24100； η—锅炉效率，%，例题中η=93.65；

φ—保热系数；

q4—机械不完全燃烧热损失，%

Q L —炉内有效热量，kJ/kg,例题中Q L =27009

∑Δα—炉膛出口至省煤器入口的漏风系数之和，例题中∑Δα=0.03 Ism ′—省煤器入口的烟气焓值，kJ/kg ，例题中Ism ′=6092

I lk 0—理论冷空气焓，kJ/kg ，例题中I lk 0

=203.7

Qsm 也可按“标准”的式（9-09）计算。但该式中各吸热量（从Q л直到Q изб）要包括所有的附加吸热量和包复吸热量，很难算准。因此建议使用本章公式（4）计算。

省煤器的烟温与附加受热面（如果有的话）内的工质温度相差很小，因此，在计算省煤器的烟气放热量时，附加吸热量通常取为零。

大型锅炉的空气预热器均采用回转式，布置于省煤器之后的尾部烟道内。在计算回转式空气预热器时，空气预热器的传热量Qc 按“标准”式（7-01）确定；烟气放热量Qd 按“标准”式（7-02）确定，其中附加吸热量Q Доп取为零，漏风焓按进、出口风温的平均值计算（不是冷风焓）。工质吸热量Qg 按“标准”式（7-05）确定，其中的βT ′为预热器出口风量与理论空气量之比（称空气系数）。对于三分仓式空气预热器βT ′为一、二次风的空气系数之和。如果一、二次风的出口热风温度不同，计算预热器出口热风焓I 0вл时，可以按一、二次热风温度的加权平均值计算。

回转式空气预热器的传热系数按“标准”式（7-27）确定。其中烟速、空气流速计算所需要的通流截面积按7-32节确定。

回转式空气预热器的传热面积按7-32节确定。其中每1m 3转子容积容纳的总面积c 值，列于7-32节的唯一表中。由于c 的具体取值与蓄热板的结构有关，因此允许根据我国空预器制造厂的经验对表中的c 值进行一定的修正。例如例题的空预器波形板采用强化蓄热型，从表中查到c 值为365m 2/m 3，取用c ′值为260 m 2/m 3，修正系数为c ′/c =0.712。

进行空气预热器传热计算时，为简化计，一、二次风量合并起来一起计算风侧的对流放热系数α2，和风侧的总温升。至于总温升在一、二次风之间的分配，计算十分复杂，取决于预热器一、二次风的通道角、一、二次风量以及空气预热器的旋转方向（蓄热板转到空气通道后，先与一次风接触还是先与二次风接触），本课程设计不做要求。

预热器计算完成以后会得到排烟温度计算值。在锅炉设计热力计算中这个值应该等于热平衡计算中排烟温度的取用值（如果是锅炉校核热力计算，二者偏差允许在±10℃以内），就是说，整个锅炉机组的热平衡计算误差应该为零。但考虑到空气预热器的热平衡热量与炉内热风热量偏差，以及计算过程中的舍入误差，因此允许排烟温度计算值与选取值之间有一定的偏差，该偏差的相对值不应超过1%。

锅炉机组的热平衡误差校核，即是确定从炉膛直至省煤器各受热面烟气放热量之和（烟气侧热量）∑Qi 与根据锅炉效率计算得到的锅炉有效利用热量(汽水侧热量)Qyx 之间的偏差。∑Qi 按下式计算（以例题为例）

∑Q i =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4+Q 5+Q 6+Q 7+Q 8+Q 9+Q 10+Q 11 (5)

式中 Q 1、Q 2…Q 11—依次为炉膛、分隔屏、后屏、末级再热器、后墙水冷壁悬吊管、末级过热器、蒸汽冷却管、低再垂直段、转向室、低再水平段、省煤器的烟气放热量。注意计算以

上热量时不要漏掉相应各区段的附加吸热量。 Qyx 按下式计算:

4

100q Q Q r yx -?

=η

(6)

式中各符号意义同本章公式（4）。

烟气侧热量∑Qi 与汽水侧热量Qyx 之差的相对值不得大于±0.5%。否则应重新进行锅炉的全部热力计算过程。

锅炉机组的热平衡误差计算过程可参考例题的“锅炉机组的热平衡误差”部分。 关于对流受热面计算的几点说明：

1、 对流受热面的工质侧放热系数α2都远大于烟气侧的α1，故换热面积均按烟侧管子表面计算。对垂直烟气流动方向的光管，其计算面积按光管实际外表面积计算；对平行烟气流动方向的管子和加了防磨护瓦的管子，其计算面积按光管实际外表面积乘一个折扣系数c 计算。c 一般取值0.5。

2、 例题中各受热部件辐射与对流放热系数值之比αk/αл分别为，分隔屏:6.045；后屏:4.424；末级再热器：2.891; 末级过热器：0.821；低再水平段：0.468;省煤器:0.228。可见半辐射式受面的辐射热量大于对流热量，而对流式受热面的辐射热量小于对流热量。

3、锅炉机组热平衡的烟气侧热量∑Qi 只计算到省煤器出口为止，空气预热器的吸热量已在炉膛有效热量Q L 中包括了。

至此设计计算中的第8、9项计算完毕。

设计计算中数据汇总表的第10项为编制整台锅炉热力计算数据汇总表。表的格式、内容可参照例题第19-22页的主要计算数据汇总表。

第三章 锅炉的校核计算

整台锅炉的校核热力计算较为复杂，往往要经过多次计算才能完成。可按如下顺序进行计算：

首先假定锅炉的排烟温度和热空气温度，依此确定锅炉的热损失、热效率以及燃料消耗量。在进行非额定负荷的校核热力计时，锅炉的炉膛出口过量空气系数αl 〞及散热损失q5要按负荷进行修正。

低负荷时αl 〞要适当提高，在50%~70%负荷时αl 〞（D ）=αl 〞（De ）+0.25*De/D 散热损失按下式修正:：5(D)= q5(D)* D/ De 。

排烟温度按下式估计:：θ(D)= θ(D)*（D/ De ）0.085

℃。 以上式中，D 为所求负荷， De 为额定负荷。

接着进行炉膛计算，求得炉膛出口烟温。随后进行炉膛以后所有半辐射式受热面、对流受热面的计算，直至空气预热器出口。注意上面全部受热面的计算均是在结构受热面已经确定情况下进行的，都属于校核热力计算。此时只有空气预热器进口风温、省煤器的进口水温、再热器的进口汽温是已知的，其余参数包括过热、再热蒸汽出口温度、预热器出口热空气温度都是未知量，需要经过校核热力计算计算出来。

如果计算求得的排烟温度与原来估计的排烟温度相差不超过±10℃，热空气温度相差不超过±40℃，则计算即认为合格，最后以计算得到的排烟温度和热空气温度校准排烟损失、

锅炉效率、燃料消耗量、炉膛出口烟温以及炉膛辐射换热量。然后按照下式计算锅炉的热平衡误差：

)(4

1000∑??+'---?=

?lk L I m Is Q q Qr Q αφη

式中各符号意义同本章公式（4）。 ΔQ 应不超过Qr 的0.5%。

如果计算得到的排烟温度和热空气温度与原来的估计值相差超过上述规定，则应重新假定排烟温度和热空气温度进行计算。如果由于重新假定排烟温度和热空气温度而引起的燃料消耗量变化的值不超过2%，那末各对流受热面的传热系数可不重算，仅需校正各受热面的进出口温度、温压和传热量。

第四章 符号与参考文献

A.符号比较

原苏联《锅炉机组热力计算标准方法（98）》[1]上的符号使用的是俄文字母，为便于与我们的热动类学生习惯使用的中文符号相衔接，顺利进行课程设计的计算，特将原苏联《锅炉机组热力计算标准方法（98）》上的主要符号与教材[2]的相应符号进行比较，并说明意义。详见下表。

主要符号意义及其比较表

B. 参考文献

1、原苏联，《锅炉热力计算标准方法》1998，内部资料；

2、叶江明，《电厂锅炉原理及设备》中国电力出版社，2007.8；

3、范从振，《锅炉原理》原水利电力出版社，1986.5；

4、赵翔等，《锅炉课程设计》中国电力出版社，1991.5；

附录1 课程设计的目的和任务

一、课题

2209 t/h亚临界压力自然循环锅炉的设计布置与计算

二、目的和任务

目的：

1）运用原理课所学知识, 并加以巩固充实和提高；

2）掌握锅炉机组的热力计算方法并学会使用热力计算标准；

3）培养综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；

4）培养查阅资料,合理选择和分析数据的能力,提高运算制图等基本技能；

5）培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。

任务：

1）完成2209 t/h锅炉的整体布置和热力计算；

2）写出热力计算书和结构计算书；

3）绘出锅炉本体纵向剖面图；

4）编写设计说明书。

三、锅炉设计原始数据

煤质资料(设计煤种）：

碳Car=56.59 % 氢Har=2.69 % 氧Oar=2.93%

氮Nar=0.94 % 硫Sar=0.75% 灰分Aar=29.60%

水分Mar=6.50 % 挥发分Vdaf=12.81% 低位发热量Qar,net,p=21120 kJ/kg TD=1210℃TS=1430℃TF=1480℃

锅炉参数（BMCR）：

过热蒸汽流量Dgr 2209 t/h

过热蒸汽压力pgr 17.42 Mpa

过热蒸汽温度tgr 541℃

再热蒸汽流量Dzr 1858 t/h

再热蒸汽压力（进口/出口）pzr1/pzr2 4.03/ 3.85 Mpa

再热蒸汽温度（进口/出口）Tzr1/tzr2 324/ 569℃

给水压力pgs 18.92 Mpa

给水温度tgs 283℃

燃烧方式四角布置、切向燃烧

当地大气压：100.7 kpa

空气中含水率10克/千克干空气

制粉系统型式中速磨煤机正压冷一次风机直吹式

再热蒸汽调温方式：摆动式燃烧器

四、关于本作业的说明

1）作业提交格式为计算书格式，可参考本书例题，列出计算公式，并代入公式中的每一项数据。

2）计算按原苏联热力计算标准（1998）计算，每一部分计算时，先明确这部分计算任务是什么，找出有关公式及依据，再列项进行计算，项目序号不能颠倒。

3）各受热面出口的过量空气系数值的数值，参见表1。

4）炉膛漏风系数取0.03；制粉系统密封风系数取0.042，旁路一次冷风系数取0.075。空气预热器出口风量系数（一、二次热风总和）经计算得到。

5）锅炉不设暖风器，进口风温取25℃，出口风温取335℃（一、二次风相同）。

6）计算烟气焓温表时不考虑飞灰焓；

7）各受热面的介质流阻决定了各受热面出口的介质压力，本作业给出的各受热面出口的介质压力参见表2。

8）本题由于是亚临界锅炉，故从给水加热到饱和蒸汽的汽化热与过热热的比例小于例题的超临界锅炉。为此，要求炉膛出口烟温高一些。下炉膛出口烟温可取1400℃左右，以保证省煤器有一定的吸热量。

9）包复过热器的吸热量采用先设后校的方法计算，本题给出的包复过热器总吸热量的假定10）各对流式受热面的布置列方式：末级过热器为顺流；低温再热器为逆流；省煤器为逆流，空气预热器为逆流；受热面排列方式（错、顺排）由学生自己确定。

11）各受热面的传热量的大致数值，可由指导教师给出推荐值。

12）水冷壁悬吊管、蒸汽冷却管、低再垂直引出管、省煤器引出管、转向室的传热量采用简化计算，各段温降分别取为：10℃、5℃、32℃、6℃和10℃。

13）过热器减温喷水共二级，均引自高压加热器出口。第一级设计喷水量为56t/h，第二级设计喷水量为34t/h。再热器只有事故喷水，也引自高压加热器出口。设计喷水量43t/h.。14) 炉内各屏接收出口窗炉内辐射热量的份额，即角系数，可按加权平均的方法作近似计算，具体计算可参照例题结构计算书。

15} 回转式空气预热器计算时，数量二台，烟气、空气（一、二次风）冲刷转子份额，按照例题各选取0.4166,转子内径取13800mm，安装强化蓄热板，波形板的形状尺寸以及面积密度修正系数c的取值都与例题相同。

表1 锅炉各受热面出口的过量空气系数

表2 锅炉各受热面出口的介质压力

附录2 课程设计示例——2102t/h超临界煤粉锅炉第一部分热力计算书

锅炉参数(BMCR)与煤质

注1：制粉系统: 中速磨正压冷一次风机直吹式；

注2：环境温度：25℃；

主要热力计算结果汇总表（BMCR）