钢丝绳计划及计算书
钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算
钻孔桩钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算书1、吊具吊耳强度计算钢筋笼最重为27.25t ，在起吊过程中，采用4点吊，钢丝绳与吊架成60°夹角，吊耳板两侧各贴1块18mm 厚的钢板。
吊耳孔参照吊耳板设计公式进行计算。
图 1-1 吊耳孔结构示意图（1）吊耳孔尺寸吊耳板尺寸应满足以下公式：B=(2.4～2.6)d ，δ≥B/20，a=(0.7～1.05)d ； 式中B ：吊耳板宽度(mm)，取180mm ；d ：吊耳孔直径(mm)，取100mm ；δ：吊耳板厚度(mm)，吊耳板由钢板与贴板组成，厚度取54mm ；a ：孔顶至板顶距离(mm)，取50mm 。
（2）吊耳孔承载力计算 吊耳孔壁局部受压承载力：cj g cjf d P≤=δαγσ; 吊耳孔壁受拉承载力：tj cjtjf dR d R ≤-+=222244σσ; 式中cj σ——孔壁局部受压承载力(MPa)； α——动力系数，取1.3；g γ——荷载分项系数，取1.35；P ——吊耳板荷载标准值(N)，按3点受力考虑，取91kN ；d ——吊耳孔直径(mm)；δ——吊耳板厚度(mm)；R ——吊耳板半宽(mm)；cj f ——局部紧接承压强度设计值(MPa)，Q235钢板取值125 MPa ；tj f ——孔壁受拉强度设计值(Mpa)，Q235钢板取值145 MPa ；当P=167kN 时，吊耳板按：R=70mm ，d=80mm ，δ=54mm ，a=50mm 取值，经计算，cj σ=37MPa<125 MPa ，tj σ=72.9 MPa<145 MPa 。
贴板与吊耳板焊接，焊缝取单面角焊缝，按构造要求：mm ..t .h f 46185151max min =⨯=≥，mm .t .h f 6.21182121min max =⨯=≤，取焊脚尺寸10f h mm =，则0.77e f h h mm ==，焊缝长度取B=140mm ，则焊缝计算长度mm h B l f w 1202=-=， 角焊缝应力:MPa f MPa l h N σw f w e f 1602.511207210913=<=⨯⨯⨯==β，满足要求。
悬挑梁钢丝绳参与计算(规范要求是不参与计算),安全系数取5
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(建议增设一道钢丝绳作为安全储备，直径建议不小于20mm)架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 20 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 30立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 1 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb ×l a /(n+1))+1.4×G k ×l a /(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb ×l a /(n+1))+G k ×l a /(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.35×12/8，2.35×0.152/2]=0.29kN·mσ=M max/W=0.29×106/4490=65.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×10004/(384×206000×107800)，1.71×1504/(8×206000×107800)]=1.002mmνmax＝1.002mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.35×(1+0.15)2/(2×1)=1.55kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(1+0.15)2/(2×1)=1.13kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.55kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.13kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.63×106/4490=139.39N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.306mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.58kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.55kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.58kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1+0.15)×2/2×0.033/1.8)×20=2.83kN 单内立杆：N G1k=2.83kN2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b +a 1)×G kjb ×1/3/2=(20/1.8+1)×1.5×(1+0.15)×0.35×1/3/2=1.22kN 单内立杆：N G2k1=1.22kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/3=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/3=1.03kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.22+1.03+0.3=2.55kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=1.22kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×(l b +a 1)×(n jj ×G kjj )/2=1.5×(1+0.15)×(2×3)/2=5.18kN 内立杆：N Q1k =5.18kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.83+2.55)+ 0.9×1.4×5.18=12.97kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.83+1.22)+ 0.9×1.4×5.18=11.37kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 20 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.83+2.55)+1.4×5.18=13.69kNσ=N/(υA)=13693.35/(0.188×424)=171.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.83+2.55)+0.9×1.4×5.18=12.97kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.29×1.5×1.82/10=0.18kN·m σ=N/(υA)+M w/W=12968.85/(0.188×424)+177803.62/4490=202.3N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.35×2×1.8×2×1.5=5.35kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9(N lw+N0)/(υAc)=(5.35+3)×103/(0.9×489)=18.91N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.35+3=8.35kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格16号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 26.1 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)141 主梁自重标准值g k (kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125主梁弹性模量E(N/mm 2)206000q=1.2×g k =1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F 1=F 1/n z =13.69/1=13.69kN 第2排：F 2=F 2/n z =13.69/1=13.69kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.79×106/141000=26.87N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.19×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.0 4N/mm2τmax=12.04N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.3mm≤[ν]=2×l x/250=2×1750/250=14mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.41kN,R2=11.19kN,R3=17.63kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1550 钢丝绳直径(mm) 14 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 5 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×17.63=17.63kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=17.63/tan72.35°=5.61kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=17.63/sin72.35°=18.5kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=18.5kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=112kN[F g]=α× F g/k=0.85×112/5=19.04kN≥N S=18.5kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×19.04/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(5.61)]/1=5.61kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.79×106/(1.05×141×103)+5.61×103/2610=27.74N/mm2≤[f]=215N/m m2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.97。
预制梁板起吊钢丝绳计算书
预制梁板起吊钢丝绳受力验算一、计算基本数据1、钢丝绳为6*7-φ28，6B=15500kg/cm2，全部钢丝绳破断拉力总和Q q=45950kg,钢丝绳每米质量m p=2.834kg/m。
2、计算书中以预制梁板以最大重量的轨道梁进行计算；轨道梁全长7.2m，两吊点中心距为4.0m，单根钢丝绳长度为8m,轨道梁单榀重量为26t,在起吊过程中，钢丝绳与轨道梁之间的夹角为60°。
3、吊点处距离吊车中心距为8.5m,预制梁与基台的黏结力假设为f=0.4二、钢丝绳强度验算1、钢丝绳实际最大静张力F jmax:F jmax=msinα+ m p Lsinα+ mcosαf=2600×sin60°+2.834×8.5×sin60°+2600×cos60×0.4=2792.5kg2、钢丝绳的安全系数m a=45950/2792.5=16.4,因m a＞6.5，故钢丝绳满足施工要求。
编制：审核：中交二航局荆州港李埠港区一期综合码头项目经理部2012年04月25日系船梁起吊钢丝绳受力验算一、计算基本数据1、钢丝绳为6*7-φ24.5，6B=5710.6kg/cm2，全部钢丝绳破断拉力总和Q q=13079kg,钢丝绳每米质量m p=2.165kg/m。
2、系船梁单个重量为1.9t，钢丝绳长度为8m, 两吊点中心距为7.0m，在起吊过程中，钢丝绳与轨道梁之间的夹角为39°。
3、吊点处距离吊车中心距为18m。
二、钢丝绳强度验算1、钢丝绳实际最大静张力F jmax:F jmax=msinα+ m p Lsinα=1900×sin39°+2.165×18×sin39°=1229.6kg2、钢丝绳的安全系数m a=13079/1215.9=10.6,因m a＞6.5，故钢丝绳满足施工要求。
钢丝绳计算
整体吊装钢丝绳选择整体吊装时钢丝绳采用顺绕钢芯钢丝绳,选用直径规格为28mm 的钢绳绳进行吊装。
假设架体一次吊装最重重量为18。
5t ，钢丝绳选用6×37S+IWR 型号，直径￠28mm ，公称抗拉强度为1670MPa,钢芯的钢丝绳。
一、根据规范，钢丝绳最小破断拉力计算公式为：1000020R D K F ••'=式中： F0 — 钢丝绳最小破断拉力，kN ；D - 钢丝绳公称直径，取28mm ；R0 — 钢丝绳公称抗拉强度，取1670MPa ；K '— 某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数（简称最小破断拉力系数，K '值见GB 8918－2006表2和GB/T 16269表3，取0.356）。
因此F0=0。
356*28²＊1670/1000=466.1 kN其最小破断拉力的换算系数为h K =1.283，其最小钢丝破断拉力总和h 0h F F K =⨯=466.1KN ×1。
283=598KN吊绳(绳长16米）查GB8918-2006表2，6×37钢丝绳重量系数K=0。
418kg/100m*mm 2二、钢丝绳重量计算公式为：M=K*D 2式中:M —钢丝绳单位长度的参考重量,单位为kg/100m;D —钢丝绳的公称直径，单位为mm ；K —充分涂油的某一结构钢丝绳单位长度的重量系数，单位为kg/100m*mm ²。
吊绳重量M=K ＊D 2=0。
418*282=328kg/100m本方案中需用4根16米长钢丝绳和2根8米长钢丝绳,其重量为：M=4*16＊3.28+2＊8＊3。
28=262。
4 kg=2.6KN卡扣每个按5KG,共6个,0.3KN三、本方案吊装时采用4根钢丝绳等长起吊，每根钢丝绳的拉力可用下式计算：F=G/4cosβ式中：F —一根钢丝绳的拉力;G —构件重力；β—钢丝绳与垂直线的夹角。
四根等长钢丝绳拉力计算每根钢丝绳受力F大小为:(185+2。
钢绳计算书
吊绳计算书工程信息：工程名称：未命名工程；方案编制人：张工；编制日期：2019-11-28。
施工单位：建科研施工；建设地点：和平西桥；地上层数：13；地下层数：3层；建筑高度：40米；建筑面积：10000m2；建设单位：建科研建设公司；设计单位：建科研设计院；监理单位：建科研监理公司；勘查单位：建科研勘察院；总工期：360天；结构类型：框架；一、白棕绳(麻绳)容许拉力计算:白棕绳的容许应力，可按下式计算:其中: [Fz]──白棕绳(麻绳，下同)的容许拉力(kN)；Fz──白棕绳的破断拉力(kN),取 Fz=16(kN)；K──白棕绳的安全系数,取 K=8。
经计算得 [Fz]=16/8=2.00kN。
二、钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg──钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),取 Fg=151.5(kN)；──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，=0.85；K──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.5；经计算得[Fg]=0.85×151.5/5.5=23.41 (kN)。
三、钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:其中: ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力(N/mm2)；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=151.5(kN)；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=111.53(mm2)；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=2(mm)；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=50(mm)；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=78400(N/mm2)。
经计算得=151.5/111.53+2×78400/50=3137.36(N/mm2)。
四、钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:其中: Fs──冲击荷载(N)Q──静荷载(N)，取 Q=20500(N)；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=78400(N/mm2)；A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53(mm2)；h──落下高度,取 h=250(mm)；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=5000(mm)。
吊绳计算书
吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[Fg ] = aFg/K其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力；Fg──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=20.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85； K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；经计算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN； A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=245.00mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d=1.00mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2。
经计算得σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:Fs= Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=20.50kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=6000.00mm。
经计算得 F=20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×s250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN。
吊装作业钢丝绳选用计算书
常用起重索具、吊具计算一、钢丝绳计算1.钢丝绳实际受力计算当被起吊物体重量一定时，钢丝绳与铅垂线的夹角a 愈大，吊索所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定时，起重量随着a 角的增大而降低。
（1-1）P ——每根钢丝绳所受的拉力（N ）； Q ——起重设备的重力（N ）； n ——使用钢丝绳的根数； a ——钢丝绳与铅垂线的夹角。
2.钢丝绳绳径选择选择钢丝绳直径时，一般可根据钢丝绳受到的拉力（即许用拉力P= QncosaP ），求出钢丝破断拉力总和ΣS 0，再查表找出相应的钢丝绳直径。
如所用的是旧钢丝绳，则以上所求得的许用拉力P 应根据绳的新旧程度，乘以0.4～0.7的系数。
详见下表1。
钢丝绳的容许拉力可按下式计算： （1-2）式中P ——钢丝绳的容许拉力（kN ）； ΣS 0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN ）；a ——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳，a 分别取0.85、0.82、0.80；K ——钢丝绳使用安全系数。
见下表2 表1钢丝绳合用程度判断表P = a ΣS 0 K表2 钢丝绳的安全系数3.钢丝绳的选用钢丝绳在相同直径时，股内钢丝越多，钢丝直径越细，则绳的挠性也就愈好，易于弯曲；但细钢丝捻制的绳不如粗钢丝捻制的绳耐磨损。
因此，不同型号的钢丝绳，其使用范围也有所不同。
6×19+1钢丝绳一般用作缆风绳、拉索，即用于钢绳不受弯曲或可能遭受磨损的地方；6×37+1钢丝绳一般用于绳子承受弯曲场合，常用于滑轮组中，作为穿绕滑轮组起重绳等；6×61+1钢丝绳用于滑轮组和制作千斤绳（吊索）以及绑扎吊起重物等。
4.钢丝绳选取中的经验公式（1）.在施工现场缺少钢丝破断拉力数据时，也可用经验公式近似估算的方法：当公称抗拉强度为1400 Mpa时，ΣS0=428d2当公称抗拉强度为1550 Mpa时，ΣS0=474d2当公称抗拉强度为1700 Mpa时，ΣS0=520d2当公称抗拉强度为1850 Mpa时，ΣS0=566d2当公称抗拉强度为2000 Mpa时，ΣS0=612d2式中ΣS0——钢丝绳的破断拉力，N；d——钢丝绳的直径，mm。
钢丝绳,叉车行走荷载计算书
计算书一：钢丝绳计算1、切割拆除混凝土截面尺寸施工过程中混凝土块重量控制在8吨2、基本参数混凝土块重量Q1=8t 施工荷载q2=0.4t设计值： q1x1.2+q2x1.4=8/2*1.2*10+0.4/2*1*1.4*10=50.8 KN3、材料选择1）、φ28钢丝绳钢丝绳公称抗拉强度：最小破坏拉力S0：380 KN4、计算结果钢丝绳的破断拉力Sp =Φ*S0Sp——钢丝绳的破断拉力（N）S0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（N）Φ——折减系数 6×19绳 =0.85许用拉力S=S P/k k——安全系数K——安全系数根据用途不同安全系数大小也不同。
作揽风绳用时为3.5，起重用时为4.5，机动起重时为5～6，绑扎吊索用为6。
许用拉力S= Sp /k =0.85*380/6=53.8钢丝绳拉力：N = 50.8 <53.8 KN 满足要求计算书二：栈桥板荷载计算书因各道支撑梁切割完毕后，需要利用第一道支撑的栈桥板（栈桥板厚250），70吨的履带吊在栈桥板上吊装已切割完毕的混凝土块，所以需要对栈桥板的动载进行复核验算，吊车停在栈桥板上，栈桥板能否承载吊车在吊装混凝土块。
70吨履带吊单侧着地履带面积为1m x 10m，则在履带吊下部铺设钢板，按履带吊最不利工况下的单边履带受力计算，计算为1m x 10m 区域。
铺设钢板为2m 宽x 3m 长，铺设方向为履带吊下部支撑点交叉布置，铺设两块。
计算依据履带式起重机使用说明书等，在栈桥上铺设5cm厚走道板厚履带式起重机在其上进行吊装作业，走道板铺设长度为10m，铺设宽度为6m。
一、计算参数70吨履带式起重机自重标准值取600kN。
吊重取叉车额定起重量标准值100kN。
5cm走道板钢材自重标准值取3.925kN/m2。
施工人员及机械设备荷载标准值取2kN/m2。
二、施工荷载计算荷载效应组合S=1.4×(600/60+100/60+3.925+2)=24.66kN/m2。
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国投新集集团刘庄煤矿东风井施工钢丝绳计算书刘庄煤矿东风井井筒提升吊挂用钢丝绳一览表设计：审核：钢丝绳的选型计算1.主提升钢丝绳验算：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh+H j=559+28.62=587.62 (m)H sh-井筒深度；H j-井口至井架天轮高度2）提升物料荷载（5m3吊桶）：Q1=K m×V TB×γg×9.8+0.9(1-1/K s)×V TB×γsh×9.8=0.9×5.0×1600×9.8+0.9×(1-1/2)×5.0×1000×9.8=92610（N）K m-装满系数0.9；V TB-吊桶容积；γg-岩石松散容重；γsh-水容重；3）吊桶提升时钢丝绳终端荷重：Q01=Q1+Q z=92610+20972=113582（N）=11590（Kg）Q1吊桶物料荷重Q z-吊桶自重(含滑架、缓冲器、钩头)4) 提伞钻时终端荷重：Q3= Q伞+Q z1=73500+4841=78341（N）Q z1-滑架、缓冲器、钩头等重量5) 钢丝绳的选择：根据钢丝绳的单位长度质量试选18×7+FC-40-1770多层股不旋转钢丝绳，最小破断拉力878kN。
（钢丝绳单位重量6.24kg/m）6) 钢丝绳安全系数验算：（1）提矸时：m=Qd /（Q+HPSB）=878×1.283×1000/(113582+587.62×6.24×9.8)=7.54＞7.5（2）提人时：QO=20972+75×14×9.8=31262（N）m=Qd /（Q+HPSB）=878×1.283×1000/（31262+587.62×6.24×9.8）=16.8＞9（3）提升伞钻时：m=Qd /（Q+HPSB）=878×1.283×1000/（78341+587.62×6.24×9.8）=9.86＞8.0故所选钢丝绳符合要求2.副提升钢丝绳验算：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh+H j=559+28.62=587.62 (m)H sh-井筒深度；H j-井口至井架天轮高度2）提升物料荷载（3m3）Q3=K m×V TB×γg×9.8+0.9(1-1/K s)×V TB×γsh×9.8=0.9×3.0×1600×9.8+0.9×(1-1/2)×3.0×1000×9.8=55566（N）K m-装满系数0.9 ；V TB-吊桶容积；γg-岩石松散容重；γsh-水容重3）钢丝绳终端荷载（1）3m3吊桶：Q03=Q3+Q z=55566+14440=70006（N）=7143（kg）（2）2.4m3底卸式吊桶下料Q底=2.4×2400×9.8+（1250+330）×9.8=71932（N）Q z-吊桶自重(含滑架、缓冲器、钩头)4）钢丝绳的选择：根据钢丝绳的单位长度质量及提升机许用钢丝绳，试选18×7+FC-36-1770多层股不旋转钢丝绳，最小破断拉力711KN。
（钢丝绳单位重量5.05kg/m）5）钢丝绳安全系数验算：提矸：m=Qd /（Q吊+HPSB）=711×1.283×1000/(70006+587.62×5.05×9.8)=9.2＞7.5下料:m=Qd /（Q底+HPSB）=711×1.283×1000/(71932+587.62×5.05×9.8)=9＞7.5提人时：QO= Q z + Q1 =14440+75×12×9.8=23220（N）m=Qd /（Q+HPSB）=711×1.283×1000/（23220+587.62×5.05×9.8）=17.4＞9故所选钢丝绳符合要求。
3、稳绳验算：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh1+H j=558+26.7=586.7 (m)H sh1-井筒深度；H j-井口至井架绳轮高度2）根据《矿山井巷工程施工及验收规范》规定，稳绳及罐道绳每百米张紧力不得小于10KN；《煤矿建设安全规范》第6.8.2.9条规定：吊桶提升时，每根罐道绳最小刚性系数不得小于500N/m，2根罐道绳的张紧力相等。
故稳绳终端荷载：按最小张紧力计算F1x=H0×10000/100=586.7×100=58670（N）3) 钢丝绳的选择：试选6×19S+FC-26-1770圆股钢丝绳，最小破断拉力395kN。
（钢丝绳单位重量2.49kg/m）4) 钢丝绳安全系数验算：m=Qd /( F x +HPSB)= 395×1.214×1000/(58670+586.7×2.49×9.8)=7.6＞65）刚度校核：K=4PSB/ln(1+a)=4×2.49/ ln(1+0.2)=54.6＞50 满足要求a—9.8PSB H/F1x PSB----钢丝绳单位重量4.抓岩机悬吊钢丝绳安全系数验算：m=Qd /(Q+HPSB)=430×1.283×1000/((5600×9.8+586.7×3.06×9.8)=7.6＞6故所选18×7+FC-28-1770多层股不旋转圆股钢丝绳符合要求。
5.吊盘悬吊钢丝绳验算：（1）基岩段施工验算：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh1+H j=559+28.62=587.62(m)H sh1-井筒深度；H j-井口至井架绳轮高度2）中心回转抓岩机本体重量：Q抓=54880（N）（含固定卡栏）3）矸石、抓斗总重:Q石=（0.4×1600×0.8+1562）×9.8=20325（N）4）吊盘自重：Q盘=85000（N）5）水泵、水箱（含水）及水柱重量：Q水=（1.2+0.5+3+559×0.052×3.14）×1000×9.8= 88987（N）0.5---水箱总重量 1.2---水泵重量3—水箱水重（2×1.5×1.0）6）吊盘工作人员（按10人计算）Q人=75×10×9.8=7350（N）7）钢丝绳终端荷重：Q0=( Q抓+ Q石+ Q盘+Q水+ Q人)=(54880+20325+85000+88987+7350)/2=128271（N）8）钢丝绳的选择：试选6×19S+FC-40-1770型钢丝绳（钢丝绳单位重量5.9kg/m）。
9）钢丝绳安全系数验算：m=Qd /(Q+HPSB)=935×1.214×1000/(128271+587×5.9×9.8)=7.0＞6（2）冻结段施工验算：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh1+H j=482+28.62=510.62(m)H sh1-冻结段井口至吊盘深度；H j-井口至井架绳轮高度2）中心回转抓岩机本体重量：Q抓=54880（N）（含固定卡栏）3）矸石、抓斗总重:Q石=（0.4×1600×0.8+1562）×9.8=20325（N）4）吊盘自重：Q盘=115000（N）5）吊盘工作人员（按10人计算）Q人=75×10×9.8=7350（N）6）钢丝绳终端荷重：Q0=( Q抓+ Q石+ Q盘+ Q人)=(54880+20325+115000+7350)/2=98777.5（N）7）钢丝绳的选择：试选6×19S+FC-40-1770型钢丝绳（钢丝绳单位重量5.9kg/m）。
8）钢丝绳安全系数验算：m=Qd /(Q+HPSB)=935×1.214×1000/(98777.5+587×5.9×9.8)=8.55＞6故所选钢丝绳符合要求。
6.模板悬吊钢丝绳验算：模板悬吊钢丝绳验算（冻结段）：1）钢丝绳最大悬垂高度：H0= H sh1+H j=512+28.62=540.62 (m)H sh-井筒冻结段深度、H j-井口至井架绳轮高度2）模板重量（含刃角）：冻结段（Φ8.9m）W自= 382200（N）提升钢丝绳终端荷重：Q0= K×W/3=1.1×382200/4=105105（N）3）钢丝绳的选择：试选18×7+FC-36-1770多层股不旋转钢丝绳，（钢丝绳单位重量5.05kg/m）。
4）钢丝绳安全系数验算：冻结段：m=Qd /(Q+HPSB)= 711×1.283×1000/((105105+540.62×5.05×9.8)=6.92＞6故所选钢丝绳符合要求。
7.排水管悬吊钢丝绳系数验算：（1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh1+H j=558+28.62=586.62 (m)H sh1-井筒深度；H j-井口至井架绳轮高度（2）钢丝绳终端荷载为：排水管重量 Q1=12×558×9.8=65620.5（N）；水重 Q2=7.23×558×9.8=39536.5（N）；卡兰、管接头重量 Q3=558/8×6×9.8=4101（N）电缆及电缆卡兰重量Q4=558/6×5×9.8=4556（N）单绳终端荷载：Q=（Q1+Q2+Q3+Q4）/2=(65620.5+39536.5+4101+4556)/2=56907（N）（3）钢丝绳的选择：试选6×19S+FC-28-1770圆股钢丝绳。
（钢丝绳单位重量2.89kg/m）。
（4）钢丝绳安全系数验算：m a =Qd/(Q+9.8PSB.H)=458×1000×1.214/（56907+9.8×2.89×586.62）=7.56＞6所选钢丝绳符合要求。
8.压风供水管悬吊钢丝绳：（1）钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh1+H j=558+28.62=586.62 (m)H sh1-井筒深度；H j-井口至井架绳轮高度（2）压风管重量：Q管=558×17.14×9.8= 93728.5（N）管接头重量：Q接=(558/8)×4×9.8=2734（N）卡子重量：Q卡=(558/8)×2.5×9.8=1709（N）压风管路重量：Q1= Q管+ Q接+ Q卡=93728.5+2734+1709=98172（N）（3）管接头重量：Q接=(558/8)×2×9.8=1367（N）卡子重量：Q卡=(558/8)×1×9.8=683.5（N）供水管重量：Q管=558×4.62×9.8=25264（N）水重：Q水=558×2×9.8= 10936.4（N）供水管路重量Q2= Q接+Q卡+Q管+Q水=1367+683.5+25264+10936.4=38251（N）（4）悬吊设备荷重：W z= Q1+ Q2=98172+38251= 136423N（5）提升钢丝绳终端荷重：Q0=1/2W z=0.5×136423=68211.5（N）（6）钢丝绳的选择：试选6×19S+FC-28-1770钢丝绳。