建筑地基基础计算
独立基础设计计算-带公式

独⽴基础设计计算-带公式1 柱下扩展基础1.1 基础编号: #8-31.2 地基承载⼒特征值 1.2.1 计算公式:《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) fa = fak + ηb * γ * (b - 3) + ηd * γm * (d - 0.5) (式 5.2.4)式中:fak =270.00kPaηb =0.00ηd = 4.40基底以下γ=10.00kN/m基底以上γm =17.50kN/mb = 1.80md = 1.70m当 b = 1.500m < 3m 时,按 b = 3m 1.2.2 代⼊(式 5.2.4)有:修正后的地基承载⼒特征值 :fa = 362.40kPa1.2.3天然地基基础抗震验算时,地基⼟抗震承载⼒按《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)(式 4.2.3)调整: 地基⼟抗震承载⼒提⾼系数ξa = 1.30faE =ξa * fa =471.12kPa 1.3 基本资料 1.3.1柱⼦⾼度(X ⽅向)hc =500.00mm 柱⼦宽度(Y ⽅向)bc =500.00mm 1.3.2 柱下扩展基础计算(绿⾊为需输⼊数据,红⾊为计算结果)估算需要基础底⾯积A0=Nk/(fa-γm*ds)= 3.04m1.3.3基础底⾯宽度(X⽅向)b =1800.00mm底⾯长度(Y⽅向)L=2400.00mm基础根部⾼度 H =1000.00mm1.3.3 X 轴⽅向截⾯⾯积 Acb = h1 * b + (b + hc + 100) * (H - h1) / 2 = 0.45m Y 轴⽅向截⾯⾯积 Acl = h1 * l + (l + bc + 100) * (H - h1) / 2 = 0.45m1.3.4 基础宽⾼⽐ 基础柱边宽⾼⽐: (b - hc) / 2 / H =0.65≤ 2(L - bc) / 2 / H =0.95≤ 21.4 控制内⼒ 1.4.11.5 轴⼼荷载作⽤下 pk = (Fk + Gk) / A (式 5.2.2-1) pk = 269.86kPa≤ faE,满⾜要求,OK!******************************************************************************* 1.6 偏⼼荷载作⽤下 *pkmax = (Fk + Gk) / A + mk / W(⽤于e≤[e])(式 5.2.2-2) * Pkmax= 2/3*(Fk+Gk)/(b*ay)(⽤于e>[e]) (式 5.2.2-4) *pkmin = (Fk + Gk) / A - mk / W (式 5.2.2-3) ******************************************************************************** X⽅向计算偏⼼矩ex = mky / (Fk + Gk) =0.063max=b/2-ex=0.837m[ey]=b/6=0.300mex≤ [ex]基础底⾯抵抗矩Wx = L *b *b / 6 = 1.296mpkmaxX =326.42kPa ≤ 1.2*faE ,满⾜要求。
独立基础计算书

基础计算书C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层,地基承载力特征值fak=120 kPa ,ηd=2.0,rm=17.7kN/m 3,d=1.05m ,初步确定埋深d=1.5m ,室内外高差0.45m 。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa);二、初步选择基底尺寸A ≧Fk fa −γGA ≧949139−20×1.5=8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。
采用坡型独立基础,初选基础高度600mm ,第一阶h 1=350mm ,第二阶h 2=250mm 。
三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=14.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=25.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5=1.20*(25.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =30.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(45.000)+1.40*(0.000)=54.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(17.000)+1.40*(0.000)=20.400kNF2=1.35*Fk=1.35*949.000=1281.150kNMx2=1.35*Mxk=1.35*14.000=18.900kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*25.000=33.750kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*45.000=60.750kNVy2=1.35*Vyk=1.35*17.000=22.950kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1138.800|,|1281.150|)=1281.150kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|16.800|,|18.900|)=18.900kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|30.000|,|33.750|)=33.750kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|54.000|,|60.750|)=60.750kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|20.400|,|22.950|)=22.950kN四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.500+1.500=3.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.000=9.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.000*3.000*1.000=180.000kNG=1.35*Gk=1.35*180.000=243.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=14.000-17.000*0.600=3.800kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=25.000+45.000*0.600=52.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=18.900-22.950*0.600=5.130kN*mMdy=My+Vx*H=33.750+60.750*0.600=70.200kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(949.000+180.000)/9.000=125.444kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*125.444=125.444kPa≤fa=139.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=52.000/(949.000+180.000)=0.046m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000+6*|52.000|/(3.0002*3.000)=137.000kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000-6*|52.000|/(3.0002*3.000)=113.889kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=3.800/(949.000+180.000)=0.003m因|eyk|≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000+6*|3.800|/(3.0002*3.000)=126.289kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000-6*|3.800|/(3.0002*3.000)=124.600kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(137.000-125.444)+(126.289-125.444)+125.444=137.844kPa γo*P kmax=1.0*137.844=137.844kPa≤1.2*fa=1.2*139.000=166.800kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=70.200/(1281.150+243.000)=0.046m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|70.200|/(3.0002*3.000)=184.950kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|70.200|/(3.0002*3.000)=153.750kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=5.130/(1281.150+243.000)=0.003m因ey≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|5.130|/(3.0002*3.000) =170.490kPa Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|5.130|/(3.0002*3.000)=168.210kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=184.950+170.490-(1281.150+243.000)/9.000=186.090kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=186.090-243.000/9.000=159.090kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=184.950-243.000/9.000=157.950kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=170.490-243.000/9.000=143.490kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho )2=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2,(1.500-0.500 /2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Flx=1.0*253.574=253.57kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060*560=594.19kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho )2)=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2,(1.500-0.50 0/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Fly=1.0*253.574=253.57kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060.000*560=594.19kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级,所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
基础部分工程量计算规则公式

基础部分工程量计算规则公式工程量计算是工程项目管理中的关键步骤之一,它涉及到对工程项目所需要的各种资源进行量化计算和估算。
基础部分是工程项目的重要组成部分,在进行工程量计算时,需要根据设计图纸和建筑规范,按照一定的规则和公式进行计算。
下面是一些基础部分工程量计算的常用规则和公式。
1.矩形基础的体积计算公式:矩形基础的体积=底面积×高度底面积=长×宽2.圆形基础的体积计算公式:圆形基础的体积=底面积×高度底面积=π×半径²3.长方形地基的体积计算公式:长方形地基的体积=底面积×高度底面积=长×宽4.圆形地基的体积计算公式:圆形地基的体积=底面积×高度底面积=π×半径²5.长方形柱状墩的体积计算公式:长方形柱状墩的体积=底面积×高度底面积=长×宽6.圆形柱状墩的体积计算公式:圆形柱状墩的体积=底面积×高度底面积=π×半径²7.梁的体积计算公式:梁的体积=截面积×长度截面积=底宽×底宽8.钢筋混凝土柱的体积计算公式:钢筋混凝土柱的体积=截面积×长度截面积=(底宽-顶宽)×(底宽+顶宽)/29.单层砖墙的表面积计算公式:单层砖墙的表面积=长度×高度面积=2×(长度+高度)×厚度10.单层砖墙的砌筑砖数计算公式:单层砖墙的砌筑砖数=砖长方向的长度/砖的长度×砖宽方向的长度/砖的宽度11.瓦片的使用量计算公式:瓦片的使用量=屋顶的面积/单片瓦片的面积12.柱子的体积计算公式:柱子的体积=底面积×高度底面积=π×半径²13.混凝土地梁的体积计算公式:混凝土地梁的体积=底面积×高度底面积=底宽×底宽14.钢筋混凝土梁的体积计算公式:钢筋混凝土梁的体积=底面积×高度底面积=(底宽-顶宽)×(底宽+顶宽)/215.方形井筒的体积计算公式:方形井筒的体积=底面积×高度底面积=边长×边长这些是基础部分工程量计算的一些常用规则和公式,它们可以用于计算和估算基础部分工程所需资源的量化值,帮助工程项目进行预算和规划。
地基基础方案评价(计算方法)

地基基础方案评价1、天然地基上的浅基础设计为六层住宅楼,砖混结构,拟采用天然地基上的浅基础,最大线荷载F K=300kN/m。
根椐场地地质条件对浅基础进行评价:①、属先确定持力层,根椐场地地质条件,第②层可做为基础的持力层,其承载力特征值f ak=150kPa。
基础埋深d=2.0m。
②、求持力层修正后的承载力特征值f a(深度修正):根椐5.2.4公式: f a=f ak+εdγm(d-0.5)式中:f ak---持力层承载力特征值 =150kPaεd=1.6, (根椐基底下土的类别,查表5.2.4:e=0.821, I L=0.35)若为湿陷性黄土或新近堆积黄土(Q42)应按GBJ25-90规范表3.0.4确定。
γm-----基础底面以上土的加权平均重度=16.5kN/m3,d----基础埋深=2.0m代入计算为:f a=150+1.6×16.5×(2-0.5)=189.6kPa。
③、计算基础宽度b:根椐基础面积计算公式代入计算:A=Lb≥ = m取2.2m式中: F K---基础顶面的竖向力=300kN/mf a----修正后的地基承载力特征值=189.6kPaL、b---基础的长度和宽度(条基时,L取1.0米)γ---基础及上伏土的平均重度=20.0kN/m3④、求基底压力P K:根椐5.2.2-1 公式式中:F k=300kN/mG k=L b dγ=1×2.2×2.0×20=88kNA=1×2.2m将参数代入计算后得p k=176.4kN/m2(kPa)⑤、根椐5.2.1-1式:f a≥p k判定地基强度是否滿足要求。
以上计算的f a=189.6kPa,p k=176.4kPa,滿足5.2.1-1式f a≥p k ,地基强度滿足要求。
⑥、验算下卧层的承载力⒈已知下卧层的f ak=100kPa⒉下卧层顶面以上地基土的加权平均重度为:γm = = 18.3kN/m3⒊求下卧层(第③层粉土)修正后的地基承载力特征值f a:f a=f ak+εdγm(d-0.5)式中:f ak=100kPaεd=1.5 (第③层粉土I p=8.1 ρw>10%)查表5.2.4。
关于建筑地基基础设计的地基计算理论

关于建筑地基基础设计的地基计算理论近代哲学的认识论有两大流派,唯理论和经验论。
唯理论的代表人物是地球人都知道的笛卡尔圆周的那个笛卡尔,而经验论的代表是休谟,大家可能不熟悉,熟悉的是培根。
唯理论基本脱离了人们对世界的经验完全用最初的公理演绎出了理论的大厦比如欧几里得几何学等,认为只有这个严密逻辑的推出的理论才是真理。
而经验论认为人类的一切知识都必须来源于经验,只能从经验归纳出理论。
唯理论的演绎的基础如何保证是真理呢?这也是实证主义被唯理论攻击的弱点,唯理论只好把这些理论的基点说成是先验的,即无需证明就是恰当的。
而经验论经验和教训认为一切东西都来源于经验,那人类如何穷尽经验呢?所以结论是真理世界上就全然不存在真理,从而经济发展到了极端的怀疑论。
忽视休谟甚至认为连因果关系也并不缺少,是人类头脑自己产生的。
“科学只能证伪不能证实”就是知识论的名言。
如果说地基科学中最符合理论定义的大概就是布辛内斯克理论解(J.Boussinesq)了。
世界上没有一块地基完全符合这个解的理论,但不影响我们把他们当成真理,就像世界上没有可能存在真正的直角三角形,目前仍然但我们仍旧认为勾股定理是真理一样。
一:布辛诺特克理论解岩土和结构工程师提到地基土的应力分布时,一定不能很强绕过布辛内斯克解,布氏理论是法国数学家J.Boussinesq1885年提出的,假定地基是半无限匀质的弹性体,积极作用一个集中力时,弹性体内部的应力分布。
见下图:注:除注明外本文图形资料均来源于李广信的土力学和基础工程教材结构工程师不用深入研读这个复杂的技术人员计算公式(已经谈了很大的简化,详细的见文后附录),只理解其中的概念就行了。
(1)脚手架地基内会产生三个方向的正应力和三个方向的剪应力,我们最关注的是垂直方向上的高速旋转应力。
(2)随着深度的增加,应力越来越小。
(3)随着距离与作用点的水平相距越远,应力越小。
上述即所谓的应力扩散,见下图:(3)值得注意的是离开集中力作用点的位置(见图中m处)从地面开始随着深度的增加应力先进一步增加,到一定深度后再随着深度的增加逐步逐步减少。
《地基基础承载力计算》

《地基基础承载力计算》第五章:工程规范地基承载力实用计算方法 第2节:建筑规范地基承载力计算 5.1 概述 ( 梁总文 )———————————————————————————————————————5.2建筑规范地基承载力计算 5.2.1 天然地基极限承载力天然地基极限承载力f u 可按下式估算。
k c c q q u c N d N b N f ξγξγξγγ++=021(5.2.1)式中u f ―地基极限承载力(kPa );c q N N N 、、γ―地基承载力系数,根据地基持力层代表性内摩擦角φk ( °) ,按表5.2.1-1确定;c q ξξξγ、、―基础形状修正系数,按表5.2.1-2确定;b 、l ―分别为基础(包括箱形基础和筏形基础)底面的宽度和长度(m ); 0γγ、―分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重力密度(KN/m 3);d ―基础埋置深度(m );k c ―地基持力层代表性黏聚力标准值。
表5.2.1-1 极限承载力系数表表5.2.1-2 基础形状系数对(5.2.1)式参数取值做如下说明:(1)对箱、筏形深大基础,宽度b 大于6m 时取b=6m 。
按表5.2.1-2确定基础形状系数时,b 、l 按实际尺寸计算;(2)式中0γγ、的取值,位于地下水位以下且不属于隔水层的土层取浮重力密度;当基底土层位于地下水位以下但属于隔水层时,γ可取天然重力密度;如基底以上的地下水与基底高程处的地下水之间有隔水层,基底以上土层在计算0γ时可取天然重力密度;(3)基础埋深d 根据不同情况按下列规定取值:1)一般自室外地面高程算起;对于地下室采用箱形或筏形基础时,自室外天然地面起算,采用独立基础或条形基础时,从室内地面起算;2)在填方整平地区,可从填土地面起算;但若填方在上部结构施工后完成时,自填方前的天然地面起算;3)当高层建筑周边附属建筑处于超补偿状态,且其与高层建筑不能形成刚性整体结构时,应分析周边附属建筑基底压力低于土层自重压力的影响,由此造成高层建筑基础侧限力的永久性削弱,会降低地基土的承载力。
地基变形计算

地基变形计算
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、工程信息
1.工程名称: CJ-1
2.勘察报告: 《岩土工程勘察报告》
二、设计依据
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)
三、计算信息
1.几何参数:
基础宽度 b=2.000 m
基础长度 l=1.000 m
2.基础埋置深度 dh=0.500 m
3.荷载信息:
基础底面处的附加压力
Po=(F+G)/(b*l)-γi*d=(200.000+100.000)/(2.000*1.000)-10.000=140.000 kPa 地基承载力特征值 fak=90.000 kPa
4.地面以下土层参数:
四、计算地基最终变形量
1.确定△Z长度
根据基础宽度b=2.000 m,查表5.3.6得△Z=0.3 m
3.验算地基变形计算深度:
△Sn'≤0.025*∑△Si' 【5.3.6】
△Sn'/∑△Si'=0.5255/22.8833=0.0230≤0.025,满足要求。
4.确定沉降计算经验系数ψs
Es'=∑Ai/∑(Ai/Esi)=10.905MPa
po=140.000kPa fak=90.000kPa po≥fak
查表5.3.5,得ψs=0.707
5.计算地基最终变形量s
s=ψs*s'=ψs*∑[po*(Z i*αi-Z i-1*αi-1)/Esi] 【5.3.5】 =0.707*22.8833=16.182 mm。
05,地基计算

5 地基计算5.1 基础埋置深度5.1.1 基础的埋置深度,应按下列条件确定:1,建筑物的用途,有无地下室、设备基础和地下设施,基础的形式和构造; 2,作用在地基上的荷载大小和性质; 3,工程地质和水文地质条件; 4,相邻建筑物的基础埋深; 5,地基土冻胀和融陷的影响。
5.1.2 在满足地基稳定和变形要求的前提下,当上层地基的承载力大于下层土时,宜利用上层土作持力层。
除岩石地基外,基础埋深不宜小于0.5m 。
5.1.3 高层建筑基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
位于岩石地基上的高层建筑,其基础埋深应满足抗滑稳定性要求。
5.1.4 在抗震设防区,除岩石地基外,天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;桩箱或桩筏基础的埋置深度(不计桩长)不宜小于建筑物高度的1/18。
5.1.5 基础宜埋置在地下水位以上,当必须埋在地下水位以下时,应采取地基土在施工时不受扰动的措施。
当基础埋置在易风化的岩层上,施工时应在基坑开挖后立即铺筑垫层。
5.1.6 当存在相邻建筑物时,新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础。
当埋深大于原有建筑基础时,两基础间应保持一定净距,其数值应根据建筑荷载大小、基础形式和土质情况确定。
5.1.7 季节性冻土地基的场地冻结深度应按下式进行计算:ze zw zs d z z ψψψ0= (5.1.7)式中:z d ——场地冻结深度(m),当有实测资料时按z d =h'-△z 计算;h ’——场地最大冻土层厚度(m);△z ——最大冻深出现时场地地表冻胀量(m);、z 0——标准冻结深度(m)。
当无实测资料时,按本规范附录F 采用; ψzs ——土的类别对冻深的影响系数,按表5.1.7-1; ψzw ——土的冻胀性对冻深的影响系数,按表5.1.7-2; ψze ——环境对冻深的影响系数,按表5.1.7-3。
注:环境影响系数一项,当城市市区人口为20~50万时,按城市近郊取值;当城市市区人口大于50万小于或等于100万时,只计入市区影响;当城市市区人口超过100万时,除计入市区影响外,尚应考虑5公里以内的郊区近郊影响系数。
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建筑地基基础计算
地基基础计算用表
1.地基基础设计等级(表2-27)
地基基础设计等级表2-27
根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度,地基基础设计应符合下列规定:
(1)所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定。
(2)设计等级为甲级、乙级的建筑物,均应按地基变形设计。
(3)表2-28所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算,如有下列情况之一时,仍应作变形验算:
1)地基承载力特征值小于130kPa,且体型复杂的建筑;
2)在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大,可能引起地基
产生过大的不均匀沉降时;
3)软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时;
4)相邻建筑距离过近,可能发生倾斜时;
5)地基内有厚度较大或厚薄不均的填土,其自重固结未完成时。
(4)对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等,以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物,尚应验算其稳定性。
(5)基坑工程应进行稳定性验算。
(6)当地下水埋藏较浅,建筑地下室或地下构筑物存在上浮间题时,尚应进行抗浮验算。
可不作地基变形计算设计等级为丙级的建筑物范围表2-28
注:1.地基主要受力层系指条形基础底面下深度为3b(b为基础底面宽度),独立基础下为,且厚度均不小于5m的范围(二层以下一般的民用建筑除外);
2.地基主要受力层中如有承载力特征值小于130kPa的土层时,表中砌体承重结构的设计,应符合《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)中第7章的有关要求;
3.表中砌体承重结构和框架结构均指民用建筑,对于工业建筑可按厂房高度、荷载情况折合成与其相当的民用建筑层数;
4.表中吊车额定起重量、烟囱高度和水塔容积的数值系指最大值。
2.基础宽度和埋深的地基承载力修正系数(表2-29)
承载力修正系数表2-29
注:1.强风化和全风化的岩石,可参照所风化成的相应土类取值,其他状态下的岩石不修正;
2.地基承载力特征值按地基基础设计规范附录D深层平板载荷试验确定时ηd取0。
3.建筑物的地基变形允许值(表2-30)
建筑物的地基变形允许值表2-30
多层和高层建筑的整体倾斜H g≤24
24<H g≤60
60<H g≤100
H g>100
注:1.本表数值为建筑物地基实际最终变形允许值;
2.有括号者仅适用于中压缩性土;
3.l为相邻柱基的中心距离(mm);H g为自室外地面起算的建筑物高度(m);
4.倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值;
5.局部倾斜指砌体承重结构沿纵向6~10m内基础两点的沉降差与其距离的比值。
4.压实填土的质量控制(表2-31)
压实填土的质量控制表2-31
注:1.压实系数λc为压实填土的控制干密度ρd与最大干密度ρdmax的比值,w op为最优含水量;
2.地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土,压实系数不应小于。
5.房屋沉降缝宽度(表2-32)和相邻建筑物基础间的净距(表2-33)
房屋沉降缝的宽度表2-32
相邻建筑物基础间的净距(m)表2-33
注:1.表中L为建筑物长度或沉降缝分隔的单元长度(m);H f为自基础底面标高算起的建筑物高度(m);
2.当被影响建筑的长高比为<L/H f<时,其间净距可适当缩小。
6.无筋扩展基础台阶宽高比的允许值(表2-34)
无筋扩展基础台阶宽高比的允许值表2-34
注:1.p k为荷载效应标准组合时基础底面处的平均压力值(kPa);
2.阶梯形毛石基础的每阶伸出宽度,不宜大于200mm;
3.当基础由不同材料叠合组成时,应对接触部分作抗压验算;
4.基础底面处的平均压力值超过300kPa的混凝土基础,尚应进行抗剪验算。
2-2-2 地基及基础计算
2-2-2-1 基础埋置深度
基础埋置深度,应按下列条件确定:
1.建筑物的用途,有无地下室、设备基础和地下设施,基础的型式和构造;
2.作用在地基上的荷载大小和性质;
3.工程地质和水文地质条件;
4.相邻建筑物和基础埋深;
5.地基土冻胀和融陷的影响。
在满足地基稳定和变形要求的前提下,基础宜试埋。
除岩石地基处,基础埋深不宜小于。
筏形和箱形基础的埋置深度,应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
天然地基上的箱形和筏形基础的埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;桩箱或桩筏基础的埋置深度(不计桩长)不宜小于建筑物高度的1/18~1/20。
当存在相邻建筑物时,新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础。
当埋深大于原有建筑基础时,两基础间应保持一定净距。
否则应采取分段施工,设支护结构,或加固原有建筑物基础。
确定基础埋深尚应考虑地基的冻胀性。
2-2-2-2 地基计算
地基计算见表2-35。
地基计算表2-35
2-2-2-3 基础计算
基础计算见表2-36。
基础计算表2-36。