搅拌站灰罐基础计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
(完整版)拌合站粉罐地基计算
粉罐基础承载力简算书编制：审核：审批：中铁xx局xx铁路xx标项目部拌合站二〇一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (2)4、基础抗滑稳定性验算 (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑 (2)2、储料罐基础验算过程 (3)2.1 地基承载力 (3)2.2 基础抗倾覆 (4)2.3 基础滑动稳定性 (5)2.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书xx铁路标混凝土拌和站配备2HZS120拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx右侧，占地面积21亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径2.8m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼扩大基础满足5个水泥罐同时安装。
5个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长14.651米，外圆弧长21.026米，立柱基础高3.3m，外露0.3m，埋入扩大基础1m。
扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
一、计算公式1、地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa2、风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取20.5m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3、基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×H≥1.5 即满足要求 M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4、基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5、基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：一台拌和机五个罐地基开挖尺寸为半径为8.68m圆的1/3的范围，中心长18m,宽3.75m，总面积为66.564m2，浇筑深度为基础埋深3.0m。
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入一套HZS60拌合站，单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐（装满材料后）和1个100t 粉煤灰罐（装满材料后）。
根据公司以往拌和站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速：s m V /3.21max =；2、仓体自重：200t 罐体自重约16t ，装满材料后总重为216t ； 100t 罐体自重约8t ，装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 6800=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利200吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F1F2F3GR图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Zeγ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /92.32max 5220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.21max =；代入各分项数据得：222/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：216.58.22m A =⨯= 作用力：2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度：m H 94.181=②、迎风面积：2215.3123.65m A =⨯= 作用力：KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度：m H 43.142=③、迎风面积：235.112/6.45m A =⨯= 作用力：KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度：m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.331倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
拌合站粉罐地基计算(可编辑修改word版)
粉罐基础承载力简算书编制：审核：审批：中铁 xx 局 xx 铁路 xx 标项目部拌合站二〇一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (1)4、基础抗滑稳定性验算 (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑 (2)2、储料罐基础验算过程 (3)2.1地基承载力 (3)2.2基础抗倾覆 (4)2.3基础滑动稳定性 (5)2.4储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书xx 铁路标混凝土拌和站配备 2HZS120 拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx 右侧，占地面积 21 亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5 个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径 2.8m。
水泥罐基础采用 C25 钢筋砼扩大基础满足 5 个水泥罐同时安装。
5 个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长 14.651 米，外圆弧长21.026 米，立柱基础高 3.3m，外露 0.3m，埋入扩大基础 1m。
扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高 18.5 米，罐高 13.5 米，罐径 2.8 米，柱高 5m，柱子为 4 根正方形布置，柱子间距为 2.06 米，柱子材料为 D21.9cm 厚度8mm 的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过 350kpa。
一、计算公式1、地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积 mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa2、风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取 0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取 20.5m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3、基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×H≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4、基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/P2≥1.3即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf ---- 基底摩擦系数，查表得 0.25；5、基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积 mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为 8.68m圆的 1/3 的范围，中心长 18m,宽3.75m ，总面积为 66.564m 2，浇筑深度为基础埋深 3.0m 。
120拌合机水泥罐基础处理计算书
1#拌合站120型拌合机水泥罐地基处理方案验算1、地基处理方案1#拌合站120型拌合机共配置150t水泥罐3个，100t粉料罐2个，罐体自重2t，地基处理方案：罐体下部设置1m厚钢筋混凝土扩大基础，扩大基础下部为25根φ50cmCFG桩基础，桩基长度16m，其中20根桩基位置对应20个罐体支腿，剩余5根位置对应5个罐体的中心，（最大桩间距2.13m，最小桩间距0.79m），桩间换填1m厚毛渣。
2、荷载计算（1）水泥罐及基础总荷载G（KN）计算G=mg=850500*9.8=8334900N=8334.9KN注：m——水泥罐装满时的重量+水泥罐自重+混凝土基础重量=(150t*3+100t*2)+2t*5+76.2m2*2.5t/m2=850.5t=850500kg；g——重力加速度，取值9.8g/cm3。
（2）水泥罐及基础荷载P（KPa）计算P=G/S= 8334900/76.2=109381.89Pa=109.38KPa 注：G——总荷载；S——水泥罐混凝土基础面积，根据图纸计算为76.2㎡。
（3）CFG单桩承载力控制值按1.5倍安全系数来计算，CFG单桩承载力控制值[R]：[R]=G/n*1.5=8334.9/25*1.5=500.1KN注：G——总荷载；n——CFG桩根数。
（4）复合地基承载力控制值[f spk]（KPa）计算按1.5倍安全系数来计算，复合地基承载力控制值[f spk]：[f spk]=1.5P=164.07KPa3、CFG桩单桩承载力验算（1）单桩承载力特征值Ra计算Ra=μp*∑qsi*li+Ap*qp=3.14*0.5*（12.5*1.9+22.5*1+10*3.5+25*5.5+25*4.1）+3.14*0.252*350 =573KN注:up——桩的周长（m）=3.14*0.5mAp——桩身有效截面积（㎡）=3.14*0.252㎡i ——桩身范围内所划分的土层数，1~5qsi、 qp——桩周第层上的侧阻力、桩端端阻力特征值（KPa），可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007 有关规定确定：侧阻力：qs1=12.5KPa（杂填土），qs2=22.5KPa（粉质黏土），qs3=10KPa（淤泥），qs4=25KPa （粉质黏土），qs5=25KPa（中砂）端阻力：qp=350KPa（中砂）li——第层土的厚度（m），l1=1.9m，l2=1m，l3=3.5m，l4=5.5m，l5=4.1m。
拌合站基础埋深计算书
新郑机场站拌合站基础深度计算书
1、水泥罐基础施工
水泥罐基础，我部拟下挖2.1m，基底采取60cm的砂浆片石垫层，并夯实，再立模浇筑双层钢筋混凝土，每个水泥罐基础保证4.5×4.5米的尺寸，同时将所有水泥罐的基础连成整体，厚度为150cm 浇注。
基础平面平整度控制在±2mm以内。
再进行立柱浇注并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2mm。
承载力验算如下：水泥罐满载时为100t仓，每条腿承受静载25t；
基础自重为：4.5m×4.5m×1.5m×2.5t/m3=75.9t；
根据施工图地质报告，粉土的基本承载力100Kpa；
1000 KN +759 KN =1759KN<100Kpa×4.5m×4.5m=2025KN；
满足要求。
2、主机基础施工
主机基础同水泥罐基础，再采取50cm灰土夯实，立模浇注双层钢筋砼。
基础尺寸保证1m×1m，基础深度为1m，基础采用C30砼，立柱钢筋预埋，待基础达到设计强度的70%后施工立柱，并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2。
承载力验算如下：HZS120拌合楼主机每条支腿承载12t；
基础自重：5.25m×5.25m×1m×2.5t/m3=68.9t；
120+689=789 KN<100Kpa×5.25m×5.25m=2756KN；
满足要求。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站粉罐基础验算
东莞至番禺高速公路桥头至沙田段工程施工第4合同段搅拌站基础计算书编制：审核：批准：中铁十七局集团有限公司莞番高速桥头至沙田段施工第4合同段项目经理部2018年11月21日搅拌站基础计算书莞番高速4标段搅拌站，配备HZS120拌和机2套，搅拌站设6个粉罐，水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家提供的基础图制作。
搅拌站建在连马路旁莞番4标项目经理部后方，根据现场地质调查情况，搅拌站位于原采石场杂填土区域，进场后对该处地基进行换填80~100cm砂性土处理，处理后地基容许承载力为0.2Mpa。
一粉罐基础1 计算公式1.1 地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=0.2Mpa。
1.2 风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取24.8m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa1.3 基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN1.4 基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；1.5基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2 罐基础验算2.1 粉罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图以及现场地质情况确定，粉罐基础平面尺寸如下：单侧3个罐组合基础厚度为1.2m。
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合芜高速联络线工程
搅拌站细骨料罐体基础计算书
1 工程概况
本工程为混凝土搅拌站灰罐基础施工。
拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐自重20t，罐内细骨料容量100t。
罐体与基础连为一体，基础底面尺寸为5m×20m，基础厚1.5m，埋深1m。
现在灰罐基础下布设木桩，布设形式为每平米5根。
邀请地方试验检测中心对现场进行地基承载力测验：开挖一个1.5m×1.5m的地槽，槽内布置4根长4m、直径15cm木桩，木桩外漏30cm。
通过千斤顶加载到100KN时，沉降停止，沉降量为27.4mm，得此处地基承载力可达到100KPa，现场实际设计时按照每平方5根木桩设计，承载力可按照125KPa计，验算时地基承载力特征值取ak f=60KPa，安全系数为2.08。
具体尺寸及参数见下图。
图1-1 灰罐基础层构造示意图
2 计算依据
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）
《建筑施工计算手册》
《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）
《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012)
3、设计荷载
结构自重：拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐罐体重为20t ，罐内细骨料容量为100t 。
竖向无其他荷载。
4、地基基础验算 4.1 基础承载力计算
罐体重：()4800KN =10×4×10020k +=F 基础重：
()[]KN G k 3220140235.0205.0-5.0-512053=⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=γ
γ3--混凝土比重23KN/m 3
基础底承载力：KN G 802032204800=F =F k k =++ 4.2 垫层的设计
4.2.1 垫层材料选砂碎石，γ2=20KN/m 3，并设垫层厚度z=1.5m
3.05
5.1==b z 依据《建筑地基基础设计规范》中表5.2.7，采用内插法求得垫层的扩散角︒=22θ。
4.2.2 垫层的厚度验算 基础底面处的平均压力值为：
KN A G F p k k k 2.8020532204800=⨯+=+=
基础底面处土的自重应力
KPa h p c 170.10.171=⨯=⨯=填γ 式中 1γ--回填土重度，KN/m 3 填h --回填土厚度，m
垫层地面处的附加压力值为：
）
θθtan z 2)(tan 2()(++-=b z l bl
p p p c k z
()()()
a 0.4822tan 5.12522tan 5.122020
50.172.80KP =︒⨯⨯+︒⨯⨯+⨯⨯-=
垫层底面处土的自重应力
a 475.10.200.10.17KP p cz =⨯+⨯= 垫层底部加权平均重度 321/8.18)
()
(m KN h h h h mz =+⨯+⨯=
垫填垫填γγγ
经深度修正后淤泥质土的承载力特征值
)5.0(3
-1-++=d b f f mz d b ak az γηγη）（ 式中：
az f --垫层底面处软弱土层经深度修正后的地基承载力特征值
（KPa ）；
ak f --淤泥质土承载力特征值（KPa ）；
ηηd
、b
--承载力修正系数；
γmz
--基础埋深范围内土的加权平均重度（KN/m 3
） d-- 垫层底埋深（m ）（从天然地面算起）； 查《建筑地基基础设计规范》表5.2.4得，
0=b η，0.1=d η
则：
a 6.975.0-5.118.181060)5.0(3-1KP d
b f f mz d b ak az =+⨯⨯++=-++=）（）（γηγηKPa p p cz z 0.950.470.48=+=+＜KPa f az 6.97=
说明满足强度要求，垫层厚度选定1.5m 合适。
③垫层的宽度
m 2.622tan 5.125tan 2'=︒⨯⨯+=+=θz b b
取'b 为6.5m ，按1:0.5边坡开挖。
4.3 下卧层承载力计算 下卧层承载力
KN
lb p p z l f F c k az az 6320520)172.80()()tan z 2b )tan 2=⨯⨯-=-=+⨯+⨯=θθ（（4.4 地基沉降量计算
4.4.1 基础底面处的附加应力
0.0632MPa a 2.631172.8010==⨯-=-=KP d p p k γ 4.4.2 基础沉降量计算
地基沉降计算深度z n 因为不存在相邻荷载影响，故
m b b z n 3.9)5ln 4.05.2(5)ln 4.05.2(=-⨯=-=
按该深度，沉降量计算到淤泥质土。
4.4.3 沉降计算
依据《建筑地基基础设计规范》方法计算基础最终沉降量
由于在m 3.9=n Z 下仍有软弱土层时，在相同压力条件下，变形会增大，故尚应继续往下计算，直至软弱层结束。
图4-1 罐基础下地质剖面图
b=5m,依据《建筑地基基础设计规范》表5.3.7中可得，m z 8.0=∆。
⑴00=z 即距基础底面为0米，
4=b
l
，02/0=b z 查表可知，000.12500.040=⨯=α 则 mm z 000=α
⑵21=z 即距基础底面距离为2米，位于碎石夹砂层，查表知
MPa E S 3.331=。
4=b l ，8.02
/1
=b z 查表可知，9640.02410.041=⨯=α 则 mm m z 1928928.19640.0211==⨯=α
mm z z 1928019280011=-=-αα
0019.03
.330632
.010==S E p mm E p z z s s 03.50019.01928)(1
000111=⨯=-=∆αα
⑶2.252=z 即距基础底面距离为25.2米，位于淤泥质土层，查表知
MPa E S 9.22=。
4=b l ，08.102
/2=b z
查表可知，3196.00799.042=⨯=α
则 mm m z 9.80530539.83196.008.1022==⨯=α
mm z z 9.612519289.80531122=-=-αα
0218.09
.20632.020==S E p mm E p z z s s 34.1830218.09.6125)(2
011222=⨯=-=∆αα
⑷263=z 即距基础底面距离为26米，位于淤泥质土层与粉土夹砂层交界处，查表知MPa E S 4.63=。
4=b l ，4.102
/3=b z
查表可知，3100.00775.043=⨯=α
则 mm m z 8060060.83100.040.1033==⨯=α
mm z z 1.69.805380602233=-=-αα
0099.04
.60632
.030==S E p mm E p z z s s 08.00099.01.6)(3
022333=⨯=-=∆αα
mm S S S S
45.18808.034.18303.53213
=++=∆+∆+∆=∆∑
0004.045
.18808
.033==∆∆∑S S ＜0.025，m z 263=符合要求。
4.4.4 确定沉降经验系数s ψ ⑴计算s E 值
[
]
MPa
E z z p z z p E
A A
E i
i
S i i i i i i i i S i
i s 7.34
.61
.69.29.61253.3319281
.69.61251928/)()()
/(110110=++++=
--=
=
∑∑∑∑----αααα⑵s ψ值确定
MPa p 2.630=＞MPa f ak 60=
查《建筑地基基础设计规范》表5.3.5中采用内插法知32.1=s ψ
⑶基础最终沉降量
mm S s s 89.24855.18832.13=⨯=∆=∑ψ
本结构高度为30m,查《建筑地基基础设计规范》知，高度小于100米的高耸结构物的允许沉降量为400mm 。
mm mm s 40089.248＜= 故本设计沉降量符合要求。
4.5 抗倾覆验算
本地区最大风速取20m/s ，依据《建筑结构荷载规范》得风压为：
22/25.01600
m KN v W p ==
则等效为风力KN N S W F p 45431525.0=⨯⨯⨯=⨯⨯= 倾覆弯矩m KN h H F M ∙=⨯+⨯=⨯+⨯=40545.12
1525.114)2(）（倾
式中：H 为罐高； h 为基础厚； N 为罐个数。
抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
空罐时
罐体重：800KN =41020k ⨯⨯=F 基础重：
()[]KN G k 80535235.055.0-5.0-51553=⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=γ
γ3--混凝土比重23KN/m 3
基础底承载力：KN G 1605800058=F =F k k =++ 由于重力偏心，抗倾覆弯矩为
m KN b G F M k ∙=⨯=⎪⎭
⎫
⎝⎛-⨯+=38524.216051.02k ）（抗
防抗倾覆系数：5.9405
3852
0===倾
抗M M K ＞1.5 满足抗倾覆要求
经过验算，罐基础满足抗倾覆要求。