150吨水泥罐基础设计计算书

一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。

根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下图：.二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。

水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。

单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2=()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

风荷载(500N/m2)2050?320罐支脚80004000220060060?33003700水泥罐平面位置示意图3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：M=⨯⨯⨯÷（18）?M0.5 3.3182+3=356.4KN水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

拌合站水泥仓计算书

拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。

二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。

2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥，即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。

当满载时为最不利荷载：MPa A P129.01025.1215826=⨯==地基σ2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中基本风压：Pa v W 5.5626.1306.1220===风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。

P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。

4、基础抗倾覆计算Kc =M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20=1582××××20/1000) =>满足抗倾覆要求。

吨水泥罐基础设计计算书

一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。

根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下图：.1单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：水泥罐平面位置示意图δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书

HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=；2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ；3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[]Kpa f a 5000=；4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F 1图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ；地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==；其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=；代入各分项数据得：222/60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =⨯= 作用力：8KN 0.18.16.01=⨯=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =⨯= 作用力：KN 78.213.366.02=⨯=F 作用高度：m H 1.122=③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =⨯= 作用力：KN 475.2125.46.03=⨯=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.131倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。

拌合站水泥仓计算书

拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。

二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。

2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥，即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。

当满载时为最不利荷载：MPa A P129.01025.1215826=⨯==地基σ2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中基本风压：Pa v W 5.5626.1306.1220===风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。

P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。

4、基础抗倾覆计算Kc =M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20=1582××××20/1000) =>满足抗倾覆要求。

水泥罐基础设计计算书

水稳拌合站投入两个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m。

根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m（长）×4m（宽）×1.5m（高），基础埋深1.2m，外漏0.3m，承台基础采用Φ16@250mm×250mm上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm×750mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下图：.水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。

水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。

单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

150吨水泥仓受力计算

150吨水泥仓受力计算水泥仓受力计算本次计算主要验证水泥仓在静载和当地最大风压下的结构稳定性。

一. 水泥仓基本参数:1.直径3.2m;2.最大容重约150t, 自重约10吨,吊挂螺旋重约2吨;3.底层立柱高4.2m,总高约20m;4.立柱材料φ219x6,支撑材料槽钢[8;二. 静载时受力计算1.立柱轴心受压计算立柱截面面积:A=π/4(D2-d2)=4.01x10-3 m2σ=F/A=162x104 N/4x4.01 x10-3 m2=100MP<[σ]2.立柱稳定性计算Lc:结构件计算长度,mmγ:回转半径,mmI:惯性矩,mm4ψ:稳定系数2.1惯性矩计算:I=πD4(1-d4/D4)/32=4.55x107mm42.2回转半径计算: γ=(I/A)1/2=106mm2.3长细比计算:λ＝Lc/γ=4200/106=40 2.4稳定性计算:σ=F/ψA=162x104 N/0.89x4x4.01 x10-3 m2 =113MP<[σ]结论:立柱受力满足设计和使用要求三. 最大风压下的稳定性计算:1.基本参数当地风压q=0.4KN/m2风载体形系数0.82.最大风压时风力计算:C:风力系数,取1.3Kh:风压高度变化系数, 取1.23A:迎风面积Pw=CKhAq=1.3x1.23x0.4x0.8x50=25.6kN3.风力引起的弯矩:M=PH=25.6 kN x13m=332.8kN.m4.柱顶支座反力R=3M/2H=3x332.8 kN.m/2x7m=71.3kN5.横杆受力计算:σ=F/ A=71.3x103N/10.24 x10-4m2=69.6MP<[σ]6.斜杆受力计算:σ=F/ A=(71.3)x103Nxsec580/10.24 x10-4m2=134MP<[σ]结论:最大风压下的横撑斜撑受力满足设计和使用要求。

水泥罐基础计算单

中南通道150t 水泥罐基础简算一、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、计算模型2、风力计算：风荷载强度计算：0z s Z W W ⋅⋅⋅=μμβ基本风压：Pa v W 8516.19.366.1220=== A 1=0.8×0.8×1.5=0.96m 2 F 1=0.8×1.25×1.5×851×0.96=1225N作用高度：H 1=20.4mA 2=3.4×12=40.8m 2 F 2=0.8×1×1.5×851×40.8=41665N作用高度：H 2=14mA 3=4/2×3.4=6.8 m 2 F 3=0.5×1×1×851×6.8=2893.4N作用高度：H 3=6mA 4=4×3.4×0.05=0.68 m 2 F 4=0.5×1×1×851×0.68=289N作用高度：H 4=2m3、倾覆力矩计算：m t F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑6.6222896289314416654.201225h i 41倾4、稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重（按15t 计）稳定力矩M稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。

m t M ⋅=⨯=182.1151稳考虑1.5倍的抗倾覆系数，则M 稳2≥75.9t ∙m，单个支腿的需提供的抗拉力不小于15.8t 。

单支腿设计抗拉力为25t ，满足要求。

二、管桩计算采用4根摩擦型Φ426δ=8mm 钢管桩，单桩承载力按70t 设计，由沉桩承载力容许值计算公式：[R R ]=11.5(u ∑R R R R =1R R R RR +R R R R R rk )[R R ]—单桩轴向受压承载力容许值，按规范应取1.25的抗力系数，因所给资料荷载不明确，对于150t 水泥罐单桩70t 应该有较大富裕，暂定70t 为单桩承载力容许值。