T梁模板验算
42米T梁台座验算
附一：T梁台座验算（1）、T梁台座布置结构图见后张法T梁预制场平面图和预制台座构造图。
（2）、T梁台座验算书（一）、施工验算后张法预应力T梁预制台座由基础和台座两部分组成，基础采用条形基础，每片42米T梁重量约118吨，每片28米T梁重量约82.5吨，因42m和28T梁断面尺寸相同，故台座平面尺寸相同，台座基础用钢筋混凝土结构，基础长4395cm（42mT梁）、宽140cm、厚40cm。
在底座基础两端距离以理论支撑线为中心42mT 梁设置3×3m的扩大基础，28T梁设置2.5×2.5m的扩大基础，作为T梁预应力施工的受力钢筋基础，钢筋混凝土基础厚40cm，扩大基础均采用φ12mm钢筋的10cm×12cm钢筋网，其他部位采用φ12mm钢筋的16cm×18cm钢筋双层网；台座基础预埋锚固钢筋与基础钢筋网和底座钢筋网连成整体，将∠5角铁与预埋钢筋焊接成T梁底部尺寸，高度为25cm，用C30混凝土浇筑，面板采用4mm厚A3钢板。
T梁台座顶面设置反拱度，反拱度在跨长范围内按二次抛物线变化，42米T梁中部设置26mm反拱度， 28米T梁中部反拱度为22mm。
（二）、42米T梁底座计算资料：42米T梁和28米T梁结构相同，42mT梁工况满足要求时28mT梁同样能满足要求，故验算42mT梁。
1、42米T梁每米自重：T梁最大重量为118×103kg；q1=118×103kg÷42 m=2810㎏/ m；2、施工混凝土时产生重量：q2=200㎏/m (施工荷载)；q3=800㎏/m (钢模板荷载)；因此，q = q1＋ q2＋q3=2810+200+800 = 3810㎏/m=38.1㎏/ cm；3、底座内力计算：其中：L=100㎝、b=58㎝、h=25㎝；M=1/8qL2=1/8×38.1㎏/㎝×1002㎝2=4.7625×104㎏·㎝；W=1/6bh2=1/6×58㎝×252㎝2=6.04×103cm3；δ=M/W=4.7625×104㎏·㎝÷6.04×103cm3=7.88㎏/㎝2=0.773Mpa；混凝土等级是C30混凝土，其理论强度δ = 21.0Mpa；δ=M/W=0.773Mpa <【δ】= 21.0 Mpaq=38.1㎏/㎝140cm底板内力计算简图5、42mT梁地基应力计算：每米预制箱梁重量由底板分数到地基中分布面积为：顺梁方向a=(42＋htg45o×2)÷42=(42＋0.4tg45o×2)÷42=1.019m垂直梁长方向b=1.4m分布面积F=ab=1.019×1.4=1.4266m2=1.4266×104㎝2；底座每延长基础重：G = （b×h×L×q1＋b1×h1×L1×q2）÷L1=(0.4×1.4×42×2500+.58×0.25×42×2500)÷43.95=1684.3㎏/m；其中：b=1.40m、h=0.4m、L=42m、q1= q2=2500㎏/m3、b1=.58m、h1=0.25m、L1=43.95m；地基应力δ=(38.1㎏/㎝ +19.843㎏/㎝)×100㎝÷1.4266×104㎝ 2 =0.4062㎏/㎝2=0.0398 Mpaδ=0.0398Mpa<【δ基】=0.15Mpa(预制场基层)；6、预应力施工时底座应力计算：T梁预应力张拉时，预制空心板底板将形成向上的抛物曲线，造成在预制空心板两端部各0.3米处与底座接触，其它底板将形成悬空状况，故应计算预应力张拉后预制空心板端部对底座产生的压力和底座对基层产生的压力验算：（1）42mT梁A、42米T梁端部对底座产生的压力：Q1=118×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=118×103㎏÷0.6㎡=2.0×105㎏/㎡=1.96Mpa；δ1=1.96Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 118×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×3m)＋(2500㎏/ m3×3m×3m×0.4m)]=72200㎏=7.22×104㎏；S=3m×3m=9㎡；δ2=Q÷S=7.22×104㎏÷9㎡=8.02×103㎏/㎡=0.079Mpa；δ2=0.079Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；（2）28mT梁A、28米T梁端部对底座产生的压力：Q1=82.5×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=82.5×103㎏÷0.6㎡=1.375×105㎏/㎡=1.35Mpa；δ1=1.35Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 82.5×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×2.5m)＋(2500㎏/ m3×2.5m×2.5m×0.4m)]=51000㎏=5.1×104㎏；S=2.5m×2.5m=6.25㎡；δ2=Q÷S=5.1×104㎏÷6.25㎡=8.16×103㎏/㎡=0.08Mpa；δ2=0.08Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；在台座基础及台座施工中，由于考虑T梁预应力张拉时所产生的集中应力对台座及基础的作用，施工时在底座基础及底座处用12㎝锚固钢筋和钢筋网分布于台座基础及台座，并形成整体，因此台座基础及台座与预制箱梁端头接触的位置可视为钢筋混凝土结构，根据上述验算，42米和28米预T梁预应力张拉时所产生的集中压力不会对台座及基础造成破坏，因此，T梁台座设计的受力计算满足要求。
T梁模板验算示例
某桥30m预应力T型梁钢模(侧模)计算1．结构与材料侧模每侧由14个独立模扇组成(30m预应力T型梁有横隔板7道，6个间隔，每个间隔又分为2扇，加上两个端头模扇一共14扇)。
每一独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。
模扇的基本长度2．43m，横面板为5mm的钢板，支撑模面板的横肋、竖肋均为(100+63)×8mm的不等肢角钢，横肋设7道(马蹄处2道，腹板处3道，翼缘处2道)、竖肋3道(不包括端肋)间距为833-876mm，见图8-2。
图8-2 模扇的构造及侧压力(尺寸单位：cm)2．计算图式侧面板：侧面板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板，见图8-3a)。
当L1/L2>2时为单向板(简支板)；当L1/L2<2时为双向板(四边简支)。
横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁，见图8-3b)。
竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁，如图8-4所示。
3．基本数据的假定混凝土侧压力：混凝土的坍落度为0～3cm;灌注时间3～4小时；采用外部振捣(底、侧振)，其振捣半径R1=1．0m；由于3～4小时可浇完全梁混凝上，所以混凝土灌注高度等于梁体高度H=1.9m，r=2 500kg／m3=25kN／m3；参照表8-2，当H<2R1时，最大侧压力可按式(8-5)计算：p=r·H=2.5 X 1．9=47.5kPa混凝土粘着力：在无实际测定资料的情况下，按一般假定：粘着力为20kPa；粘着剪力为10kPa。
容许应力的确定：本钢模均用3号钢(A3)，其容许应力见表8-7。
4．面板计算(1)面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求，一般厚度为其跨径的1/100且不小于6～8mm；本钢模竖肋的最大间距，即模面板的跨径L=876mm。
故δ=L/100=876／100=8.76mm由于受工地实有钢材规格的限制，考虑钢模为临时结构，所以采用厚度为5mm的钢板作模面板。
T梁裂缝验算
取单位长度外梁根部截面尺寸：0.2m ×1.0mT 梁悬臂单位重量：0.2×1.0×26=5.2KN/m缆索齿块单位重量：0.5×（0.4+0.5）×0.5×3.5×26=20.5KN/m人行道板单位重梁：（0.42+0.095）×26÷2.5=5.4KN/m人群单位荷载为：3.5KN/m栏杆单位重量： 5KN/m端部弯矩为：（5.2+20.5+5.4+3.5+5）×1.05×1.05×0.5=21.8KNm根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第6.4.4条中推荐的方法，可算的受弯构件根部最大裂缝截面单侧钢筋配10Φ12, As=1130.4mm2021800158.30.870.871130.40.14s ss s M MPa A h σ===⨯⨯ 同时， 钢筋配筋率631130.410 5.66101.00.2ρ--⨯==⨯⨯ 因此，可算得正常使用极限状态荷载短期组合作用下，此部位的裂缝宽度为：. 12353300.2810158.330121 1.4770.90.130.22100.2810 5.6610ss fk s dW C C C E mm mm σρ-⎛⎫+= ⎪+⎝⎭+⎛⎫=⨯⨯⨯⨯=< ⎪⨯+⨯⨯⎝⎭取纵向单位计算人行道板人行道板跨中截面尺寸为：0.07m ×1.0m缆索齿块单位重量：0.5×（0.4+0.5）×0.5×3.5×26=20.5KN/m人行道板单位重梁：（0.42+0.095）×26÷2.5=5.4KN/m人群单位荷载为：3.5KN/m人行道板按简支验算人行道板中部跨中弯矩为：0.125×（20.5+5.4+3.5）×1.4×1.4=7.3KNm根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第6.4.4条中推荐的方法，可算的受弯构件跨中最大裂缝截面单侧钢筋配10Φ12, As=1130.4mm207300106.40.870.871130.40.07s ss s M MPa A h σ===⨯⨯ 同时， 钢筋配筋率621130.410 1.62101.00.07ρ--⨯==⨯⨯ 因此，可算得正常使用极限状态荷载短期组合作用下，此部位的裂缝宽度为：. 12352300.2810106.430121 1.4770.90.070.22100.2810 1.6210ss fk s dW C C C E mm mm σρ-⎛⎫+= ⎪+⎝⎭+⎛⎫=⨯⨯⨯⨯=< ⎪⨯+⨯⨯⎝⎭。
模板强度验算方案
40m预应力T梁模板强度验算书2010年12月广乐高速40m预应力T梁钢模板强度验算T钢模板，采用钢板面和钢支撑结构制作，钢模板可以按《钢结构设计规范》(GBJ 17-88)、《建筑工程模板施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204)的要求进行设计和计算。
根据中国建筑工业出版社出版的《建筑工程模板施工手册》和中华人明共和国行业标准关于建筑工程模板技术规程中设计要求。
对现浇混凝土结构模板计算如下:一、计算参数经分析，可取如图所示的一块模板作为计算标准进行验算，如下图中所示。
二、荷载计算1.新浇混凝土侧压力设计值标准值:由《建筑工程模板施工手册》（北京：中国建筑工业出版社出版，2004）可知，当钢模板高度 H=2.5 ~ 3米时，新浇混凝土对模板的侧压力标准值，可按《建筑工程模板施工手册》中图5-5-1确定，即取下部最大值:F= 50 KN/㎡，2. 新浇混凝土侧压力设计值:F1= F ×α=50×1.2 = 60 KN/㎡，其中，α=1.2为修正系数。
3. 倾倒混凝土侧压力的标准值，假定倾倒混凝土时使用容量大于0.8 m 3，查《建筑工程模板施工手册》中表5-3-2得:F ′= 6 KN/㎡，4. 倾倒混凝土侧压力的设计值：F2= F ′×β=6×1.4=8.4 KN/㎡，其中，β=1.4为修正系数。
三、面板验算(面板用6mm 钢板，材料为Q235钢)选用面板小方格中最不利情况进行计算，即三面固定、一面简支（短边）。
由000.1350350h L L ===S y x ，查《建筑工程模板施工手册》中表5-9-16得： 最大弯矩系数：0600.0-=mx K ， 最大挠度系数：00160.0=f K ， 1．强度验算取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：F3= F1+F2=60+8.4=68.4 KN/㎡=0.0684 N/mm 2，则荷载为mm N q /0.068410.0684=⨯=‘,但应乘以0.85载荷调整系数，故实际荷载为：mm N q /058.085.00.0684=⨯=，求支座弯矩：mm N l q K M x Mx /30.426350058.00600.022m ax =⨯⨯=∙∙=，面板的截面模量：322167.4516161mm bh W X =⨯⨯==，则最大应力为：22max max /215/103167.430.426mm N mm N W M X ≤===δ, 满足要求。
T梁台座验算
T梁台座验算一、20mT梁台座验算1、参数地基为94区路基，承载力取[f a0]=200Kpa20mT梁自重46T，取G1=46×9.8=450.8KN20mT梁模板20T（估计），取G2=20×9.8=196KN砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.9KN台座基础底面积（见图）A=0.94×19+1.44×2×2=23.62m2台座及基础体积（见图）V=0.44×0.3×21+0.94×0.3×19+1.44×0.3×2×2=9.858m3台座及基础重力G4=2.500×9.858×9.8=241.52KNC30混凝土轴心抗压强度设计值：[f cd]=13.8MpaC25混凝土轴心抗压强度设计值：[f cd]=11.5Mpa示意图如下：2、台座尺寸验算经计算，我标段20mT梁的最大跨径为20.136m（=20+0.136），最小跨径为19.783m （=20-0.217），预埋钢板沿梁长方向尺寸为0.5m，由此得预埋钢板预留槽长度为：50cm+INT（13.6cm/2）+INT(0.217cm/2)=50cm+10cm+15cm=75cm，根据T梁一般构造图，槽外端间距为：2000cm+10cm×2-50cm×2+25cm×2=1870cm，具体尺寸见上图。
3、台座地基承载力验算在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max =G 1+G 2+G 3+G 4 =450.8+196+5.9+241.52 =894.22KN在每m 2对地基的压力为：200Kpa [fa0]86.37/86.3762.2322.8942max =<====Kpa m KN A F f 所以，地基承载力满足要求。
桥梁工程T梁模板计算书
T梁模板计算书本项目T梁长30m，高2m。
T梁模板采用定制的钢模板，面层模板采用6mm钢板，后竖向设60×6mm扁铁作为肋板，间距50cm，横向设[8槽钢，间距0.4m，边角采用∠63×5mm角钢加强，模板间通过φ14普通螺栓连接，侧模骨架采用双拼的[10槽钢，骨架间距为1.0m，在骨架位置设置φ22mm横向间距1m的上下二层对拉螺杆，侧模采用帮包底的方法，下部设三角胶条止浆。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)9、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：1.5m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、“龙门吊+吊斗”浇筑工艺。
三、模板验算3.1荷载分析1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
T梁模板验算书
T梁模板设计验算书一、荷载计算（一）模板自重：180kg/m2（二）新浇混凝土自重：26KN/m3（三）钢筋自重：2KN/m3（四）人员设备自重：250kg/m2（五）振捣产生的荷载：300kg/m2（六）新浇混凝土最大侧压力：F=0.22γc t0β1.β2V1/2F`=γc.H式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc.---混凝土的重力密度（KN/m3）t0----新浇混凝土的初凝时间（h）V-----混凝土的浇筑速度（m/h）H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）β1---外加剂影响修正系数β2---混凝土坍落度影响修正系数F=0.22*26*4*1.2*0.85*31/2=40.42KN/m2F`=26*0.8=20.8KN/m2取两者最小值，即F=20.8KN/m2（七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2二、侧面模板计算（一）刚面板计算刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。
由于Ly/Lx=280/500=0.56，查表的最大弯矩系数：Km=-0.1093，最大挠度系数：Kf=0.00437.(1)、强度验算取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=20.8+8=28.8KN/m2=0.02088N/mm2q=0.02088*1=0.02088N/mmMmax=Km*qLy2=0.1093*0.02088*2802=178.9N/mmWx=1/6*52=4.17mm3σmax=Mmax/γx*Wx=178.9/1*4.17=42.9N/mm2〈215N/mm2 强度满足要求式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（N.m）γx-------截面塑性发展系数γx=1Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）Σmax-----板面最大正应力（2）挠度验算Bo=Eh3/12*（1-r2）=2.06*10*53/12*(1-0.32)=23.58*10N/mm（3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=0.00437*0.02088*280/23.58=0.552mm[v]=Ly/500=280/500=0.56mm＞Vmax=0.552mm Vmax＜[v]，挠度满足要求。
T梁模板验收细则
T 梁 模 板 验 收 规 范
序号 1 2 3 4 5 6 项目名称 模板全长 整体结构尺寸 模板平整度 模板垂直度 相邻面板高低差 相邻面板接缝 厚度 7 横隔板 位置偏差 坡度 长度 角度 8 变截面 走向 过渡 数量பைடு நூலகம்9 10 11 12 13 加强筋 位置偏差 对位杆孔位 背槽位置 连接孔位 梳状板角度 ±5mm ±5mm ±5mm ±1mm ±1° 抽查20%,不少于2处 抽查20%,不少于2处 抽查20%,不少于2处 抽查20%,不少于5处 抽查20%,不少于3块 卷尺测量 卷尺测量 卷尺测量 卷尺测量 直角尺或角度尺测量 准确 顺畅 准确 目测 全数检查 目测 允许偏差 ±10mm 试拼后卷尺测量 ±1mm 3mm/2m 3mm/3m 0.5mm 0.5mm ±3mm ±5mm 满足坡率 ±1mm ±0mm 抽查20%,不少于2处 抽查20%,不少于2处 抽查20%,不少于2处 全数检查 卷尺测量 塞尺测量 卷尺测量 卷尺测量 目测 卷尺测量 同一类型抽查20%，不少 于2块，每块不少于2处 2m靠尺和塞尺一同测量 检验数量 检验方法
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大路冲高架桥预制T梁模板验算一.概述大路冲高架桥预制T梁模板加工，面板采用6mm钢板，横肋采用[ 8，竖肋为[ 8、[ 10组合成的支架，钢材是A3钢。
侧模每侧由6个独立模扇组成（30米预应力T型梁有2道横隔板）。
每独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件构成。
模扇的基本长度为5米，梁端模扇长5.2米，将其分割成4.3米与0.9米，0.9米那部分用于调节模板（如伸缩缝、牛腿等）。
模扇横肋基本上设11道（马蹄处3道、腹板处3道、翼缘下5道），梁端设12道（由于变截面）。
一个基本模扇竖肋设6道（考虑到吊模方便），最大间距为94 cm，具体尺寸见附图。
二.计算荷载（验算时只考虑侧模）1．新浇砼对模板侧面压力标准值：浇筑T梁采用外部振捣（底、侧振），其振捣半径R1＝1.0m大约3～4小时可浇完全梁砼，则砼灌注高度等于梁体高度H=1.86m ，当H <2 R 1时，最大侧压力为(砼容重取25KN/ m 3)： P ＝γ·H ＝25X1.86＝48.36 KN/ m 2>40 KN/ m 2则:P max ＝40 KN/ m 2 h= P max /γ=1.6 m2 . 倾倒砼时对模板产生水平荷载：采用容量为0.2 m 3～0.8 m 3运输器具:则取水平荷载: 4 KN/ m 23 . 振捣砼时对模板产生的荷载：垂直面模板取: 4 KN/ m 2三.计算图示及基本数据假定1、板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载如上图：①． 当l 1/l 2>2时为单向板（简支板）。
②． 当l 1/l 2<2时为双向板（四边简支）。
2、横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁。
3、竖肋计算图式简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各种横肋传来的集中力。
4、钢材采用A3钢容许应力：[σ]＝140 Mpa钢材的弹性模量 E=2.1X105模板构件的容许挠度：[1/ƒ]=1/400支架压缩变形值或弹性容许挠度：[1/ƒ]=1/1000四．面板验算累积值累积值梁跨中梁梁端单位：厘米1、模面板上的荷载：取具有最大竖肋间距的模扇，按其结构绘制侧压力图，如上图。
跨中各点侧压力值：梁端各点侧压力值：P10＝25X0.2=5 KN/ m2P11=25X0.2=5 KN/ m2P9=25X0.21=5.25KN/m2P10=25X0.21=5.25KN/m2 P8=25X0.22=5.5KN/m2P9=25X0.23=5.75 KN/m2 P7=25X0.315=7.88KN/m2P8=25X0.25=6.25 KN/m2 P6=25X0.39=9.75 KN/m2P7=25X0.34=8.5 KN/m2P5=25X0.5=12.5 KN/m2P6=25X0.40=10 KN/m2P4=25X0.8=20 KN/m2P5=25X0.6=15 KN/m2P3=25X1.1=27.5 KN/m2P4=25X0.8=20 KN/m2P2=25X1.4=35 KN/m2P3=25X1.2=25 KN/m2 P1=25X1.6=40 KN/m2P2=25X1.4=35 KN/m2 P0=25X1.86=48 KN/m2P1=25X1.6=40 KN/m2P0=25X1.86=48 KN/m2 P0仍按40 KN/m2计算2、荷载分析：由压力图分析，在竖肋间距为94 cm，横肋间距为30 cm之间（即跨中2～3区间）的面板，它所承受的侧压力为最大，故取此区间进行验算。
l1/l2＝94/30＝3.13>2 （按单向板计算）所以：计算跨径 l＝l2＝30 cm板宽b取1m计。
则：q1＝（P3 +P2）/2Xb＝（35+27.5）/2X1=31.25 KN/m倾倒砼时对模板产生水平荷载: q2=4X1=4 KN/m振捣砼时对模板产生的荷载：q3=4X1=4 KN/m3、模面板强度验算：荷载组合：q＝1.2X31.25+1.4X(4+4)=49 KN/m考虑到板的连续性：M max= q·l2/10＝49X0.32/10=0.441 KN·m截面抵抗矩：W＝100X(0.6)2/6=6X103 mm3σmax＝M max/W=0.441X106/6X103=73.5 Mpa<[σ]＝140 Mpa4、模面板刚度验算：惯性矩: I＝1/12b·h3＝1/12X100X(0.6)3=3.6X104 mm4考虑到板的连续性：ƒmax= q·l4/(128E·I)=31.25X3004/(128X2.1×105X3.6X104)=0.26 mm<[1/ƒ]=300/400=0.75 mm结论：根据计算，模面板强度、刚度满足要求。
五．横肋验算1、横肋荷载分析：横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径l取最大间距94 cm，作用于梁体各肋的均布荷载q，参照上压力图计算：跨中面板较梁端大，取跨中横肋计算:q0=0.2/2X40=4 KN/mq1=0.2/2X40+0.2/2X35+(2/3)X(0.2/2)X(40-35)=7.83 KN/mq2=0.2/2X35+1/3X0.2/2X(40-35)+0.3/2X27.5+2/3X0.3/2X(35-27.5)=8.54 KN/mq3=0.3/2X27.5+1/3X0.3/2X(35-27.5)+0.3/2X20+2/3X0.3/2X(27.5-20)=8.25 KN/mq4＝0.3/2X20+1/3X0.3/2X(27.5-20)+0.3/2X12.5+2/3X0.3/2X(20-12.5)=6 KN/mq5=0.3/2X12.5+1/3X0.3/2X(20-12.5)+0.11/2X9.75+2/3X0.11/2X(12.5-9.75)=2.89 KN/mq6=0.11/2X9.75+1/3X0.11/2X(12.5-9.75)+0.075/2X7.88 +2/3X0.075/2X(9.75-7.88)=0.93 KN/mq7=0.075/2X7.88+1/3X0.075/2X(9.75-7.88)+0.095/2X5.5 +2/3X0.095/2X(7.88-5.5)=0.66 KN/mq8=0.095/2X5.5+1/3X0.095/2X(7.88-5.5)+0.01/2X5.25 +2/3X0.01/2X(5.5-5.25)=0.33 KN/mq9=0.01/2X5.25+1/3X0.01/2X(5.5-5.25)+0.01/2X5+2/3X0.11/2X(5.25-5)=0.05 KN/mq10=0.01/2X5+1/3X0.01/2X(5.25-5)+2/3X0.2/2X5=0.36 KN/m 由以上计算可看出跨中q2最大，故取肋2进行强度和刚度验算。
2、强度验算：跨中弯矩最大，按简支梁近似计算：M max= q·l2/8＝8.54X0.942/8＝0.94 KN·m横肋采用[ 8，其截面抵抗矩：W＝25.3X103mm3惯性矩: I＝101.3X104 mm4则最大应力为：σmax＝M max/W=0.94X106/25.3X103=37 Mpa<[σ]＝140 Mpa 3、刚度验算：ƒmax=5q·l4/(384E·I)=5X8.54X9404/(384X 2.1×105X 101.3X104)=0.41 mm<[1/ƒ]=940/1000=0.94 mm结论：根据计算，横肋强度、刚度满足要求。
六．竖肋验算按前面假定竖肋按简支梁计算，计算图式如下：单位（）竖肋的计算跨径取：l ＝200 cm ，支点是上下拉杆。
竖肋承受的荷载P 为横肋的支点反力，模扇中肋承受荷载最大，故取模扇中肋进行计算.1、 计算荷载P ：荷载P是由横肋支承在竖肋上的传递反力，简化为横肋简支于竖肋上计算。
P0＝4X(0.94+0.94)/2=3.76 KNP1=7.83X(0.94+0.94)/2=7.36 KNP2=8.54X(0.94+0.94)/2=8.03 KNP3=8.25X(0.94+0.94)/2=7.76 KNP4=6X(0.94+0.94)/2=5.64 KNP5=2.89X(0.94+0.94)/2=2.72 KNP6=0.93X(0.94+0.94)/2=0.87 KNP7=0.66X(0.94+0.94)/2=0.62 KNP8=0.33X(0.94+0.94)/2=0.31 KNP9=0.05X(0.94+0.94)/2=0.05 KNP10=0.36X(0.94+0.94)/2=0.34 KN2、强度验算：按上图竖肋受力情况计算拉杆反力：∑M A=0R B=(3.76X1.9+7.36X1.7+8.03X1.5+7.76X1.2+5.64X0.9 +2.72X0.6+0.87X0.49+0.62X0.415+0.31X0.32+0.05X0.31 +0.34X0.3)/2=24.31 KN∑M B=0R A=(3.76X0.1+7.36X0.3+8.03X0.5+7.76X0.8+5.64X1.1 +2.72X1.4+0.87X1.51+0.62X1.585+0.31X1.68+0.05X1.69+0.34X1.7)/2=13.15 KN求最大弯矩，由上图可以看出最大弯矩在P 3或 P 4作用点： M 3＝24.31X0.8-3.76X0.1-7.36X0.3-8.03X0.5=12.85 KN ·m M 4=13.15X0.9-0.34X0.6-0.05X0.59-0.31X0.58-0.62X0.485 0.87X0.41-2.72X0.3=9.95 KN ·m∴ M max = M 3＝12.85 KN ·m竖肋采用[ 8、[ 10通过平撑、斜撑焊接而成，其计算截面简化为下图：单位：槽10查表得单根[ 10的截面特性为：截面面积：A ＝12.74 cm 2截面惯距：I x-x =198.3 cm 4重心距离：y 0＝5 cm组合截面的惯距计算：I x-x =2X[198.3+12.74X(85/2)2]=46419.85 cm 4截面抵抗距：W=46419.85/47.5＝977.26 cm3最大应力：σmax＝M max/W=12.85X106/977.26X103=13Mpa<[σ]＝140 Mpa3、刚度验算：为简化挠度的计算作如下两个假定：①、只按跨中挠度计算，误差不超过2.5％。
②、按等截面计算。
跨中计算挠度公式为：ƒ中=P·b·l2/(24E·I)按上图竖肋受力情况：P0·b0=3.76X0.1=0.376KN·m P1·b1=7.36X0.3=2.208KN·m P2·b2=8.03X0.5=4.015KN·m P3·b3=7.76X0.8=6.208KN·m P4·b4=5.64X1.1=6.204KN·m P5·b5=2.72X1.4=3.808KN·m P6·b6=0.87X1.51=1.314KN·m P7·b7=0.62X1.585=0.983KN·m P8·b8=0.31X1.68=0.521KN·m P9·b9=0.05X1.69=0.085KN·m P10·b10=0.34X1.7=0.578 KN·m∑P·b=26.3 KN·mƒ中=P·b·l2/(24E·I)=26.3X106X(2000)2/(24X2.1X105X46419.85X104)=0.45 mm[1/ƒ]=2000/1000=2 mm结论：根据计算，竖肋强度、刚度满足要求。