梁模板验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系是一种结构，用来设计或建造桥梁、基础及建筑类结构
物时必须使用的组件。
模板支撑体系结构包括框架、梁、型钢支撑和系统
固定装置，其功能是将结构模板与施工支撑相连，以便于不改变结构参数
的情况下实施施工支撑体系。
模板支撑体系的主要部件主要包括支撑架支
撑梁、型钢支撑、支撑模板，以及支撑模板固定装置。
1、计算框架及梁端部的受力：首先，根据结构图确定整个支撑体系
的框架、梁及型钢结构，并计算框架及梁端部的受力，保障支撑体系安全
可靠。
2、计算型钢结构的受力：其次，根据型钢结构的计算，对其施加的
压应力、拉应力及弯矩等受力计算，以保证型钢结构的受力分布的合理性。
3、计算支撑模板的受力：同时，根据支撑模板所施加的压应力、拉
应力及弯矩等受力计算，以保证支撑模板的受力分布的合理性。
4、计算支撑模板固定装置的受力：此外，需根据支撑模板固定装置
的计算，计算支撑模板固定装置的受力，以保证其安全可靠性。
现浇箱梁支架及模板的验算
净宽４ｉ，门式通道采用钢管桩加 Ｉ ０ 工字钢搭 ｎ ｂ ４
４１ 方木 ．． ４
收 稿 日期 ：０ ０ ０ — ３ 修 回 日期 ：０ ０ ０ — ７ ２１—６２ ； ２ １ — ９ １
作者 简介 ： 赵永鹏（９ ４ １７ 一 ）男 ， ， 山西和顺人 ， 工程师 ，９ ６ １９ 年毕业于济南交通高等专科学校公 路与桥梁专业 ，０ ９ ２０ 年毕 业于山东交通学院土木工程 专业 。
４１ 支架体 系 自重 ．． ６ 按９ｍ的支 架 高 度 计 算 支 架 自重 荷 载 ， ４ ８× ３５ 扣 件 自重 ３． Ｎｍ ￣ ｑ＝ ８ ９×１（ ．） ．碗 ８ ／，Ｕ６３ ． ４ ４× ／ ９×０９
ｑ ＝ ／ ＝ ４ ．５ ４ ５×５ ＝ ３ １ Ｎ／ ． ｌ Ｇ ｓ ６０ ５６ ／ ． ８ ２ ．６ ｋ ｍ
支架采用碗扣架构件搭设 ，碗扣立杆外径 为
４１ 箱 梁模板 ．． ２ 取 ｑ＝ ０×１／ ． ８＝ ． ６ｋ ／ ２ 为 实 ２２ ０ｆ５×５ ）０７ Ｎ ｍ （０ｔ ４ ６
梁体砼产生的荷载。翼板砼体积 （１＋ ． × ． × ＝ ． ０ １５ ０５ ３ ２
２×５８ ２ ９ ８ ５ ｍ３ ／ ＝３ ． ７ ．
箱 梁 砼 自重 ： ＝ ２ ２４ ３ ． ５ｍ ×２ Ｎｍ３ Ｇ ｆ７ ． ９８ ） ６ ｋ ／ ＝ — ７
６ ０４ ６ Ｎ． ５．５ ｋ பைடு நூலகம்
４１１ 箱 梁荷 载 ．．
太佳高速公路东段第二合同段Ｋ ＋２ 天桥” ６９５ 施工设计 图。 ｂ 结构力学》 《 ） 《 、材料力学》 。 ｃ《 ）公路 桥涵施 工技 术规 范》ＪＪ０ １ ２０ ） （Ｔ ４－ ００ 。 ｄ《 ）路桥施工计算手册》 。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
40米箱梁模板验算书
40米箱梁模板设计计算书一、基本情况1.模板结构：40m箱梁高度2m，模板侧模由基本长度为3.0m节及端部模板螺栓连接拼接而成，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按300mm布置，背楞、支架间距按850mm布置。
模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按700mm布置。
2.模板材料：面板使用6mm钢板，纵、横肋使用8#槽钢，主肋采用10#槽钢，背楞采用12#槽钢，对拉杆使用直径20mm圆钢制作，材质均为Q235b。
3.施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取25KN/m³。
二、计算内容及依据1.计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。
2计算依据：①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。
三、混凝土侧压力1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：νββγ2100122.0t F =h F 02γ=0γ——混凝土重力密度，取值24KN/m ³~25KN/m ³；0t ——砼初凝时间，h;1β——外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取1.2,掺和取1.0；2β——砼坍落度影响修正系数，取1.15;v ——砼浇筑速度；h ——砼一次性浇筑高度；取施工温度T 为25℃，则0t =200/（15+T ）=5h计算得 F 1=33.94KN/㎡ F 2=50 KN/㎡本应取两者中较小值，即F=33.94 KN/m ³，考虑不确定因素，本计算采用较大值，F ＝50KN/㎡2.混凝土侧压力设计值：F=F 1×分项系数×折减系数F=50KN/㎡×1.2×0.85=51KN/㎡3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡5.荷载组合：F=51KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=55.8 KN/㎡四、模板分析验算1面板计算：1）计算简图：取1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以纵肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨 度L=300mm,面板厚度6mm ，按三跨计算。
模板受力验算
模板受力验算模板受力验算提要：强度验算：查表得弯矩系数km=-故mmax=kmql2=×18×12002=×106N·mm更多精品源模板受力验算1.板模板验算:1）、300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距300mm，主龙骨用100mm ×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为900mm ×1200mm，横杆步距1800mm。
荷载计算：模板自重／m2混凝土自重24×＝／m3钢筋自重.1×＝／m3均布荷载／m2荷载设计值（合计）：（++）×+×＝／m3次龙骨验算：线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/50×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×50×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 主龙骨验算:线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/100×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×100×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 碗扣支撑验算：单根立杆受力：N＝××＝ 300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距350mm，主龙骨用100mm×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为1200mm×1200mm，横杆步距1800mm。
模板验算
（二）、楼板模板计算板底模采用15mm 厚胶合板，支撑采用60mm ×80mm 方木，支撑架用φ48×3.5mm 钢管。
木楞间距为250mm 。
板底钢管立杆间距1000mm ×1000mm ，水平杆竖向距离为1.5m ，楼板厚按200 mm 计。
1. 荷载计算楼板荷载标准值：（取1m 宽板带计算）模板及配件自重： 0.3×1.5=0.45 KN/m新浇混凝土自重： 24×0.2×1=4.8 KN/m楼板钢筋自重 ： 1.1×0.2×1=0.22KN/m施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5 KN/m则楼板荷载设计值： q=1.2×（0.45+4.8+0.22）+1.4×2.5=10.064KN/m2. 验算（1）、模板验算（按五跨等跨连续梁计算）○1、强度验算 M max =0.105ql 2=0.105×10.064×0.252=0.066KN.m 水平杆，双向布置 大横杆，双向布置立杆@1000X1000 小横杆@250 1500 1500 200 15mm 竹胶板W=bh2/6=1000×102/6=16667mm3则σmax=M max/W=0.066×106/16667=3.96 N/mm2＜[f m]=13 N/mm2强度验算满足要求。
○2、刚度验算对五跨连续梁，取 k w=0.967I=bh3/12=1000×103/12 =83333mm4则ω=k w ql4/100EI =0.967×10.064×2504/（100×9.5×103×83333）=0.48mm＜[ω] =l/400=250/400=0.625 mm刚度验算满足要求。
（2）、木楞验算○1、强度验算q =10.064×0.25/1=2.516KN/mM max=0.125ql2=0.125×2.516×12=0.31KN.mW=bh2/6=60×802/6=64000mm3则σmax=M max/W=0.31×106/64000=4.84 N/mm2＜[f m]=13 N/mm2 强度验算满足要求。
各种类型模板力学验算
抱箍法盖梁计算书施工验算书4.1主要工程量牙拉大桥右线8#墩盖梁：钢筋：5.8t； C35混凝土：34m³。
4.2盖梁摩擦箍、支撑验算盖梁在两墩柱上分别设置50cm高，采用Q235,厚12mm的钢板制成的摩擦箍，摩擦箍两侧支撑Ⅰ40工字钢，工字钢上横向铺设Ⅰ10工字钢，间距40cm。
形成支承体系。
底板采用6mm厚Q235钢板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距40cm。
纵肋采用6*80mm钢板，间距40cm。
侧模采用6mm厚Q235面板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距28.6cm。
纵肋采用［12#槽钢间距80cm。
底部采用φ20对拉螺栓固定，间距80cm，上口采用φ16对拉螺栓固定，间距1.6m，钢模用汽车吊吊装就位。
两块模板用螺栓连接，模板板缝紧密吻合，用密封条密封，以保证拆模后板缝混凝土的光滑。
4.2.1荷载组合按牙拉大桥8轴右幅盖梁进行受力分析（盖梁长11.6m*高1.6m*宽 1.9m）1、盖梁混凝土盖梁混凝土根据设计图纸共34m3，按照钢筋混凝土取25kN/m3计算，则盖梁混凝土总重G1＝34×25＝850kN；2、钢模板荷载根据模板设计图纸，端模、侧模及底模钢模板总重G2=55kN3、分布梁Ⅰ10工字钢分布梁采用Ⅰ10普通热轧工字钢，横向间距@40cm，均布31根*4m，标准重量11.25kg/m；G＝31×4×11.25=1395kg；G4=13.95KN；4、承重梁（Ⅰ40）工字钢荷载承重工字钢采用Ⅰ40普通热轧工字钢，标准重量：67.56kg/m，每盖梁采用2根12m 长Ⅰ40工字钢；G＝2×12×67.56=1621kg；G3=16.21KN；5、摩擦箍荷载根据设计图纸，擦箍重量G5=1.55kN/个×2=3.1KN；6、施工荷载及其他荷载G6=15KN4.2.2荷载计算1、计算Ⅰ10工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：q1=（1+2+3+6）/（1.9×11.6）×0.4=（850+55+13.95+15）/22.04×0.4=16.95KN/m受力简图如下：（L=1.6m圆柱直径+Ⅰ40工字钢宽度0.142m=1.742m）q=16.95KN/m最大弯矩M max =1/8×qL 2=1/8×16.95×1.7422=6.43kN •m 。
箱梁模板简明设计验算
１ ．×０ ０ ０４ ｍ ０ ２ ＜ｆ ２ ０４０ ０５ ｍ． ４４ １１＝ ． ０ ２ ＝ ． ｍｍ ［＝ ０ ／０ ＝ ． ０ ４ ］ ｍ 满足要求 。 ４２ 底模楞木强度及刚度检算 ．
环保 、 快速 、 优质施 工的 目的 ， 并通过使 用该方案 节省 大量人 工费、 机械 费、 料费 ， 材 降低工程成本。
【 关键词 】 浇箱梁； ； 计验 算 模板 设
１ 设 计说 明
本标段共 有互 通一座 ，其紫泥互 通主线 桥 （ 桥梁 长度 ｌ８ ） １２米 是预应力混凝土现浇箱梁 上部结构 ， 现浇箱梁 高度 等高 １ ｍ。 ． 为满足模板设计要求 ， ５ 根据施工现场的实际情况 ， 底模支撑为横向分配梁槽钢 ，纵 向采用 １ ＂Ｏ ｍ的方木 ． ０ ｌｏ 面
板采用厚度为 １ｒ 的竹胶板 结构体系 ； ２ｍ ａ 侧模 及翼 缘板模板
为木结构 ， 即框架间距为 ９ ０厘米 ， 每三 片为一组 ， 向支撑 纵 采用 １＊ ０ｍ 的方木 ， ０ １ｅ 面板 采用厚度为 １ｍｍ的竹 胶板结构 ２
体系 ； 内模 面板采用厚 度为 １ｍ 的木胶板 ， ８ｍ 支撑体 系采 用
０．３９ｊ ｎ ３ Ｊ ｝ Ｍ
荷载组合 ：＝ ３ ＋ ． ７ ２５ ２ × ． ３ ． ｋ ／ ｑ （９ ０４ ＋ ． ）０８ ５１ Ｎ ｍ ２ ＋ ＝ ４
Ｐ ２５ Ｎ － ．ｋ
（ ） 工荷载 ： ３施 均布荷载 ｑ＝ ． Ｎ ｍ ， ３２ ｋ ／ ２施工集 中荷 载 ： ＝ ５ Ｐ
Ｉ
Ｓ ｉｎ ｅ ＆ Ｔｅ ｈ ｏ ｙ Ｖｉｏ ｃｅ ｃ ｃ ｎ ￣ｇ ｆ ｎ ｉ
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本工程梁的截面尺寸有200×400㎜、250×450㎜、250×500㎜、250×700㎜、300×700㎜、300×500㎜、300×400㎜、300×600㎜、300×1550㎜、300×1700㎜、300×800㎜、300×900㎜、300×2150㎜、350×700㎜、350×750㎜、400×900㎜、400×1200㎜、400×1950㎜、400×2350㎜、550×1000㎜、800×900㎜、800×1850㎜、550×1850㎜、600×1850㎜等。
一、900㎜高梁底模及支撑体系验算以400×900㎜梁为例进行验算，适用于梁高900㎜以下，具体验算过程如下。
1.计算标准荷载模板及支架自重标准值：取F1＝0.75kN/m3新浇混凝土自重标准值取F2=25KN/m3钢筋自重标准值框架梁取F3′=1.5KN/m3；施工荷载取F4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m22.计算参数双面覆膜多层板(12mm厚) ：抗弯强度[fm]=17N/mm2；顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm2；弹性模量E=9500N/mm2，弹性模量调整系数0.9，E=9500×0.9=8550N/mm2木方：（按照50×80mm进行计算）抗弯强度[fm]=17N/mm2抗剪强度[fv]=1.6N/mm2弹性模量E=10000N/mm2弹性模量调整系数0.8E=10000×0.8=8000脚手架：υ48×3.0钢管：面积A=424 mm2，钢管回转半径i=16mm，λ=L/i=1500/16=93.8；Ø=0.47；[f]=215 N/mm2。
3.梁底模板系统验算[梁底模板（12mm厚）验算]计算示意图（按二等跨连续梁计算）1）承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9其中：模板自重：F1=0.75×0.9=0.675N/mm混凝土自重：F2=25×0.9=22.5N/mm钢筋自重：F3=1.5×0.9=1.35N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.0×0.9=1.8N/mm则：线荷载q1= (F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=28.755N/mm2）刚度验算荷载：线荷载q2=F=( F1+F2+F3) ×1.2×0.9=26.487N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。
3）抗弯强度验算：σ=M/W其中：M=0.125×q1×l×l=0.125×28.755×200×200 =143775 Nmm W=b×h×h/6=1000×12×12/6=24000mm3则：σ=5.99N/mm2<fm=17N/mm24）抗剪强度验算：τ=Q/A其中：Q=0.625×q1×l=0.625×28.755×200=3594 NA=b×h=1000×12=12000mm2则：τ=0.3N/mm2<fv=1.7 N/mm25）挠度验算：ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：8550 N/mm2I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×123/12= 144000mm4则ρ=0.521×26.487×200×200×200×200/(100×8550×144000) =0.18mm< 200/400mm=0.5mm。
该梁底模板符合施工设计要求。
4.梁底模板次龙骨验算（50×80木方@200）计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：500 500抗弯强度验算：根据计算q1=14.38 N/mm，q2=13.24 N/mm σ=M/W其中：M=0.1×q1×l×l=0.1×14.38×500×500= 359500Nmm W=b×h×h/6=50×80×80/6=53333.3mm3则：σ=6.74N/mm2<fm=17 N/ mm2挠度验算：ρ=0.677×q2×l×l×l×l/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=2133333mm4则：ρ=0.33mm<[ρ]=500/400=1.25mm,模板次龙骨满足要求。
5.梁模板主龙骨验算（υ48@500）计算示意图(按简支梁计算) ：400 150根据计算：q1=14.37N/mm，q2=13.24N/mm抗弯强度验算：σ=M/W梁底脚手架间距为900mm其中：M= q1bL[2-(b/L)]/8=14.37×400×700×[2-(0.4/0.7)]/8=718500N.mmW= 4.49×103 mm3则：σ=160N/mm2<fv=215 N/mm2挠度验算：ω= q2bL3/(48×E×I)其中：E表示弹性模量：206×103 N/mm2I表示惯性矩I=10.78×104mm4则：ω=13.24×400×7003/(48×206000×107800)=1.7mm<[ω]=L/250= 700/250=2.8mm模板的主龙骨满足要求。
6.梁底立杆稳定性验算（υ48@700×900）梁底立杆为Φ48钢管，立杆纵向间距900mm，立杆纵向间距700mm，横杆步距1500mm。
立杆稳定性验算：δ=N/ØA每根立杆承受的荷载N=0.72q1/2=0.72 ×28.755/2=10.35KN Φ48钢管面积A=424mm2钢管回转半径i=16mm ,λ=L/i=1500/16=93.8查表得Ø=0.47则δ=N/ØA=10350/0.47×424=52N/mm2く[f]=215 N/mm2，可见梁底钢管立杆稳定性符合要求。
主龙骨与立杆通过扣件连接，该处扣件受力10.35KN，单扣件的抗滑0.8KN，应采用双扣件。
二、1850㎜高梁底模及支撑体系验算以600×1850㎜梁为例进行验算，适用于梁高900～1850㎜，具体验算过程如下。
1.计算标准荷载模板及支架自重标准值：取F1＝0.75kN/m3新浇混凝土自重标准值取F2=25KN/m3钢筋自重标准值框架梁取F3′=1.5KN/m3；施工荷载取F4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m2 2.计算参数双面覆膜多层板(12mm厚) ：抗弯强度[fm]=17N/mm2；顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm2；弹性模量E=9500N/mm2，弹性模量调整系数0.9，E=9500×0.9=8550N/mm2木方：（按照50×80mm进行计算）抗弯强度[fm]=17N/mm2抗剪强度[fv]=1.6N/mm2弹性模量E=10000N/mm2弹性模量调整系数0.8E=10000×0.8=8000脚手架：υ48×3.0钢管：面积A=424 mm2，钢管回转半径i=16mm，λ=L/i=1200/16=75；Ø=0.47；[f]=215 N/mm2。
3.梁底模板系统验算[梁底模板（12mm厚）验算]计算示意图（按三等跨连续梁计算）1）承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9其中：模板自重：F1=0.75×1.85=1.38N/mm混凝土自重：F2=25×1.85=46.25N/mm钢筋自重：F3=1.5×1.85=2.775N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.0×1.85=3.7N/mm则：线荷载q1= (F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=59.1N/mm2）刚度验算荷载：线荷载q2=F=( F1+F2+F3) ×1.2×0.9=54.44N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。
3）抗弯强度验算：σ=M/W其中：M=0.1×q1×l×l=0.1×59.1×200×200 =236400 Nmm W=b×h×h/6=1000×12×12/6=24000mm3则：σ=9.85N/mm2<fm=17N/mm24）抗剪强度验算：τ=Q/A其中：Q=0.617×q1×l=0.617×59.1×200=7293 NA=b×h=1000×12=12000mm2则：τ=0.6N/mm2<fv=1.7 N/mm25）挠度验算：ρ=0.677×q2×l×l×l×l/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：8550 N/mm2I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×123/12= 144000mm4则ρ=0.677×54.44×200×200×200×200/(100×8550×144000) =0.47mm< 200/400mm=0.5mm。
该梁底模板符合施工设计要求。
4.梁底模板次龙骨验算（50×80木方@200）计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：500 500抗弯强度验算：根据计算q1=35.46 N/mm，q2=32.66 N/mm σ=M/W其中：M=0.1×q1×l×l=0.1×35.46×500×500= 886500Nmm W=b×h×h/6=50×80×80/6=53333.3mm3则：σ=16.6N/mm2<fm=17 N/ mm2挠度验算：ρ=0.677×q2×l×l×l×l/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=2133333mm4则：ρ=0.8mm<[ρ]=500/400=1.25mm,模板次龙骨满足要求。