地铁明挖车站钻孔灌注桩围护结构(含临时立柱计算)计算书2
地铁车站围护结构钻孔灌注桩施工技术
地铁车站围护结构钻孔灌注桩施工技术摘要：地铁车站围护结构施工过程中，地铁车站深基坑开挖质量控制的重点是保持围护桩的垂直性和定位精度。
如果在沟渠挖掘过程中出现诸如护脚位置不正确和垂直间距不等的问题，则可能会导致在沟渠挖掘过程中遇到严重的处理问题，从而导致在体内净距离达到一定程度时，无法控制车身结构侧壁的平面度。
本文详细分析了地铁车站钻孔灌注桩的定位精度和垂直度控制技术，进一步探讨了围护结构的实施。
关键词：地铁车站；围护结构；施工技术；钻孔灌注桩前言随着经济的不断发展，地铁逐渐成为人们日常生活中的主要交通工具然而，在修建地铁过程中，由于有关技术人员对水文地质条件的影响缺乏充分认识，因此遇到了许多问题，例如破碎的桩柱、入侵门槛和塌方洞。
因此，有必要深入研究和探索施工过程，分析问题的原因，采取措施提高地铁站外钻孔灌注桩的施工技术水平和工程质量。
一、钻孔灌注桩施工技术的概述1.原理分析从概念上讲，钻孔是指在基础底板上通过机械钻、钢管压实或人工挖孔形成的钻孔，其中放置了钢套管和注入了混凝土。
根据钻孔方法，钻孔灌注桩可以分为钻孔灌注桩、钻孔桩和钻孔桩。
钻孔灌注桩施工技术的工作原理是使用旋转钻机、旋转钻机、反向钻机、螺旋钻机、冲击钻机等钻具。
通过在钻头上旋转液压马达来按下钻头，通过旋转扭矩将其压入地面来按下钻头，然后使用钻头和伸缩钻头从孔外取出地板，直到达到设计深度。
达到设计级别后，将钢筋框架捕捉到孔内以将其固定，然后浇筑混凝土。
2.钻孔灌注桩施工技术分析（1）成孔施工使用机械设备(例如钻头)进行钻孔是钻孔的过程。
在这方面，应特别注意以下几点:首先，技术人员必须事先平整钻具的状态以稳定钻具，然后再将钻具放在地面上。
此外，规则深度必须为零。
第二，在钻孔过程中，初始钻孔压力应控制在90kPa，使用料斗和钻杆的引力作为钻孔压力，以缓慢加快钻孔速度。
此外，在钻探过程中，技术人员必须注意地质环境分析。
不同的地质条件需要不同的钻孔。
地铁车站围护结构钻孔灌注桩
地铁车站围护结构钻孔灌注桩摘要：在地铁车站围护工程中，如何保证其垂直度和定位精度是深基坑工程质量控制的关键。
在开挖沟槽时，若发生护足位置不当、竖向间隔不一等问题，将会造成开挖作业中的困难，造成车辆在开挖后的净距超过某一限度时，无法对车辆侧墙的平整度进行有效的控制。
对地铁车站钻孔灌注桩的定位精度及垂直度的控制技术进行了较为详尽的分析，并对其应用进行了深入的讨论。
关键词：地铁车站；围护结构；施工技术；钻孔灌注桩前言随着社会的发展，城市轨道交通已逐步成为城市居民的主要出行方式，但在建设过程中，由于没有足够的了解，导致工程建设中出现了很多问题，比如桩柱断裂、门槛破坏、坍塌孔洞等。
为此，对隧道外钻孔灌注桩的施工工艺进行了深入的探讨，并对其成因进行了分析，并提出了相应的改进措施。
一、钻孔灌注桩施工技术的概述1.1原理的分析从原理上说，钻进是指通过机械钻、钢管压实、或在地基上凿出的钻孔。
钻孔灌注桩按钻孔法分为钻孔桩、钻孔桩和钻孔桩三种。
采用旋转钻机、回转钻机、反向钻机、螺旋钻机、冲击钻机等钻机，进行了钻机、钻机和钻机的施工工艺。
通过将一个液压电机转动到钻头上，再利用转动力矩把它压进地里，再用钻头和伸缩钻把地板从钻孔外面移开，直至达到设计的高度。
在达到设计等级之后，将钢筋支架放入孔洞中进行加固，然后进行混凝土的灌浆。
1.2钻孔灌注桩施工技术的分析1.2.1成孔施工利用诸如钻头之类的机械装置来进行钻井是一种钻井工艺。
在此过程中，要特别注意：一是技术人员在将工具放置到地表之前，要先把工具的状态调整好，使其保持稳定。
而且，规则的深度一定是0。
第二，在钻进时，初期钻压要控制在90 kPa左右，利用钻头和钻杆的重力作用，使钻进速度逐渐提高。
另外，在钻井作业中，对施工现场的地质和环境进行了细致的分析。
不同的地质情况要求的钻井数量也不尽相同。
最后，在施工期间，若有剩余的钻杆被填满，则应立即停止钻杆，并向左、向右摇摆，反时针方向，将钻杆的下部盖板封闭。
钻孔灌注桩的计算手稿
桩基计算（钻孔灌注桩）选用桩径为两米的钻孔灌注桩，混凝土选用C25水下，钢筋选用R235钢筋，已知混凝土在桩身的弹性模量42.610c E MPa =⨯ 。
桩基的设计荷载计算计算每一根桩承受的荷载： 1、一孔的反力：117372.563686.282N KN =⨯= 2、计算盖梁重量反力：2878N KN =3、计算系梁重量反力: 3110.61 1.425185.52N KN =⨯⨯⨯⨯=4、计算单根墩柱的重量：4114.3N KN =作用在桩顶部的反力：12344864.08N N N N N KN =+++= 5、计算桩基的每米重量：22.02578.544q KN M π=⨯⨯=6、计算可变荷载产生的反力：（1） 计算可变荷载两跨产生的反力：51441.78N KN = (三列车) '5153.10N KN = (单侧人群荷载) （2） 计算可变荷载单跨产生的反力：6807.78N KN = （三列车） '658.14N KN = (双侧人群荷载) （3） 制动力：372.06186.032T KN == 作用在支座中心的反力和桩顶部的距离为：0.0421.85 6.8212m ++= 7、计算桩顶上作用的外力：max 4864.081441.78153.16458.96N KN =++= (双孔) min 4864.08807.858.145730.00N KN =++= (单孔)186.3H KN ='660.25 6.8210.251485.39M N T N KN M =⨯+⨯+⨯=8、地面处作用在桩顶的外力max 6458.9678.546537.5N KN =+= min 5730.0078.545808.54N KN =+= 186.03H KN =01458.39186.03 1.01671.42M KN M =+⨯=计算桩基长度因为假定的图层为单一图层，所以可按照容许承载力的单桩经验公式来计算初步的桩长，最大冲刷线以下的灌注桩桩长为h ，计算公式如下：002231[]{[](3)}2i i N U l m k h τλσγ=++-∑U ：桩的周长，因为用旋转式钻机施工，成孔直径需增加5cm ，所以2.05 6.44U m π=⨯= 。
钻孔灌注桩钢筋计算书
钻孔灌注桩钢筋计算书一、引言钻孔灌注桩是一种在建筑、桥梁、道路等工程中广泛应用的基桩类型。
其通过机械钻孔，在地下形成圆形或方形等特定形状的孔，然后放置钢筋笼，灌入混凝土，形成基桩。
本计算书主要针对钻孔灌注桩的钢筋用量进行计算。
二、计算依据本计算书依据以下规范和标准进行计算：1、《混凝土结构设计规范》（GB-2010）2、《建筑地基基础设计规范》（GB-2011）3、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）三、钢筋用量计算1、钢筋笼长度计算钢筋笼长度 =桩长 +钢筋笼锚固长度2、主筋用量计算主筋用量 = （钢筋笼长度×主筋直径×主筋密度）/（主筋截面积×桩数×损耗率）3、箍筋用量计算箍筋用量 = （钢筋笼长度×箍筋间距×箍筋密度）/（箍筋截面积×桩数×损耗率）4、加强筋用量计算加强筋用量 = （加强筋直径×加强筋密度）/（加强筋截面积×桩数×损耗率）四、参数选择1、钢筋笼锚固长度：根据规范和工程实际情况确定。
2、主筋直径：根据设计要求确定。
3、箍筋间距：根据设计要求确定。
4、加强筋直径：根据设计要求确定。
5、钢筋密度：根据《混凝土结构设计规范》确定。
6、损耗率：根据工程实际情况确定。
7、桩数：根据工程实际情况确定。
8、桩长：根据地质勘察报告和设计要求确定。
五、结论通过以上计算，我们可以得出钻孔灌注桩的钢筋用量。
在实际工程中，还需要考虑其他因素，如钢筋连接方式、施工工艺等，因此，本计算书仅为参考依据。
在具体工程中，应结合实际情况进行计算和调整。
钻孔灌注桩钢筋计算标题：整式的乘法单元测试试卷一、试卷概述本试卷旨在检验学生对于整式乘法的理解和掌握情况。
整式乘法是数学基础运算的重要部分，对于后续的学习有着至关重要的影响。
本试卷包含选择题、填空题、计算题等多种题型，力求全面考察学生的知识掌握程度。
地铁围护桩钻孔灌注桩施工
三、施工方法定位放线→护筒埋设→钻机就位→钻孔、掏渣→成孔检查→下放钢筋笼及导管→灌注混凝土→成桩养护→场地平整1、定位放线依据设计图纸计算各桩位坐标，并确定每个桩孔与相邻控制点的位置关系，经复核无误后在场内实地放出，同时以桩中心为交点，在纵向和横向方向埋设好护桩，桩位经监理工程师复核并签字同意后可进行下一步施工，同时做好引桩工作。
2、埋设护筒护筒长度为2～4m，根据地质情况，护筒埋设深度1m，高出地面30cm以上，坑底应平整。
护筒中心与桩位重合，其偏差不得大于20mm，倾斜度不大于1%。
护筒调整到位并固定稳后，周边用黏土均匀回填并分层夯实，并将护筒架设牢固，以保证在钻孔过程中护筒稳定不下落。
3、钻机就位钻机安放前，先将要摆放的场地进行平整，确保钻机安放到位后的底座和顶端平稳，在钻进中不应产生位移或沉陷。
4、钻孔、掏渣钻孔作业应分班连续进行，填写钻孔施工记录，交接班时应交待钻进情况及下一班应注意事项。
应经常对钻孔及钻机对位进行检测，不符合要求时，应及时改正。
因故停机时间较长时，应将孔口盖上钢板。
当钻孔深度达到设计要求时，对孔深、孔径、孔位和孔形等进行检查，确认满足设计要求后，立即填写终孔报告，并经驻地监理工程师认可，方可进行灌注水下混凝土。
5、成孔检查钻孔深度达到设计要求时，经过现场管理人员检查孔的直径、深度，确定符合设计要求，由质检员上报监理验孔。
6、下放钢筋笼及导管验孔合格后，汽车吊吊装已经制作好钢筋笼下孔，下孔过程中专人指挥吊车，吊车旋转范围内严禁站人。
将钢筋笼对正孔后缓慢下放，下放过程中，人工控制钢筋笼的摆动，防止撞击孔壁造成塌孔。
完成下笼后进行导管的分节下放安装。
7、灌注混凝土砼采用商品混凝土，经导管卸入孔内。
导管内砼满了之后，汽车吊缓慢提升导管使管内砼进入孔内，导管提升的同时，适当加入砼至导管内，防止空管断桩，砼浇筑至冠梁底部标高以上50cm左右。
8、成桩养护完成砼浇筑后，用钢板覆盖孔口防止人员掉入，经24小时养护后，可对空孔进行土方回填，使场地平整。
围护结构计算书
围护结构计算书一、工程概况大厦工程 基坑开挖深度为9.6m, 采用(800@1600灌注桩围护结构, 桩长为16m, 桩顶标高为0m 。
d=0.8q=0(素填土)(砂质粉土)(粉砂)(粉质粘土)(粉砂)(粉质粘土)hw=10.56.5H =9.6D =6.4灌注桩S=1.6m共设1道支撑, 见下表。
中心标高（m ）刚度（MN/m 2）预加轴力（kN/m ）-6.5 50 150基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
编号 P(kPa 或kN/m)a(m) b(m) c 1 300 3.7 30 6荷载(kPa) 1 123.8 123.810.5116二、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-10.5m。
三、工况工况 16.9工况 26.5工况 39.6四、计算Prandtl: K=0.44Terzaghi: K=0.45墙底抗隆起验算(粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.53抗倾覆验算(水土合算)(粉质粘土) Kc=2.18包络图 (水土分算, 矩形荷载)100500-50-100 0246810121416深度(m)水平位移(mm)Max: 52.810005000-500-1000246810121416深度(m)弯矩(kN*m)-373.3 ~ 537.54002000-200-400246810121416深度(m)剪力(kN)-188.2 ~ 328.5计算得到基坑涌水量为Q=335.569m3/d。
设计井数量为39。
井管进水部分长度为4.975m。
基坑中心水位降深为2.681m。
降水引起沉降:按上海市规程简化方法为0.003mm, 按分层总和法为0mm。
设计采用钻孔灌注桩支护计算书
设计采用钻孔灌注桩支护计算书一、工程概况本次工程位于_____，周边环境较为复杂，场地地势起伏不大。
该工程为_____建筑，地上_____层，地下_____层，基础埋深_____m。
为确保基坑开挖及地下结构施工过程中的安全稳定，拟采用钻孔灌注桩进行支护。
二、地质条件根据地质勘察报告，场地土层自上而下依次为：1、填土：厚度约_____m，松散，主要由粉质黏土组成。
2、粉质黏土：厚度约_____m，可塑，承载力特征值为_____kPa。
3、粉土：厚度约_____m，稍密，承载力特征值为_____kPa。
4、粉砂：厚度约_____m，中密，承载力特征值为_____kPa。
地下水位埋深约_____m，年变化幅度约_____m。
三、支护方案钻孔灌注桩直径为_____mm，桩间距为_____m，桩长为_____m。
桩顶设置冠梁，截面尺寸为_____×＿____mm。
四、计算参数1、土的物理力学参数填土：重度γ1 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ1 ＝＿___°，黏聚力 c1 ＝＿___kPa。
粉质黏土：重度γ2 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ2 ＝＿___°，黏聚力 c2 ＝＿___kPa。
粉土：重度γ3 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ3 ＝＿___°，黏聚力 c3 ＝＿___kPa。
粉砂：重度γ4 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ4 ＝＿___°，黏聚力 c4 ＝ 0kPa。
2、桩的参数桩的弹性模量 E ＝＿___MPa。
桩的抗弯刚度 EI ＝＿___kN·m²。
3、地面超载 q ＝＿___kN/m²。
五、土压力计算采用朗肯土压力理论计算主动土压力和被动土压力。
1、主动土压力系数 Ka填土：Ka1 ＝tan²(45° φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Ka2 ＝tan²(45° φ2/2) ＝＿___粉土：Ka3 ＝tan²(45° φ3/2) ＝＿___粉砂：Ka4 ＝tan²(45° φ4/2) ＝＿___2、被动土压力系数 Kp填土：Kp1 ＝ tan²(45°＋φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Kp2 ＝ tan²(45°＋φ2/2) ＝＿___粉土：Kp3 ＝ tan²(45°＋φ3/2)＝＿___粉砂：Kp4 ＝ tan²(45°＋φ4/2) ＝＿___3、各土层的主动土压力填土：ea1 ＝Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ea2 ＝Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ea3 ＝Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ea4 ＝Ka4γ4h4 ＋Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²4、各土层的被动土压力填土：ep1 ＝Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ep2 ＝Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ep3 ＝Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ep4 ＝Kp4γ4h4 ＋Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²六、桩的内力计算采用等值梁法计算桩的内力。
挖孔桩护壁计算2
挖孔桩护臂厚度计算一、护壁计算根据《路桥施工计算手册》 周水兴 人民交通出版社可知，护壁厚度计算应根据有水或无水的情况经过计算确定，一般取受力最大处，即地下最深段护壁所承受的土压力及地下水的侧压力来计算。
设混凝土护壁厚度为t ，则可按下式计算：c f KN t /≥或)2/(c f KpD t ≥图1 护壁受力计算简图当挖孔无地下水时：）2/45(tan 2ϕγ−°=H p 当有地下水时：w w H-h /h H /γh p γϕγγϕ)()245(tan ))(()245(tan 22+−°⋅−−+−°=式中：−−N 作用在护壁截面上的压力，2//pD N m N =，；−−p 土和地下水对护壁的最大总压力，2/m N ；−−γ土的重度，2/m kN ；−−w γ水的重度，2/m kN ；−−H 挖孔桩护壁深度，m ；−−h 地面至地下水位深度，m ；−−D 挖孔桩或圆形构筑物外直径，m ；−−c f 混凝土的轴心抗压强度设计值，MPa ；−−K 安全系数取1.65。
因本施工部位挖孔桩直径为2.5m ，挖孔桩最深为12m ，因缺乏地质资料，取地基土为粘性土，天然重度3/5.19m kN =γ，内摩擦角°=20ϕ，进行计算，并考虑地下水为原地面以下2m ，挖孔桩每开挖1m 就用砖砌护壁。
计算最深处的总压力：222/73.114)22045(tan 125.192/45(tan m kN H p =−××=−°=）ϕγ 22222/70.1651021222045(2)tan -(1210.519220-45(tan 25.19)()245(tan ))(()245(tan m kN H-h /h H /γh p ww =×−+−°−+°××=+−°⋅−−+−°=）（））（）γϕγγϕ 根据《砌体结构设计规范》GB50003-2001可知烧结普通砖、烧结多孔砖等的强度等级：MU30、MU25、MU20、MU15、MU10，为计算安全，选用MU10砖进行计算。
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§1 概述一、设计标准1.车站主体结构工程的设计使用年限为100年2.工程结构的安全等级为一级3.地铁的地下工程及出入口、通风亭均按一级耐火等级设计4.车站防水等级均为一级5.人防等级按6级设防6.地震基本烈度为Ⅶ度，按8度抗震设防烈度采取抗震措施7.二衬混凝土裂缝控制标准：迎土面≤0.2mm，背土面≤0.3mm8.结构抗浮不计侧壁摩阻力，其抗浮安全系数≥1.059 .主体基坑围护结构变形控制保护等级按一级考虑，地面最大沉降量≤0.15%H，最大水平位移≤0.2%H，且小于30mm（H为基坑开挖深度）10．主体结构配筋计算中围护桩承担土压力，主体结构承担水压力二、采用的规范1．《地铁设计规范》（GB50157-2003）2．《地下铁道工程施工及验收规范》（2003年版）3．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）5．《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）6．《人民防空工程设计规范》（GB50108-2005）7．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）8．《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）10．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）11．《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）12．《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191-96）13．《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）14．《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ108-2003）§2 洪重区间围护结构计算书洪重区间的围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的形式，本计算书将以停车线段断面、交叉渡线段断面为例，对围护结构进行计算说明。
一、停车线段断面围护结构基坑围护结构计算采用《理正深基坑支护结构设计软件F-SPW》，按弹性支点法进行计算。
计算模型及计算过程如下：6. 结构计算1)各工况：2)内力位移包络图：3) 冠梁选筋结果5) 整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 0.897圆弧半径(m) R = 22.081圆心坐标X(m) X = -4.995圆心坐标Y(m) Y = 14.2516) 抗隆起验算Prandtl(普朗德尔)公式(K s>= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):D(H(tan)2e tan)(N1)16.60021sTerzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):D(H12[)-342)()45o 2)3.142-(s[ 隆起量的计算 ]=i h 6.37c)式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);=8) 支撑强度及稳定性计算a.强度计算b.稳定性计算二、交叉渡线段断面围护结构6. 结构计算1)各工况：内力位移包络图：2）内力位移包络图：3）冠梁选筋结果4）截面计算5) 整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 0.962 圆弧半径(m) R = 24.832圆心坐标X(m) X = -4.782圆心坐标Y(m) Y = 16.1496) 抗隆起验算Prandtl(普朗德尔)公式(K s>= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶D(H(tan)2e tan)(N1)35.3252sTerzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):D(H12[)-342)()45o 2)3.142-(s[ 隆起量的计算 ]=i h 6.37c)式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);=8) 支撑强度及稳定性计算a.强度计算b.稳定性计算1）停车线断面结构自重1215KN竖向土压力3614 KN: 16.5×19×11.52=3614KN浮力1176 KN: 120×9.8=1176KN抗浮安全系数Ks=（1215+3614）×0.9/1176=2.93≥ 1.052）交叉渡线断面结构自重1692KN竖向土压力1938 KN：20.91×19×4.87（均长）＝1938KN浮力2487 KN: 253.77×9.8=2487KN抗浮安全系数Ks=（1692+1938）×0.9/2487=1.31≥ 1.05四、桩体配筋检算由于考虑在使用阶段围护桩需要承担一部分的土压力，所以需要对使用阶段围护桩的内力进行配筋检算。
经计算比较，使用阶段桩的内力远小于作为围护结构桩在开挖阶段采用的内力值，所以已有的桩的配筋可以满足使用阶段的受力。
§3洪重区间基坑支撑立柱及桩基计算由于基坑面积尺寸较大，相应的支撑跨越空间较大，则应设置支撑立柱，以缩短水平支撑的跨度和受压杆件的计算长度，从而减少因竖向荷载所引起的支撑弯矩，也有利于避免出现水平荷载作用下的压屈效应，从而保证支撑的强度和稳定。
立柱多采用挖（钻）孔灌注桩等以各类型钢及型钢组合的格构柱。
钢柱埋入混凝土内的长度不小于钢柱边长的2倍，且不小于灌注桩的一倍直径，一般取1/3的柱高。
当立柱按中心受压构件设计时，立柱轴向力应按下式计算：∑=+=ni i N ZL N Z N 11.0式中：ZL N —水平支撑及立柱自重产生的轴力；i N —第I 层支撑交汇与本立柱的最大受力杆件的轴力；n —支撑层数。
1. 立柱截面设计在基坑面以上采用格构式钢柱，以便于主体工程的施工，同时也便于支撑构件的连接。
基底以下采用φ800mm 的钻孔灌注桩，桩长9m ，格构式立柱深入桩内13.5⨯1/3=4.5m ，取4.5m ，并与挖孔灌注桩的钢筋笼焊接，在施工时一起下放到桩孔内。
同时将立柱、桩、地基用混凝土固结。
选用热轧型等边角钢Q235，型号L125⨯10 ，MPaf y 215=，MPaf v 125=。
采用四个角钢组合截面，截面的特性为：四个角钢A=24.37⨯4=97.5cm2，g=19.13⨯4=76.5Kg/m ，回转半径i=0.43×h=0.43×40=17.2cm ，如下图：2. 截面检算：立柱间距为7.0m ，钢支撑间距为3.5m 。
钢支撑的间距为3.5m ，则每排水平钢支撑所受轴力为：KNT N KN T N 9.16647.12803.13.17.240318493.13.14332=⨯=⨯==⨯=⨯=第三层：第二层：自重包括：临时横梁2Ⅰ20a ，g=27.9×2=55.8 Kg/m ；格构柱L125⨯10，g=19.13⨯4=76.5Kg/m ；φ609钢管支撑，g=202 Kg/m1)第二层支撑：KNN ZL 242101.1)8.995.25222028.95.95.768.9278.55(32=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=-KN Nni i7.4802)7.2403(1.01.01=⨯⨯=∑=KN N N N ni i ZL Z 7.7227.4802421.0121=+=+=∑=a)刚度检算：长细比为75272.174702≤===i L λb)整体性稳定检算：按b 类截面计算，根据长细比查表可知该截面稳定系数为：ϕ=0.946MPa f MPa A N Z 2154.78105.97946.0107.7222312=<=⨯⨯⨯==ϕσ2)第三层支撑：KN N ZL 363101.1)8.995.25322028.95.135.768.9738.55(33=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=- KN N ni i 3332)9.1664(1.01.01=⨯⨯=∑=KN N N N ni i ZL Z 6963333631.0122=+=+=∑=a)刚度检算：长细比为75232.1740022≤===i L λb)整体性稳定检算：按b 类截面计算，根据长细比查表可知该截面稳定系数为：ϕ=0.96MPa f MPa A N Z 2153.74105.9796.0106962322=<=⨯⨯⨯==ϕσ ∴经检算此立柱满足要求。
3. 桩基的检算单桩竖向极限承载力标准值ppk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑式中： Ｑuk －单桩竖向极限承载力标准值，KN ；Ｑsk －单桩总极限侧阻力标准值，KN ；Ｑpk －单桩总极限端阻力标准值，KN ；其中桩周长m u 5.28.0=⨯=π。
[]KN l q u Q i sik sk 416148.0163252.2219.1111.15.2=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑端阻力KN A q Q p pk pk 85)28.0(1702=⨯⨯==π桩基及格构柱自重：KN6.479259)28.0(101.1)8.995.25322028.9185.768.9738.55(23=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯-πKNKN Q uk 6.47950185416>=+=所以桩基经验算满足承载要求。