金陵连续重整装置长周期运转的问题及对策
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策发表时间：2020-09-30T03:25:37.783Z 来源：《新型城镇化》2020年10期作者：章林新[导读] 还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
中国石化塔河炼化有限责任公司新疆库车 842000摘要：催化重整是石油加工中的重要加工工艺，但是连续重整装置在运行的过程中会出现很多的问题，只有有效的解决了技术难题，才能为装置的运行提供保障。
本文对连续重整装置运行问题及对策进行了分析，旨为装置长周期的运行提供保障。
关键词：连续重整装置；运行问题；改造对策1催化剂再生还原段电加热器频繁跳停的问题及改造对策1.1问题在连续重整装置运行的过程中最容易出现的问题就是还原电加热器的失效。
还原电加热器就是通过氢气作为主要的工艺介质，然后将含氢的气体加热到 510℃从而将催化剂进行还原的过程。
但是在实际操作时，会出现还原电加热器失效的现象，这样就会使催化剂还原效果达不到原本的要求。
造成这样现象的原因主要是含氢气体中氢气的纯度不够高，并且气体中还会含有重烃成分，重烃受热后就会产生积炭，还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
1.2改造对策为了解决还原电加热器失效的问题，首先应该保证聚液器和增压器的脱液管线流畅，防止还原氢带液的现象出现。
另外还要拆除掉增压器与聚液器脱液管线上的限流孔板，通过人工控制流量，从而避免后路堵塞的现象。
其次在应急操作开展的过程中，还应该提高还原氢的流量，增加还原电加热器的负荷，从而保证催化剂的还原效果。
为了保证再接触罐压力的稳定，还要对重整系统操作压力进行调整。
最后还要加大巡回检查的力度，及时进行脱液。
如果在检查的过程中发现了还原电加热器部件损坏要及时的进行更换，提高电热器使用的寿命。
2催化剂再生系统闭锁料斗的问题及改造对策2.1问题催化剂再生系统闭锁料斗原流程 : 上平衡阀打开时，闭锁区的高压气体先进入分离区，然后再通过泄压管线将压力泄至重整高分。
连续重整装置运行中的问题及应对措施
连续重整装置运行中的问题及应对措施摘要：本文对连续重整装置运行过程中常见问题进行分析，主要包括还原电加热器失效、再生注氯线不畅、预加氢补氢线堵塞、重整进料板式换热器冷侧压降不正常等问题，并提出相应的解决对策及改进措施，希望能对广大炼油厂工作者有所助益。
关键词：连续；重整装置；运行；催化剂所谓连续重整，是移动床反应器连续再生式重整的简称，是一种石油二次加工技术，该技术工艺主要利用铂Pt-铼Re双金属催化剂，在500℃左右的高温条件下将低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等进行分子重排与异构，提升芳烃产量与汽油辛烷值【1】。
在连续重整装置中，催化剂会连续依次流过移动床反应器，最后一个反应器流出的待生催化剂含碳量为5%-7%，待生催化剂在重力或是气体的提升作用下进入再生器再生。
待再生催化剂活性恢复后便会返回第一反应器进行反应，从而在整个装置系统中形成闭路循环。
基于工艺角度来看，正因为催化剂能够频繁再生，因此可选择较为苛刻的反应条件，如低反应压力（0.8-0.35MPa）、低氢油比（摩尔比，4-1.5）以及高反应温度（500℃-530℃），从而有利于烷烃芳构化反应，提升液体收率与氢气产率【2】。
然而，在连续重整装置运行中依旧存在一定的问题，文章便针对于此展开分析，并提出具体的应对措施。
一、还原电加热器失效问题及应对措施一般来讲，还原电加热工艺会选用含氢气体作为介质，将含氢气体加热至377℃，从而满足催化剂还原工作的技术要求。
但是从实际运行情况来看，会出现还原电加热失效的情况，导致催化剂的还原效果与使用寿命有所下降，究其原因就在于含氢气体中的氢浓度过低，并且其中还有重烃组分，正因为重烃加热氢解之后会产生积碳，长时间运行之后便会造成电加热器加热管上积碳累积，加热管的传热性能便会逐渐下降，倘若长时间加热运行，便极易导致加热管温度异常升高，从而出现失效或是损坏等问题。
为有效应对还原电加热器失效的问题，结合工作实践应当基于如下几点着手解决：1）应急操作开展前，先降低还原气体的流量，提高还原电加热器负荷，进而保证催化剂还原性能得到良好发挥；2）合理调整再接触系统操作，目的在于保证再接触罐压力保持平稳；3）对增压器聚液器脱液管线后路进行检查，保证其畅通，避免存在还原气带液情况。
连续重整装置过程控制与优化
连续重整装置过程控制与优化摘要:对于我国石油加工行业来说，连续重整装置具有重要的作用，不仅能够提供便宜的氢气，还能生产较好的清洁汽油组分。
但是在该装置的运行过程中，还存在一些问题，严重影响了重置装置的长周期运行情况。
本文主要讨论其过程的控制与生产优化。
关键词：连续重整装置；过程；控制：长周期引言随着我国石化行业规模的不断扩大，连续重整装置的先进管理和控制可以有效提高产量，满足国家降低能耗的设计要求。
与连续重整装置的传统控制技术相比，先进控制技术以其良好的性能优势得到了广泛的应用。
在实际功率范围内提高机组的稳定性能，实现装置经济效益最大化，准确控制生产过程中的数据，利用估算技术科学预算产量，减少石化行业复杂因素对生产中获取准确数据的影响。
1连续重整装置过程控制现状连续重整装置的控制一直在随工艺优化而不断改进。
在先进控制的广泛应用中，石油化工生产控制系统不断改善，连续重整装置在投用先进控制器后，不仅极大改善了装置的平稳性，同时对相关工艺流程的生产起到了促进作用。
因此，先进控制的出现，大大改善了连续重整装置的控制方式，这一控制方法也为许多商业公司带来了发展方向与研究方向，许多自主研发的先进控制算法，商业化先进控制软件应运而生。
先进控制给连续重整装置的控制带来的稳定性改善，平稳性改善，使操作简化，使产品收率大大提升。
2连续重整装置过程控制与优化2.1预处理单元2.1.1温度在进行预加氢反应操作的过程中，反应温度具有重要作用，是该过程的关键参数。
如将反应温度提高，可以加快加氢脱氮的反应速率，但要注意，不能让该温度过高，否则会生成硫醇，这样就会导致脱硫率大幅降低。
因此，在操作过程中，应控制装置，保障预加氢反应温度小于340摄氏度。
2.1.2压力通过氢分压，可以体现出反应压力的影响，而操作压力、原料油的汽化率以及氢油比决定着氢分压。
若压力提高，不仅可以使催化剂上的积炭量减少，也能加速加氢反应，进而更好的去除一些杂质。
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
连续重整再生系统运行问题与对策
198舟山石化116万吨/年连续重整装置是中海石油舟山石化四大装置之一。
主要有石脑油加氢分馏、重整反应、催化剂再生、芳烃分馏等部分组成。
催化剂再生部分采用采用的是美国环球油品公司（UOP）CycleMax三代专利技术，再生规模2000Ib/h。
积碳后的催化剂在气力输送下通过“L”阀组以连续的方式送到分离料斗，催化剂在重力的作用下依次通过再生器、氮封罐、闭锁料斗，在还原段还原后，得到再生后的催化剂。
其中闭锁料斗是实现连续催化重整催化剂连续循环和再生的关键，通过催化剂再生控制系统来完成催化剂的提升，并控制催化剂的提升循环速率[1]。
由于连续重整反应在低压、高温条件下进行，失氯和积碳速率较大[2]，催化剂再生系统的连续正常运行是实现整个连续重整装置长周期运行的关键。
1 再生系统频繁触发热停的问题连续重整催化剂再生过程控制系统比较先进，基本可以实现异常状态下自动安全停车。
在既要实现再生催化剂靠重力作用在再生过程中的流动，又要在空气和氢气环境间的切换，主要通过在氢和空气环境间设立氮气泡通过控制合理的差压控制来实现，只有氮封罐压力同时略高于再生器、闭锁料斗才能在满足催化剂流动的情况下隔离空气和氢气环境，否则异常波动就会有安全风险，就需要触发强制停车动作，以保护装置的安全。
2 造成热停的原因分析造成再生热停的触发条件主要为氮封罐与闭锁料斗或氮封罐与再生器的差压小于0.5KPa延时10S触发热停车动作。
再生器压力通过排空气量控制再生器压力与闭锁料斗差压为零，氮封罐通过补氮调节控制氮封罐压力与闭锁料斗和再生器差压为5KPa，在正常情况下再生系统压力的高低有闭锁料斗压力决定。
闭锁料斗器直接排放至重整反应产物空冷前，所以再生系统压力基本和重整高分罐压力相等，同时随高分罐压力波动而波动。
通过分析确定闭锁料斗压力波动于排放气后路压力有关。
主要有两个因素，一是由于公司仅有一套重整装置，产氢大部分送下游馏分油加氢装置，无其它氢气来源，氢源比较单一，整个氢气管网相对比较薄弱，受外界因素影响比较大，重整气液分离罐（V3201）压力波动大。
影响设备长期运转的因素及措施
影响设备长期运转的因素及措施引言在现代工业生产中，各种设备都是生产线上的重要组成部分。
设备的长期运转对于生产效率和质量都起着至关重要的作用。
然而，设备在长期运转过程中可能会受到一些因素的影响，从而导致设备出现故障或运行不稳定。
为了保障设备的正常运转，我们需要了解并采取相应的措施来解决这些影响因素。
本文将探讨几个影响设备长期运转的主要因素，并提出相应的解决措施。
1. 温度和湿度温度和湿度是影响设备长期运转的重要因素。
过高或过低的温度会影响设备的散热性能和电子元件的稳定性。
湿度过高会导致电子元件腐蚀和绝缘性能降低。
解决措施为了保证设备在适宜的温度和湿度条件下运转，我们可以采取以下措施：•设备放置在通风良好且温度适宜的环境中，避免直接阳光照射；•定期清洁设备内部和外部的灰尘和杂物，保证设备的散热通道畅通；•安装适当的湿度控制设备，如加湿器或除湿器，以保持适宜的湿度；•使用防潮、防尘的设备外壳和密封件，提高设备的抗湿性能。
2. 紧张的工作负载长期超负荷的工作负载会导致设备的疲劳和寿命缩短。
设备在超负荷工作状态下，可能会产生过热、电路烧毁等问题，从而影响设备的长期稳定运行。
解决措施为了降低设备的工作负载，保证设备的长期运转稳定性，我们可以采取以下措施：•根据设备的额定工作负载，合理安排生产计划，避免超过设备的承载能力；•定期检查设备的电路和电源，确保其工作在正常范围内；•使用合适的冷却系统，保持设备的温度在正常范围内；•配备合适的备件和维护人员，及时进行设备的维护和保养。
3. 不合适的维护和保养不合适的维护和保养也是影响设备长期运转的重要因素。
设备如果长期没有得到维护和保养，容易积累灰尘、杂物，电子元件易受腐蚀或老化。
解决措施为了保证设备的长期运转和稳定性，我们需要进行合适的维护和保养，可以采取以下措施：•制定设备维护计划，明确维护周期和维护内容；•定期清洁设备内部和外部的灰尘和杂物，检查设备的连接和电路是否正常；•定期更换易损件和老化的电子元件，避免因元件故障导致设备运行不正常；•培训维护人员，提高其对设备维护和保养的专业水平。
连续重整装置运行问题及对策
石油工程化 工 设 计 通 讯Petroleum EngineeringChemical Engineering Design Communications·14·第47卷第1期2021年1月连续重整装置在我国石油加工行业中占有着重要的地位。
它起着三个重要的作用：生产优质清洁汽油组分，生产轻质芳烃，提供廉价氢气。
连续重整装置运行性能状况直接影响到整个原油加工链的效益。
但从现状来看，在连续重整装置运行的过程中，还存在一些亟待解决的问题。
如二甲苯塔分馏效果的问题、重整催化剂粉尘量过多、重整原料杂质含量、预加氢反应器压差高的问题等。
这些问题将直接影响到连续重整装置的稳定长周期运行。
所以，本文仔细分析了问题存在的原因，并提出有针对性的措施。
辽阳石化油化厂1 400 kt/a 连续重整装置以直馏石脑油、加氢石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，生产高辛烷值汽油调和组分、C 6～C 7馏分、混合二甲苯，同时副产H 2 和液化气等。
装置由700 kt/a 石脑油加氢部分、1400 kt/a 连续重整部分及3 000磅/h 催化剂连续再生部分以及配套的公用工程部分组成。
本装置的原料为常减压装置来的直馏石脑油和渣油加氢装置来的加氢石脑油，经加氢处理和拔头，与加氢裂化重石脑油混合，作为重整进料。
装置的主要产品是高辛烷值汽油调和组分（C 9～C 10 组分）、C 6～C 7馏分、混合二甲苯、拔头油、戊烷油、含氢气体、液化气、含硫燃料气、燃料气等。
1 二甲苯塔分馏效果的问题1.1 存在的问题及其原因二甲苯塔位于重整分馏部分的末端，进料为C 8+重整油。
该塔塔顶产混合二甲苯作为下游装置原料；塔侧线产C 9~C 10重整汽油；塔底产重芳烃。
当按照装置设计要求，将塔底重芳烃收率控制在目标值时，发现侧线C 9~C 10重整汽油产品不满足质量要求。
经分析发现侧线C 9~C 10重整汽油中C 10+A 超过规定要求，同时有接近2%混合二甲苯组分。
连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施
371 装置简介延安石油化工厂（简称延化）120万t/a连续重整装置于2009年8月投产，以直馏石脑油为原料，经过重整反应，生产高辛烷值汽油调和组分[1]，同时生产少量苯并副产氢气及液化气。
该装置的核心是重整反应和催化剂再生部分，重整反应部分采用美国环球油品公司（UOP） 超低压连续重整工艺，反应器重叠布置；催化剂再生部分采用 UOP 第三代再生工艺“CycleMax”，设计循环量907kg/h。
2 再生系统存在问题分析及解决措施2.1 再生系统循环不畅催化剂循环是再生系统的核心技术[2] 。
经过反应后的重整催化剂在重力作用下，从四反底部流动至待生剂提升L阀组，利用氮气，通过提升管提升至分离料斗。
在分离料斗中除去粉尘及破损催化剂颗粒后，靠重力依次经过催化剂再生器、氮封罐，再经闭锁料斗底部再生剂L阀组，用重整氢气提升至第一反应器顶部还原段。
在还原段将氧化态的催化剂用重整氢气还原至还原态后，再依靠重力下流至第一反应器进行催化重整反应。
催化剂再生系统工艺流程如图1所示。
2.1.1 存在问题连续重整装置再生系统待生、再生催化剂提升均投串级控制，运行过程中出现再生系统循环不畅，待生催化剂提升差压控制器 PDIC-0704 无法正常建立等情况，导致催化剂提升受阻，还原段料位上升，分离料斗料位下降，催化剂再生被迫手动停止循环。
图1 催化剂再生系统工艺流程图2.1.2 原因分析（1）排查再生系统粉尘量。
现场查看粉尘淘析情况，催化剂粉尘颗粒度均在 90% 以上，排除因粉尘淘析不彻底，堵塞管线导致催化剂提升不畅的因素。
（2）排查分离料斗D303 压力。
待生剂提升管的差压变送器PDIC-0704的低压端取压点处于除尘风机出口管线进分离料斗前位置。
分离料斗工艺控制流程见图2。
从日常操作来看，粉尘收集系统每次反吹（时长4min），分离料斗压力会上涨10~20kPa左右，二次提升气与收集器置换气之间的差压PDIC-0703会上涨10~13kPa，分离料斗压力上涨超过30 kPa，待生催化剂一次提升气与分离料斗淘析气之间的差压，即待生剂提升管差压PDIC0704 无法建立，极易造成待生催化剂提升不畅，通过集散控制系统（DCS）查看催化剂再生系连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施王琴 李晓勇 郭燕延长石油（集团）有限责任公司延安石油化工厂 陕西 延安 727406摘要：结合连续重整装置再生系统的运行情况，分析影响再生系统长周期运行的因素，针对再生系统循环不畅、再生注氯泵出口管线堵塞问题，分别进行原因分析并提出相应的预防解决措施。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
金陵连续重整装置长周期运转的问题及对策张延雪【摘要】中国石油化工股份有限公司金陵分公司连续重整装置采用UOP超低压专利技术,设计规模1.0 Mt/a.装置运行过程中发现因循环水质量差和流量小导致增压机冷却效果差；因重整产氢纯度低导致其中C2以上烃类在氢还原气氛下发生氢解反应；电阻丝局部积炭,热量传递效果变差；氧化镁绝缘层过热变薄失去绝缘效果,致使还原电加热器接地故障跳停；因抽提塔界面波动过大、溶剂脏、消泡剂泵故障、汽提塔负荷增大引起汽提塔冲塔等问题.提出了优化循环水流程、改造抽空器、引用PSA高纯度氢作为还原氢、降低抽提溶剂比、改变异构化轻烃流程等一系列措施,基本解决了制约装置长周期运行的问题.同时也指出了制约装置大负荷生产存在的“瓶颈”.%T he 1.0 MM TPY continuous catalytic reformer in SINOPEC Jinling Company was designed with UOP' s ultra-low pressure CCR process license. In the operation of the unit, the following problems have been found: cooling effect was poor due to the poor cooling water quality and small flowrate; Grounding system of reduction electric heater tripped because of lost insulation of overheated magnesium oxide insulation layer resulted from carbon deposition on resistance wire which reduced heat transfer when hydrogenolysis of C+2 hydrocarbons occurred in hydrogen reduction environment due to the low purity of reformer hydrogen; The stripping tower was flooded as the result of great interface fluctuation of extractor, dirty solvent, trouble of defoamer pump and increased load of stripping tower. The problems affecting the long-term operation of the process unit have been solved after corrective measures have been taken,such as optimization of cooling water process, revamping of evacuator, utilization of high-purity hydrogen as reducing hydrogen, reduction of solvent ratio in extraction and modification of light hydrocarbon process in isomerization, etc. The bottlenecks limiting the unit operating at large capacity are pointed out.【期刊名称】《炼油技术与工程》【年(卷),期】2011(041)008【总页数】4页(P22-25)【关键词】连续重整装置;长周期;积炭;绝缘;问题;对策【作者】张延雪【作者单位】中国石油化工股份有限公司金陵分公司,江苏省南京市210033【正文语种】中文中国石油化工股份有限公司金陵分公司连续重整装置采用UOP超低压专利技术，设计规模1.0Mt/a。
装置于与2008年1月6日一次开车成功，截止至2010年12月31日已运行1 070 d。
装置以预加氢单元生产的精制石脑油为原料，为下游对二甲苯(PX)单元提供原料，并为下游歧化、异构化、加氢等装置提供副产氢气。
预加氢采用全馏分加氢工艺，催化剂再生系统采用UOP第3代催化剂再生工艺(CycleMax)，设计能力908 kg/h。
1 装置运行情况表1列出了金陵分公司1.0Mt/a连续重整的主要控制参数。
装置每年运行约360d，长周期运行达1 070 d，累计加工精制油 284.35Mt，除2008年由于加氢重石脑油不足、预加氢原料较轻导致装置未满负荷外，2009年和2010年装置负荷率分别为106.57%，103.71%。
在满负荷生产期间，根据催化剂氯含量、重整的反应温度、反应器温降、循环氢组成、产品芳烃含量、生成油辛烷值和纯氢收率等综合数据，分析重整催化剂性能，及时调节注氯量并进行标定［1］。
持续合理的调整重整苛刻度，将辛烷值优化控制在103～105，在满足芳烃生产需要的基础上，尽量提高生成油收率。
在装置运行的3年中，将降低能耗作为努力的目标，通过优化工艺条件，配套先进设备，提高蒸汽品质，减少加工损失，使得装置能耗由2008年的5 246.06MJ/t(2008年装置负荷率较低，仅为73.79%)降至2010 年的2 782.55MJ/t。
2 装置长周期运行中存在的问题及对策2.1 重整氢增压机凝汽器冷却效果不佳装置运行中发现，重整氢增压机汽轮机凝汽器冷却效果不佳，导致汽轮机透平排汽压力升高、蒸汽消耗量增大、调节气阀几乎全开、压缩机工作点接近喘振点，最严重时透平排汽绝压升高到报警值0.04MPa，蒸汽耗量达到 38.5 t/h(开工初期为28.5 t/h，排气绝压 0.025MPa，而设计蒸汽耗量为 31.8 t/h)。
根据机组运行以及停工拆修的情况，分析是由以下原因造成的:(1)循环冷却水量不足。
设计循环水量为1 550 t/h，实际测量却只有630 t/h，装置正常情况下循环水的压力进水为0.40MPa，出水为0.30MPa，差压过低，导致循环水流速较小，难以满足正常的用水量，无法完全冷却蒸汽，在抽空器负荷较小的情况下，不凝蒸汽不能及时抽完，导致两级射汽抽空器的高空放气口不时有水溢出，机组凝汽器系统真空度降低，相同操作工况机组的耗汽量增加，凝汽器的负荷越来越大。
(2)循环水品质差，在高温运行中，其钙、镁结晶盐溶解度低，与灰、泥砂、腐蚀产物等大量沉积形成污垢，增大热阻，降低传热系数，还增大管程循环水流通阻力，严重影响凝汽器冷却效果。
(3)蒸汽品质较差，透平入口设计蒸汽压力为3.8MPa，但是蒸汽管网压力只能达到3.3～3.5MPa，导致同样负荷下，蒸汽耗量大，透平效率过低。
表1 连续重整装置的主要控制参数Table 1 Main control parameters of continuous reforming unit项目设计值2008－10－15 2009－09－20 2010－12－10预加氢反应温度/℃ 280/320 285.00 288.00 285.00高分压力/MPa 2.20 2.20 2.20 2.20体积空速/h －1 6.00 5.00 6.88 6.00氢油体积比 100.00 120.00 120.00 121.57重整进料量/t·h －1 125.00 103.00 130.00 135.00一反出/入口温度/℃ 510/398 525/410 528/409二反出/入口温度/℃ 510/446 525/454 528/458三反出/入口温度/℃ 510/466 525/475 528/478四反出/入口温度/℃ 510/482 525/493 528/492总温降/℃ 248.00 269.00 275.00高分压力/MPa 0.25 0.25 0.25 0.25循环机出口压力/MPa 0.55 0.40 0.42 0.45 C+5生成油辛烷值 105.00 103.50 105.00 105.00生成油液体收率，% 88.97 89.62 91.50w(C+5 芳烃)，%73.70 73.50纯氢产率，% 3.72 3.42 3.70催化剂再生催化剂循环速率/kg·h －1 907.00 499.40 771.80 908.00再生烧焦区入口温度/℃ 477.00 477.00 477.00 477.00再生烧焦区峰温/℃ ≯593 538.00 545.00 549.00 w(待生催化剂中碳)，% 3 ～7 3.20 3.77 4.12 w(再生催化剂中碳)，% ＜0.2 0.03 0.03 0.02 w(再生催化剂中氯)，C+5%1.1 ～1.3 1.18 1.13 1.17针对这一问题，采取了以下改进措施:(1)凝汽器的冷却循环水有两路，保持一路循环水线进出水路不变，从装置界区的主循环水路直接引出一条DN500Mm的管线替换原DN300Mm的管线，以提高循环水量，改善冷却效果。
(2)改进两级射汽抽空器的管线配置，提高射汽抽空器的负荷:①射汽抽空器喷射蒸汽入口管线由DN50Mm改为DN80Mm，在同样的蒸汽压力下，抽空器的喷射蒸汽动力得到提高;②一、二级排汽放空管线由DN50Mm扩大为DN80Mm，使放空管线的抽力更大，有利于不凝汽完全排空;③二级射汽抽空器的冷凝水回水管线以前是平直配管，现在改为大于3M的U形弯管，使之起水封作用，保持一定的差压(如果无U形弯管直通凝汽器，将使抽空器一级排汽冷却后，空气又倒回凝汽器，使一级抽空器失去作用，使凝汽器真空度降低;改为U形配管后，能够使真空度提高)。
(3)清洗凝汽器:机组凝汽器为二道制四流程管壳式结构，冷却水走管程，凝汽走壳程，分为两路单独的冷却循环回路，中间有隔板分成左右两管程。
停机后利用高压水进行清洗，除去水垢。
(4)优化蒸汽流程，提高蒸汽压力。
由电厂接一根DN600Mm的新管线至装置界区，使得压缩机入口压力提高至3.6～3.8MPa。
提高透平做工效率，降低蒸汽耗量，延长压缩机使用周期。
(5)为了提高压缩机的效率，严格控制工艺指标，在满足机组安全运行的前提下，严格控制压缩机的返回量，减少机组的“无用功”。
表2为压缩机改造前后的参数对比，可以看出，通过2009年2月的机组改造，效果明显，装置满负荷生产时，机组的真空度从39 kPa增加到约80 kPa，解决了制约装置大负荷生产的重整氢增压机问题。