抗浮锚杆计算书46540
结构计算书
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第１册共1 册
中广电广播电影电视设计研究院
201５年04月07日
综合楼锚杆布置计算
一、 工程概况
(１)综合楼地下1层(含1夹层)，地上2~4层,±０.00相对于绝对标高7.5０m,室内外高差-0.3０0ｍ,地下室夹层高2．18m ，地下室高５.30m ，地下室建筑地面标高－７.4８0m ，建筑地面垫层厚150ｍm ，结构地下室底板顶标高-７.630ｍ。基础形式筏板,抗浮水位标高 6.５00m(绝对标高）。建筑地下室底板顶标高－７.6３0m(绝对标高-０.１30m)，底板厚40０mm 。
(2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。
二、抗拔锚杆抗拔承载力计算
依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件：
锚杆直径D=１50m ｍ 锚杆长度L=7．5m
锚杆入岩（强风化花岗岩）长度:>2.５m
锚杆拉力标准值Nk=25０K Ｎ
锚杆拉力设计值N ｔ＝1．3Nk=325KN
钢筋：3 ?2５三级钢： A s =1470mm 2, f ＝360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2
依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》)计算。 根据＊**＊院提供的《＊**勘察报告》，岩石(或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值(ｆr ｂk ）,见第2页所附表1。
1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt
依据《岩土规程》第７.5.1条公式(7.5.2-1)计算
K f DL N mg a t /ψπ=
勘探点1Q-K1５岩层深,较为不利，计算该点抗拔承载力
Ｒt=360.９KN ＞ Nt ＝351K Ｎ
2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算
依据《岩土规程》第7.5.1条公式(７.5.1-２） mm mm f d n KN L ms t a 750020700
.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。
3、 钢筋面积A 计算
依据《岩土规程》第７.4.1条公式(7.4.１)
2
1404400
351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥ 实配3 ?２５三级钢,A s =14７２ｍm 2>１４04 ｍｍ2
锚杆杆体钢筋面积满足要求。
?
三、锚杆裂缝计算
Ψ=1．1-０.65ｘ２．01/0.０８３x170=1.0１
ρte=3x490/(3.1４/4）x1502=0．083
σｓ=250x１0３/3ｘ490=170Ｎ/ｍｍ2
Ｗmax=2.7x1.01x17０x(1．9x40＋0．０8x２5／0．08３)/2x105＝0.232ｍm>0.２ｍｍ不满足裂缝宽度小于0.2mｍ要求。
如取σs=208x1０3/３x490=1４１．5N/mm2
Ψ=1.1-０.65x2.０1／０.083ｘ141.5=０.９89
Wｍax=2.7ｘ0.9８9x１41.５x(１.9ｘ4０+0．08x2５／０.083）／２ｘ105=０.189mm
<０.２ｍm,满足裂缝宽度小于0．2mｍ要求。
如取σs＝228ｘ103/3x4９0=1５5.1N/mm2
Ψ=1．１-0．６５x2．01/０.083ｘ1５５．1＝0.999
Ｗmａx=2．7x0.99９x155.1ｘ（1.9ｘ40+０.０8ｘ２5/０.0８３)/2x １０５=０.209ｍm
＞0.２mm,不满足裂缝宽度小于0．２mm要求。
如取σs=220x１03/3ｘ49０=14９.7N/mm２
Ψ=1.1－0．65x2.0１/0.０83ｘ1４9.7=0．995 W maｘ=２．7x0．995x149．7ｘ（1．９x4０+0.０8x2５／0．083)/2x105=0.20１mｍ
略>０.2mｍ,基本满足裂缝宽度小于0.２mm要求。
如取σs=21８x１０3/３ｘ４90=148.3N/mm2
Ψ=1.1-0.6５x2.01／0.08３x148．3=０．994Ｗmaｘ=2．7x0.99４x14８.3x（1．9x40+0.０8x25/0．08３)／２x105=0.199ｍｍ
<0．２ｍm，满足裂缝宽度小于0．2mｍ要求。
由上:锚杆拉力标准值取220ＫN
四、锚杆布置复核计算
(一)、抗浮计算１（综合楼楼座外墙区域）
1）恒载统计:
±０.00顶板面层０．1ｍ：１.７ｋN/ｍ2
±０.0０顶板0．２０ｍ: ０.20x２５=5．0ｋN/m2
大板梁500ｘ６00折算厚度２5x0.5x0．39ｘ８.４x２/8.4ｘ8．4=1.16ｋＮ／ｍ2
-2．18ｍ顶板0.4ｍ：０.4x25=10kＮ/m２
底板面层0.１5m: ０.2x15=３.０kN／m2
底板0.4ｍ：０.4ｘ２5=10kN／ｍ2
1~4层顶板面层：1.７ｘ３＋３＝８.１ｋN/m2
1~4层顶板: 0.1ｘ25x4=1０ｋN／ｍ２
1~4层顶板梁折算楼板厚度：
4x25x8.4x(0.35x０.45+０.3x０.4+0.２５x0．4x2)／8.4x8.４＝5.68ｋＮ/m2
以上共计54．64 ｋN／m2
楼座最外侧柱(有地下室外墙）:
（1．5x4.2x8.４x3）/8．４x4．2+25x0.4ｘ５.45x8．４/8.4x４．２+2５x０．3ｘ2．1８x8．４/８．4x4.2
=2２.６5kN/m2
此范围恒载合计：77．39kN/ｍ２
２）水浮力计算:
6.5m(绝对标高）
抗浮水位标高:?
地下室底板顶标高:-7.48-０.15=-7.63ｍ（相对标高)
????相当于绝对标高7．5-7.6３=-０.13ｍ（绝对标高)地下室底板底标高：－0.13-０.４０=-０.53ｍ(绝对标高）
水头高度：６.5－(-０．53)=7．０3m
水浮力： 7０.3KN/m2
3) 水浮力－0．９5重力 =70.3-０.9５＊77．３9=-3.22 KN/ｍ2
F抗<０
楼座周圈墙下不需布置锚杆
4）1-5~１-6轴间电梯基坑处
水浮力:(８.９8－7．６3）x10x2.3x4.2+(9.78-7.63)ｘ１0x2．９x3.2=３２９.9 KＮ
电梯井周圈墙体
(8+０．８)x0.2x(5.４+4.２ｘ３)ｘ８.4x２=532 KＮ
F抗＞ F浮
１-5~1－6轴间电梯基坑处不需布置锚杆
５）1-8/2－H、1-９/2-H处
同上，基坑处F抗> Ｆ浮
地下室外墙自重:２5x0．4ｘ8.4x5.3＝44５ KN
考虑沟、基坑降板，布置3根锚杆。满足
（二）、抗浮计算２(综合楼楼座区域B、Ｃ、2－Ｇ、2-F轴）１)恒载统计：
±０.00顶板面层0．1m：1.7 kN/m２
±0.00顶板0.20m： 0．20x25=5.0kＮ/m２
大板梁500x６00折算厚度2５ｘ０.5x0．39x８.４x2/8.４x8.4＝1.１6ｋN/ｍ2
-2.18m顶板０．４m: ０.4x25＝１0kＮ/m2
底板面层0．15m: 0.２x15=3.0ｋN/m2
底板0.4m: 0.4x２5=１０kN/ｍ2
１～4层顶板面层：1.7x3+３=8．１ｋＮ/m2
1～4层顶板： 0.１x25ｘ４=１0kN/m2
1～4层顶板梁折算楼板厚度:
４ｘ25x8.４ｘ(0．35x0.45+0．3ｘ０．4+0.25ｘ0．4x2)/８.4x８．4＝５．68kN/ｍ2
以上共计54.６4 kN/m2
柱重:25x(0.8x0.８x7.48＋0.８x0．8x6+0.6x0．6x4．2x3）/8.４ｘ8.4=４.70 kN/ｍ２
4．70＋５4.64=５9.34 ｋN/m２
不含建筑墙体楼座范围内恒载合计：５9.34 kN／m2?
2）水浮力计算:
抗浮水位标高：?６.5m（绝对标高)
地下室底板顶标高：-7．48-0.1５=-7．63m(相对标高）
???相当于绝对标高7．5-7．6３＝-0．１３m（绝对标高)地下室底板底标高：-0．１3－0.40=-０.５3m（绝对标高)
水头高度:6.5-（-0.53)=７.03ｍ
水浮力： 7０.３ＫN/m２
3) 水浮力－０.9５重力 =7０.3－０.95*5９.34＝13.93 ＫN/m2
按8.４mｘ8.4m柱网计算柱下所需锚杆抗拔力F抗:
F抗=8.4ｍ*8.４m*１3.９3kＮ／m2＝982．９ＫN
柱下所需抗拔锚杆数量（锚杆抗拔承载力特征值２20KN）:
９８2.9/２20＝4.５0,取5根。满足
4)1-10/2-Ｆ区域
开洞1６．8mx13．２m,恒载减少“:
±０．00顶板面层0.1m：1.７ kN/m2
±0.00顶板0.2０m： 0.20ｘ２5=5.0ｋN/ｍ2
大板梁5０0ｘ600折算厚度2５x０．5x０．39x８.４x2/8.４ｘ8.4=１.１6kＮ/m2
－2.18m顶板0．4ｍ: 0．4x25=10kN/m2
底板面层0．１5m: 0.2x15＝3.0ｋN/m2
底板０．4m: 0.４x25=１０kN/m2
1~4层顶板面层:１.7x2＋3=6．4kN/m2
１～4层顶板：0.1x25x４=7.５kN/m2
1~4层顶板梁折算楼板厚度:
3x２5x8.４x(0.3５ｘ0.45+0.３x0.4+0.２5x0．４x2）/8.4x8.4=4.2６ｋN/m2
以上共计4９．0２kN/m２
柱重:25x(0．8x0.８x7.48+0.８x0.8x6+0.６ｘ０．6ｘ4.2)／8.4ｘ８.４=3.62 kN/m２
3．６2＋49.02=52.62 kＮ/ｍ2
不含建筑墙体楼座范围内恒载合计:52．62 ｋＮ/m２
水浮力计算:
抗浮水位标高: 6.5m(绝对标高)
地下室底板顶标高:-7.４８-0.１５=-7.６3ｍ（相对标高）
????相当于绝对标高7.5-7.63=-0.１3m(绝对标高）
地下室底板底标高:-０.13-0.4０=-0.５３m(绝对标高)
水头高度：6.5-(-0．53)=7.03m
水浮力： 70.3KN/m２
1－10/2－F 开洞范围
恒载：
(59．３４ｘ8．4＋52.62x１６．8)x13.２=18２4９kN
所需锚杆抗拔力Ｆ抗:70.3x(8.4＋1６.8)ｘ１3.2－０.95x18249=6048 ｋN
锚杆数量６04８/22０=２7.５，取27.5根。满足
5）1-12/2-F、２/C、1５/C区域
按８.4mx6.2ｍ柱网计算柱下所需锚杆抗拔力F抗：
Ｆ抗=8.4ｍ*6.2ｍ*1３.93ｋN/m２=725.5KN
柱下所需抗拔锚杆数量:
725.5/220=３.30,取4根。满足
6）1－1２／2-Ｇ区域
恒载：
7７.39x8．4x６.7=43５６kＮ
水浮力： 70．3 x8．４ｘ6．7＝3956KN
基坑处水浮力：
(９.28－7.63）x10X2.05x2.4＋（7．7８-7．63)x10x6.8x4．2=854.６ KN
水浮力合计： 4８11 KN
所需锚杆抗拔力Ｆ抗：４811-0.95x4356=672 ｋN
锚杆数量６７2/220＝３．０6,取３根。满足
(三)、抗浮计算3（楼座区域1-6~1－1２/ 2－E轴、２-１０/ Ｄ轴)
１）恒载统计：
±０．00顶板面层0.1m：1.7 kＮ/m２
±０．00顶板０.2０m： 0.２０x２5=5.0ｋN／ｍ2
大板梁５00x600折算厚度２５x0．5x０.39x８.４x2／8.４x8.4＝
1.16kN/m2
－2.18m顶板0.4m： 0.４ｘ25=10ｋN/m2
底板面层0.１５m: 0.2ｘ15＝3.0kN/m2
底板0.4m：０．4x2５=10ｋN/ｍ2
合计: ２0.８6x８.4x8.4=1４7２kＮ
挡土墙2５0mm 2５X0.25X2.１8X8.4=1１４kN
墙下板加厚25Ｘ0.２X3X8.４=1２6kN
覆土1.8８ｍ１.８８ｘ1８=３3.84 kＮ/m2
１~4层顶板面层:１．７ｘ3+３=8.１kN/m2
1～４层顶板: ０.１x25x４=1０kN/m2
1~４层顶板梁折算楼板厚度:
4x25x8.４x(0．３５x０.45+0.3ｘ0.４+0.２５ｘ0.4x2)/8.4ｘ8．4=5．６8ｋＮ／ｍ2
合计:5７.62x8.4x4．2=2273kＮ
幕墙、墙、柱：
（１.5ｘ４．２x8.4x３)+２５ｘ(0.8x0.8x7.48+０.6x0.６x6＋0.5x ０．５x4.2x3) ＋6.5ｘ0.6x8.４x3＝570kN
此范围恒载共计：1４72+2033+472=4315kN
２）水浮力计算:
抗浮水位标高: 6.5m(绝对标高)
地下室底板顶标高：－７.4８－0．15＝-7．63ｍ（相对标高）???相当于绝对标高７.5－7.6３＝-０.13m（绝对标高)地下室底板底标高:-0．1３-0.4０=-0.53m(绝对标高)
水头高度：6.5-(-0.５3)=7．03m
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算 1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标 高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝 对标高356米。 2、设计抗浮水头为356-351=6m。 3、结构自重计算一（覆土部分）： 1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2 4、结构自重计算： 1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12 =15KN/m2 2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2 5、抗浮计算： 荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2 根据以上计算知：R小于S 整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高0.5 m 地下室底板底标高-5.5m 浮力60 kN/m2 二、抗浮验算特征点受力分析： 一）车道入口 A)一层顶板： 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板 底板自重0.5X25=12.5kN/m2 C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2 总计26kN/m2 抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2 二）有0.6m覆土的一层地下室 A)一层顶板： 覆土层0.6X18=10.8 kN/m2 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板
基坑支护锚杆工程承发包合同(完整版)_4
合同编号：YT-FS-1817-73 基坑支护锚杆工程承发包 合同(完整版) Clarify Each Clause Under The Cooperation Framework, And Formulate It According To The Agreement Reached By The Parties Through Consensus, Which Is Legally Binding On The Parties. 互惠互利共同繁荣 Mutual Benefit And Common Prosperity
基坑支护锚杆工程承发包合同(完整 版) 备注：该合同书文本主要阐明合作框架下每个条款，并根据当事人一致协商达成协议，同时也明确各方的权利和义务，对当事人具有法律约束力而制定。文档可根据实际情况进行修改和使用。 发（总）包单位：（甲方）____ 承（分）包单位：（乙方）____ 根据_____和《中华人民共和国经济合同法》，以及有关规定，结合本工程的具体情况，双方经充分协商，签订本合同，共同遵守。 第一条工程名称：支护锚杆工程 建设地点：_______ 第二条建设规模、面积（工程量）和承发包工程的范围及内容： 本工程包括（按照图纸挡施1，2计算）： 1．基坑东侧锚杆施工，边长____米，锚杆____条。 2．基坑南侧锚杆施工，边长____米，锚杆____条。
两项合计，锚杆____条，总工程量为____延米。 3．锚杆孔径为φ140，锚杆长分别为10，12，16，20米，锚杆主筋采用1φ25或1φ40。工作内容包括搭设平台架、锚杆钻孔、锚杆设置及灌浆。 第三条本合同所承包工程的工期定为____个工作天，工期计算的起止时间是：____年____月____日开工，____年____月___日竣工。 在履约过程中，根据变更设计所影响的工期和甲方责任、不可抗力所延误的工期等因素，经甲、乙方签证认可后，进行调整，从而最后确定竣工日期，乙方应按此竣工日期竣工。 第四条工程质量标准及保修条件、期限，按本条第（一、二）项执行： （一）按照国家及施?市的有关规定执行。 （二）按照国家《现行建筑施工规范大全》有关标准执行，工程包修壹年。 第五条承包方式 实行大包干。即包工、包材料、包质量、包工期。
地下室抗浮锚杆设计.
地下室抗浮锚杆设计 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F 浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多「原创」抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结。 1、适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2、锚杆需要验算的内容 1）锚杆钢筋截面面积； 2）锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3）锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4）土体或者岩体的强度验算； 3、锚杆的布置方式与优缺点 1）集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2）集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
抗浮锚杆计算书.
结构计算书 项目名称： 设计代号： 设计阶段： 审核： 校对： 计算： 第 1 册共1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
抗浮锚杆设计及施工方案(完整的)
目录 1.工程概述 (2) 1.1工程概况 (2) 1.2工程地质条件 (2) 1.3设计依据 (3) 2.抗浮锚杆方案设计 (3) 2.1抗浮锚杆技术要求 (3) 2.2抗浮锚杆布置原则和方案选择 (3) 2.3抗浮锚杆设计计算 (3) 2.3.1抗浮锚杆设计轴向拉力值的确定 (3) 2.3.2抗浮锚杆钢筋截面面积的计算 (3) 2.3.3锚杆长度及锚固体直径 (4) 2.3.4锚杆钢筋和锚固砂浆间锚固长度的验算 (4) 2.3.5钢筋锚入抗水板长度 (5) 2.3.6锚固体材料 (5) 3.锚杆检测 (5) 4.施工方案设计 (6) 4.1施工方法与特点 (6) 4.2施工工艺流程 (6) 4.3操作过程及技术要求 (6) 4.4锚杆的制作 (6) 4.5防腐、防锈措施 (6) 5.施工部署 (6) 5.1施工用水、用电 (6) 5.2组织机构及人员配备 (7) 6.施工准备 (7) 6.1施工准备工作计划 (7) 6.2技术准备 (7) 6.3施工现场准备 (8) 6.4物资材料准备 (8) 7.施工组织 (8) 7.1施工设备组织 (8) 7.2劳动力计划 (9) 7.3施工进度计划 (9) 8.质量保证措施 (9) 9.安全生产措施 (9) 10.文明施工保证措施 (10) 11.工期保证措施 (10)
1.工程概述 1.1工程概况 拟建的“成都颐和京都项目”位于成都市青羊区光华大道与武青路交叉口，紧邻成都三十七中。 该工程三期（2#、9#楼）设两层地下室，主楼25-30层，框剪结构，筏板基础，该工程基础底标高为503.40，±0.000为513.800。地下室底板顶标高均为-9.250，即相当于绝对高程504.550。 该工程设计单位为深圳星蓝德工程顾问有限公司，勘察单位为中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，施工单位为四川光海建设工程有限公司。我公司承担该工程三期抗浮锚杆施工组织设计的编制。 根据深圳星蓝德工程顾问有限公司提供的《扩大地下室部分基础平面图》，进行该工程纯地下室区域设计抗浮锚杆。 根据设计要求，设计抗拔力为≥20KN/m2。 1.2工程地质条件 （1）场地地形地貌 拟建场勘探深度范围内的地层主要由第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲、洪积层组成。 （2）地层结构 ml)、第四系全新统冲、洪本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层(Q 4 al+pl)、组成。各岩土层工程特性指标为： 积层(Q 3 岩土层的主要物理力学性质指标建议值表1.2.2 拟建场地地下水类型主要为赋予存于砂、卵石中的孔隙潜水，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间，测得地下水静止时水位埋深8.00-8.60m，静止水位的绝对标高504.02-504.80m，平均标高约504.50m，渗透系数K取20m/d。
拉森钢板桩支护方案计算书
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：
抗浮锚杆计算书(参考内容)
4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K
≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值 （kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8
基坑围护锚索计算文件
Qimstar同济启明星 基坑支护结构专用软件FRWS7.2 休斯顿基坑工程计算书 1 工程概况 该基坑设计总深7.6m，按一级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算，计算断面编号：1。 1.1 土层参数 续表 地下水位埋深：3.00m。 1.2 基坑周边荷载 地面超载：20.0kPa 2 开挖与支护设计 基坑支护方案如图：
休斯顿基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计 ·挡墙类型：SMW工法； ·嵌入深度：11.900m； ·露出长度：0.500m； ·搅拌桩直径：850mm； ·搅拌桩排数：1排； ·搭接长度：250mm； ·型钢型号：700*300*13*24； ·型钢布置方式：插一跳一； 水泥土物理指标： ·重度：19.00kN/m3； ·弹性模量：300000.00kPa； ·无侧限抗压强度标准值：800.00kPa；
2.2 放坡设计 2.2.1 第1级放坡设计 坡面尺寸：坡高2.00m；坡宽2.00m；台宽1.50m。 放坡影响方式为：一。 2.3 支撑(锚)结构设计 本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下： 第1道支撑(锚)为锚杆，距墙顶深度0.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道锚杆具体数据如下： ·长度：18.000m； ·自由段长度：5.000m； ·水平间距：2.400m； ·水平倾角：15.000°； ·孔径：250mm； ·筋体类型：ΦS15.2-1320； ·筋体数量：2根； 计算点位置系数：0.000。 2.4 换(拆)撑设计 2.5 工况顺序 该基坑的施工工况顺序如下图所示：
抗浮锚杆常见问题及处理方式
1.测量放线阶段 1.1无基础图 产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱 产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确 产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确 防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高
2.成孔阶段 2.1孔位误差大 产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点 产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。 防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖 产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入 产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度
2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度 产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后， 未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度 产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水 产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部
岩石锚喷支护设计计算书
岩石锚喷支护设计计算书 Prepared on 22 November 2020
岩石锚喷支护设计计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 3、《建筑施工计算手册》江正荣编着 一、设计简图 二、基本计算参数 三、锚杆设计参数 岩质边坡采用锚喷支护时，整体稳定性计算及锚杆计算应符合以下规定：第1层锚杆的计算：
1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算： e hk=E hk/H==m2 H tk=e hk×s xj×s yj=××= 2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算： N ak=H tk/cosα=cos15= N a=r Q×N ak=×= 3、锚杆的杆体计算： A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=×××1000000= 所需钢筋根数n≥A s/×d×d/4)=××4)= 取n=2 【所需钢筋根数为2根】 4、锚杆锚固段长度计算： a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式 l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=×××= b.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求： l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=××2××1000××1000)= 计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=. 【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20133m时，取.】 五、岩石锚喷支护构造要求 1.岩面护层可采用喷射混凝土层、现浇混凝土板或格构梁等型式。 2.系统锚杆的设置应满足下列要求： a.锚杆倾角宜为10°～20°； b.锚杆布置宜采用菱形排列，也可采用行列式排列； c.锚杆间距宜为～3m，且不应大于锚杆长度的一半；对Ⅰ、Ⅱ类岩体边坡最大间距不得大于3m，对Ⅲ类岩体边坡最大间距不得大于2m； d.应采用全粘结锚杆。 3.局部锚杆的布置应满足下列要求：
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算书
基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算书 目录 一、工程概况 二、场地地质条件 三、锚杆施工方案 四、施工工艺及参数 五、施工设备 六、施工人员安排 七、安全施工措施 八、质量检验 九、施工进度计划 十、程预 (结) 算 十一、锚杆计算书 一、工程概况 大厦位于*****区，基坑南北边长约300米，东西边长约70米，基坑已开挖至-4.5米。 基坑东侧和南侧采用三层φ140锚杆支护。 锚杆间距1.5米，排距东侧1.4米，南侧1.2米。 锚杆分锚1和锚2两种，要求抗拔力分别为10T和20T。 锚杆总计733条，8964延米。 1
二、场地地质条件 根据工程勘察报告揭示，场地自上而下共划分为6个层，9个亚层。地质条件如下： 三、锚杆施工方案 1.锚杆大样 2
求。 3
2.锚杆一览表 四、施工工艺及参数 施工前根据设计要求准备好钢筋、水泥和砂。 1.成孔 钻孔直径为φ140。 南侧上、中两排用人工成孔。 东侧三排及南侧下排用300型地质钻机成孔。 2.插入锚杆 锚杆采用20MnSi钢筋。 插入钻孔的锚杆要求顺直，并应除锈。 插入锚杆时应将灌浆管与锚杆钢筋同时放至钻孔底部，锚杆插入孔内长度不得小于设计规定的95%。 3.灌浆 4
灌浆采用425#普通硅酸盐水泥配制的水泥砂浆，采用中砂，要过筛，配比为： 水:灰:砂=0.4:1:0.2 （重量比） 砂浆强度不低于20MPa。 灌浆前应先洗孔。 砂浆自孔底向外灌注，随着砂浆的灌入，应逐步地灌浆管向外拔出直至孔口，拔管过程中应保证管口始终埋在砂浆内。 五、施工设备 地质钻机6台，钢筋切断机1台，电焊机3台，砂浆搅拌机5台（2台备用），压浆泵6台（3台备用）。 施工场地布置如下图： 六、施工人员安排 5
抗浮锚杆设计计算书
地下室 抗浮锚杆设计计算书 一．设计依据: 《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013 二．设计条件： 室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。 底板板底水浮力： 筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)× 10=62.00 kN/m 或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m 其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)× 10=55.00 kN/m 或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)× 10=45.00 kN/m 三．抗浮板受力计算： 1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。 筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法） =63.1 kN/m 或52×1.05-2（建筑面层做法） =53.1 kN/m 其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法） =55.75 kN/m 或45×1.05-2（建筑面层做法） =45.75 kN/m 不考虑活载及砖墙荷载 2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。四．抗浮锚杆受力计算： 本工程锚杆材质选用HRB400，抗拉强度标准值fyk=400N/mm2，抗拉强度设计值fy=360N/mm2。锚固段取为强风化岩，单根抗浮锚杆抗拔承载力取360KN。 以下按《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005计算: a) 单根抗浮锚杆所需的截面面积： 根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.4.1式 As≥(Kt*Na)/fyk ≥1.6*360000/400 ≥1440mm2取3根32 As=2412 mm2 其中Kt 锚杆杆体的抗拉安全系数，本工程按表7.3.2取1.6； Na 锚杆轴向拉力设计值； fyk 钢筋抗拉强度标准值。 b) 锚固段长度： 取La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ)和La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)中较大值。 根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-1式 La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ) ＞2.0*360/(3.14*0.18*0.8*0.2) ＞7962mm 取8m 其中，K 锚杆锚固体的抗拔安全系数，按表7.3.1，取2.0 Nt 锚杆轴向拉力设计值 fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）,可按表7.5.1-1取值，结合勘察报告，本工程岩石与水泥砂浆的粘结强度标准值取0.2Mpa； D 锚固体直径，本工程取180mm ψ锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取0.8 根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-2式 La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ) ＞2.0*360/(3*3.14*0.032*0.6*2*0.8)
基坑支护专项方案 (修复的)
第一部分基坑支护专项施工方案 第1章、工程概况 第2章概述 §1、工程地型水文地质情况及支护方式 地形、地貌及周边情况 本工程场地地位于西咸新区丰西新城李家庄村，沉积地层为粘性土为主。场地施工范围内周围无污水管、给水管等地下管线。施工范围内无线塔及电杆，基坑开挖边线距原有建筑物、管线道路距离均超过10m。 基坑支护方式 土壤主要为粉质粘土，基坑开挖采用挖掘机整体大开挖，分层进行，基坑支护采用土钉墙随开挖层，分层支护。 第3章、土钉支护施工方案 §1、设计计算依据 1、《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120－2012） 2、《混凝土结构设计规范、》（GB50010-2002） 3、《基坑土钉支护技术规程》（CECS96：97） 5、《深基坑支护设计与施工》（中国建筑工业出版社）
§2、地质情况及采用参数 1.杂填土：h1=1.00mc1=5.0kPaΦ1=10.0°、γ1=18kN/m3 2.粉质粘土：h2=2.50mc2=18.3kPa 、Φ2=12.00°、γ2=19.0kN/m3 3.粉质粘土：h3=1.50mc3=17.9kPa 、Φ3=11.20°、γ3=19.1kN/m3 3.设定地面超载、q=15kPa §3、土钉设计计算遵循原则 1.只考虑土钉的受拉作用； 2.土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时应满足支护内部整体稳定性的需要。 §4、土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取 根据《建筑基坑工程技术规范》(YB9258－97)及《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120－99)的有关规定，结合边坡特点，初步选取参数如下： 1.土钉层数、n=3 d=10cm 2.锚固体孔径、 3.锚固体水平间距、S h=2.00m、,纵向间距、S v=1.50m 4.土钉钻孔的向下倾角、θ=10° 5.边坡按1：0.34放坡，则坡角、β=71° §5、土钉支护设计计算书 一、工程概况 基坑开挖深度为6m，基坑坡角为71 ，采用土钉墙作围护结构，共设3道土钉。计算时考虑地面超载15kPa。 ----------------------------------------------------------------------
基坑支护计算书
安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1
目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1
一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2
墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3
关于抗浮锚杆的设计
精心整理 关于抗浮锚杆的设计 一、抗浮锚杆的构造要求： （1）、《全国民用建筑工程设计技术措施》2009（简称《技术措施》）。第80页，7.3.1-5中，锚杆的长度不应小于4m，且不宜大于10m.。 （2）锚杆的间距除必须满足锚杆的受力要求外，尚需大于1.5m。 （3）《岩土锚杆（索）技术规程》第5.3.1条对注浆材料有要求。 A B GB175 C 标准》 D E 1 Ru------- Rt-------- Nt-------- Kt-------- K--------- 2 （1） 根据抗浮水位及锚杆的间距，计算单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值Nt A、地下室底板的水头为h，则水的浮力为f=10*h。 B、底板的自重为G C、抗浮锚杆承受的荷载q f D、根据《建筑荷载规范》，地下水浮力属可变荷载，底板自重（含地面做法）属永久荷载，则荷 载效应组合的设计值应根据其最不利荷载组合确定。
即抗浮锚杆承受的荷载q f由下式计算： q f=γQ*f-γG*G---------q f为设计值， 其中γQ----1.4γG----0.9 单根锚杆的轴向拉力设计值Nt计算 Nt=q f*a*b--------a、b为锚杆的间距 附加说明： ， （2） Ru=ξ1* 其中ξ1 λ1------- q sin- （3） 结论 单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值1.05*Nt≤Rt-------Rt为特征值 （4）、锚杆内钢筋计算 A、根据《岩土锚杆（索）技术规程》第22页，第7.4.1条锚杆的钢筋的安全系数K=1.6 详见表第7.3.2。---------锚杆体抗拉安全系数 A S≥K t*N t/f yk-------（1） 其中K t--------锚杆杆体的抗拉安全系数
抗浮锚杆及底板配筋计算
抗浮锚杆及底板配筋计算 根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005 一 . 抗浮锚杆计算： 1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高- 2.5m 水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m 结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2 基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2 水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m2 2.非人防区： a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算： Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=600KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： （1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.55m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66m c.锚杆间距计算： 实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KN a≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m 3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2 五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2 a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=720KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： (1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.60m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00m c.锚杆间距计算： 实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN 六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m 五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m 二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：