火电机组排汽焓在线计算方法的研究
基于BP神经网络的汽轮机排汽焓在线计算方法
- 45 . 66
0 . 08 0 . 64 55 . 54 6 . 48
- 15 . 36
式中 : Dmax = 700 , Dmin = 200 。 发电量 :[ W ] =
( 2)
有两个隐层 , 第一隐含层中具有 S 1 = 3 个神经元 , 第 二隐含层中具有 S 2 = 4 个神经元 , 并采用 S 型激活 函数 ; 输入层 R = 11 ; 输出层 S 3 = 1 , 采用线性结构 。
号输入时 ,输入信息从输入层传到隐含层 ,经过隐层 节点的激励函数作用后 , 再把隐层节点的输出信号 传向输出层 ,经过输出层处理后最终给出网络的输 出值 。
2. 2 模型构建
2 排汽焓计算的神经网络模型
由于汽轮机排汽点在湿蒸汽区 , 其焓值不能由 压力和温度唯一确定 , 而现场又不具备在线测量蒸 汽湿度的条件 ,因此给在线计算汽轮机排汽焓造成
Ⅶ
301 . 85 100 000 3 433 . 5 3 124 . 9 3 029 . 2 3 394 . 9 3 231 . 0 3 109 . 3 2 990 . 1 2 897 . 5 2 616 . 9 2 543 . 7
在线确定凝汽式汽轮机排汽焓的热力学方法
计算再热蒸汽流量同样具有很高的精度( 表 1) 。
在求得汽轮机排汽量 Gc 后, 即可求出汽轮机的
高压缸排汽量等于再热蒸汽流量与再热器减温
水量之差:
Ggp = Gzr - Gz j
( 7)
( 3) 给水泵加入系统的能量 Q p
排汽焓 hc: hc = ( Q0 + Q r + P p - Q sr - P i) / Gc + h′c ( 11)
Abstract: A m et hod o f online calcul at ion st eam t urbine exhaust ent halpy is present ed in t his paper. T he t urbine and it s ext raction feedw at er heat ing sy st em and t he co ndenser are reg ar ded as a closed t hermodynam ic system , using the steam paramet ers measured online and improved Fl gel for mula, t he ex haust enthalpy is gained based on t he energ y equatio n o f t he closed t her modynam ic syst em af t er the main st eam fl ow and reheat ed st eam f low and exhaust steam f low ar e obt ained. T he ener gy existing in t he ext raction st eam and leakage st eam of shaf t sealing and gat e is circulat ed in the closed thermo dynamic syst em , t herefo re t he calculat ion f or t he ex t ract ion f eedw at er heat ing sy st em is not needed, and t he error of result s should no t be incr eased wit hout calculat ing t he l eakage st eam of shaf t sealing and g at e. T he m et hod is simple, a f ew parameters are needed, and t he accumulat ed err or due t o measurement is sm all. T he resul t of calcul at ion fo r a N200-12. 7/ 535/ 535 steam t urbine pro ved t he correct ion and eff ect ivity of this method. Fig 1, t ables 3 and ref s 9. Key words: pow er and m echanical eng ineering ; condensing st eam t ur bine; o nline calculat io n; t hermodynam ics met ho d; ex haust ent halpy
汽轮机组排汽焓在线计算模型的对比研究
０ 前
言
１ 低压 缸 、 汽器及对应低 加作为 开 口系求排 汽 凝 焓 的模 型
计算 的精 度要 求。 关键 词 ： 汽轮机组 ； 低压 缸 ； 排汽 焓 ； 在线计算 分类号 ：Ｋ １ Ｔ ２２ 文献标 识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １５ ８ （００）５０ ４ －３ １０ — ４ ２ １ ０ －３５ ８ ０
Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ｏ —ｉｅ Ｃａｃ ｌｔｏ ｏ ｅｓ ｆｒＥｘ ａ ｓ ｔａｐ ｓ ａ ｃ ｎ Ｏｎ ｌ ｌｕａｉｎ Ｍ ｄ ｌ ｏ ｈ ｕ ｔＥｎｈ ｌ ｙ ｎ ｏ ｔａ Ｔｕ ｂ ｎ ｉｓＣｏ ａ ａｉｅｙ ｆＳ ｅ ｍ ｒ ｉ ｅ Ｕｎ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｌ ｖ
汽 相 对 应 的 低 压 加 热 器 作 为 一 开 口系 ， 用 能 量 平 衡 利 方程 、 改进 型弗 留 格 尔 公 式 计 算 机 组 的 排 汽 焓 。文 献
工质有 ５号低加出 口水流 ， 能量有低 压缸 的做功量 、 汽器 的放热 凝
量与系统的散热损失 。
［］ ２ 中利用机组设计数据或典 型工况 热平衡试 验数据
ａ ｐ ｎ ｓ ｓｅ ｍｏ ｅ ．Ａｎ ｈ ｏ ｅ ｆｕ ｎ ｅ ｃ ｅ ｃｅ ｔ ｄ ｌ ｆｅ ｃ ｙｉ ｄ ｒｍｅ ｔ ｐ ｅ ｉｉｎ ｏ ｎ ｌ ｅ ｃ ｌ ｕ ａｉｎ ｓ ｏ ｅ ｙ ｔ ｍ ｄ １ ｄ ｔｅ ｐ ｗ ｒｉ ｌ ｅ ｃ ｏ ｆ ｉ ｎ ｎ ｉ ｍｏ ｅ ａ ｈ ｃ ｌ ｅ ｅｓ ｒ ｃｓｏ ｆｏ — ｎ ａｃ ｌｔ ． ｏ ｎ ｉ ｏ
基于最小二乘支持向量机的汽轮机低压缸排汽焓计算
基于最小二乘支持向量机的汽轮机低压缸排汽焓计算杨斌; 柳琦; 张芹; 高原; 雷鸣; 余鹏; 何皓; 刘真全【期刊名称】《《浙江电力》》【年(卷),期】2019(038)011【总页数】6页(P103-108)【关键词】汽轮机; 经济性; 排汽焓; 最小二乘支持向量机【作者】杨斌; 柳琦; 张芹; 高原; 雷鸣; 余鹏; 何皓; 刘真全【作者单位】武汉市政工程设计研究院有限责任公司武汉 430023【正文语种】中文【中图分类】TK2620 引言随着智慧能源、智能发电的推广，迫切需要在线计算汽轮机组的经济性，但难于在线计算汽轮机低压缸的排汽焓[1]。
低压缸排汽处于湿蒸汽区[2]，需要综合排汽压力、排汽温度和湿蒸汽干度，才能计算其焓。
目前低压缸排汽干度无法在线测量[3]，这对在线计算低压缸效率以及汽轮机组的经济性带来了极大挑战[4]。
低压缸排汽焓的在线计算深受科研人员青睐。
任浩仁[5]等人利用过热抽汽点拟合做工膨胀线外推在至湿蒸汽获得排汽焓初值，再用热平衡法迭代计算出排气焓，该方法在工况有突变时不太理想。
韩中合[6]等人通过进出汽轮机的能量守恒原理来计算汽轮机的排汽焓，该方法需要参数多，计算工作量大。
郭江龙[7]等人利用熵增原理来计算低压缸排汽焓，但实用性不大。
李慧君[8]等人利用等效焓降来计算低压缸排汽焓，工况有突变时精度差。
近年来，随着人工智能的发展，不少科研人员利用机器学习算法来计算汽轮机低压缸的排汽焓，并取得了不少成果。
人工神经网络就是一种热门的机器学习算法，但是人工神经网络算法容易陷入局部极值，还易发生“过拟合”现象。
本文通过LSSVM（最小二乘支持向量机）算法来建模计算低压缸排汽焓，LSSVM 不仅能够克服人工神经网络的不足[9]，还能够克服标准支持向量机对于大样本数据训练的局限性，因此被广泛地用于非线性系统的建模中。
1 最小二乘支持向量机LSSVM 是标准支持向量机在二次损失函数下的一种表现形式，其等式约束代替了不等式约束，将二次规划问题转变为一组等式方程来求解，缩短了求解所耗时间，有效地解决了大样本数据学习和训练的问题[10]。
汽轮机在线性能计算中排汽焓的确定_任浩仁
即由 0. 145MP a 为 0. 1305M Pa 时, 排汽焓的 波动为 0. 001709921% , 即由2370. 108154kJ / kg 变为 2370. 067627kJ/ kg, 说明程 序计 算 结果可靠。 由于本算法含有迭代过程 , 而迭代效率 取决于迭代次数的多少。 为了监测迭代次数, 我们在程序循环中设置参数 tim e。经考核, t ime ≤3。
简写为 : A × D = b ; 其中, mtw 1 × mtw 1 × mtw 1 × mtw 1 ×
4 1 2 3
- Hg
5 6 7 8
mtw 2 × mtw 2 × mtw 2 × mtw 2 ×
b 4 中的 H g 为考虑到除氧器的轴封加热 汽影响而引入的。 另外 , 考虑到四抽除进入除 氧器外, 还去给水泵小汽轮机, 故 D 4 将要加 上去小汽轮机的汽量。 火电厂 热力系统实际 循环热效率 的计 算 , 采用的方法很多, 如循环函数法。这种方 法对概念的要求较高 , 特别是在有混合式的 加热单元中 , 抽汽热量的概念比较抽象, 而且 凝汽系数的推导过程及结果繁琐 , 简化及概 括性不够理想。 在这里 , 我们采用矩阵方法计 算各级抽汽量, 易于编程, 很好地解决了上述
1997 10 29 收到来稿
2 排汽焓在线计算的原理
计算汽轮机末级排汽焓, ASM E P T C6A1982 中推荐 2 种方法。 一种是根据汽轮机总 的输入、 输出热量的平衡, 通过计算汽轮机功 率确定排汽焓, 即利用热平衡方程, 物质平衡 方程和汽轮机 的功率方程这 3 个基本 方程 式 , 对回热机组的热力系统进行计算。 该方法 需首先假定 1 个排汽焓为初值 , 然后得出相 应湿抽汽点焓值进行迭代计算。 ASM E PT C6A-1982 推 荐的 另 一种 方 法是根据已知的再热段入口蒸汽状态点和抽 汽状态点作出做功膨胀线, 然后将此曲线平 滑外推到湿蒸汽区, 得出处于湿蒸汽区的抽 汽及排汽焓。 这种方法很简单, 程序实现也没 什么困难, 但由于曲线拟合点数目较少, 精度 较差。德国 DIN 1943, 1975. 2 推荐采用后一 种方法, 而国家标准 GB 8117-87 采用前一种 方法。 我们在总结计算经验后 , 对以上 2 种方 法取长补短 , 即借助常规计算法的基本原理, 在加热单元的基础上 , 以反应热平衡方程式 的拓扑矩阵为基本工具 , 并与膨胀线外推法 相结合, 成功地完成了 300M W 火电机组低
汽轮机排汽焓的在线计算及末级的变工况特性
在末级变工况特性方面，国内外学者主要于通过实验和建模方法研究末级叶片 的力学行为和气动性能。其中，研究者们针对末级叶片的气动性能开展了大量 实验研究，通过测量叶片表面压力分布、振动特性等参数，分析了不同工况下 叶片的气动性能。同时，一些研究者还通过建立数学模型，模拟了末级叶片在 变工况下的动态行为，为优化末级叶片的设计提供了理论指导。
结论与展望
本次演示通过对汽轮机排汽焓的在线计算及末级的变工况特性进行深入研究， 提出了一种在线计算汽轮机排汽焓的方法，并分析了末级叶片在变工况下的非 线性特征。然而，本研究仍存在一些不足之处，例如未能全面考虑蒸汽参数对 汽轮机排汽焓计算的影响，以及未能在实验中对末级叶片的非线性特征析，本次演示得出以下实验结果：
1、汽轮机排汽焓的在线计算方法：基于实测数据，通过建立数学模型，结合 神经网络等算法，提出了一种在线计算汽轮机排汽焓的方法。该方法能够在不 同工况下对汽轮机排汽焓进行实时估算，为运行人员提供参考依据。
2、末级变工况特性分析：通过对末级叶片振动特性的测量和分析，发现末级 叶片在变工况下具有一定的非线性特征。当负荷变化时，叶片的振动频率和振 幅会发生明显变化。此外，本次演示还发现末级叶片在低负荷工况下的气动性 能较差，这可能是导致汽轮机效率下降的关键因素之一。
研究背景
汽轮机排汽焓和末级变工况特性是汽轮机领域的研究热点之一。国内外学者针 对汽轮机排汽焓的在线计算和末级变工况特性进行了大量研究。然而，由于汽 轮机系统的复杂性和非线性，汽轮机排汽焓的准确计算和末级变工况特性的掌 握仍然面临很多挑战。因此，本次演示旨在探讨汽轮机排汽焓的在线计算及末 级的变工况特性，为提高汽轮机运行效率和稳定性提供理论支持。
汽轮机排汽焓的在线计算及末级的变工 况特性
基于Excel和VBA的汽轮机排汽焓求解
基于Excel和VBA的汽轮机排汽焓求解
汤雯;丁崇安;张新铭
【期刊名称】《电力科技与环保》
【年(卷),期】2011(027)005
【摘要】热力性能测试和计算是火电机组热经济性分析的基础,其中排汽焓的确定不客忽视.在分析比较目前各种在线和离线计算方法的基础上,介绍了利用Excel的矩阵函数,配合少量VBA代码,快速求解汽轮机排汽焓的具体方法.该方法以汽轮机及回热系统能量平衡为基础,遵循GB 8117 -1987要求并参考ASME PTC6 - 1996规范.实例计算表明,该方法编程简单,计算快速,可满足汽轮机热力性能试验报告等的需要.
【总页数】4页(P51-54)
【作者】汤雯;丁崇安;张新铭
【作者单位】昆明有色冶金设计研究院股份公司,云南昆明650000;重庆大学动力工程学院,重庆400030;重庆大学动力工程学院,重庆400030
【正文语种】中文
【中图分类】TK262
【相关文献】
1.基于SVR和GA的汽轮机排汽焓在线预测计算 [J], 江文豪;韦红旗
2.基于双隐层径向基过程神经网络的汽轮机排汽焓在线预测 [J], 宫唤春
3.基于主成分分析与神经网络复合模型的汽轮机排汽焓计算 [J], 杨斌;杨永军;张亚;
黄猛;李昆仑;邓新亮;白欢庆
4.基于支持向量机的汽轮机排汽焓计算 [J], 杨斌;杨永军;邢乐强;兰斌;徐世明
5.基于最小二乘支持向量机的汽轮机低压缸排汽焓计算 [J], 杨斌; 柳琦; 张芹; 高原; 雷鸣; 余鹏; 何皓; 刘真全
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基于SVR和GA的汽轮机排汽焓在线预测计算
Ｊ Ａ Ｎ Ｇ ｅ ． ｏ， Ｗ ＥＩ Ｈ ｏ ｇ ｑ Ｉ Ｗ ｎ ｈａ ｎ —ｉ
（ ｃ ｏ ｌ ｆＰ ｗｅ ｇｎ ｅ ｉｇ ｏ ｔ ｅ ｓ Ｕｎｖ ｒｉ 。Ｎａ ｊ ｇ２ ０ ９ ，Ｃｈｎ ） Ｓ ｈ ｏ ｏ ｒＥｎ ｉｅ ｒｎ ，Ｓ ｕ ｈ ａｔ ｉｅｓｔ ｏ ｙ ｎｉ １ ０ ６ ｎ ｉａ
摘 要 ： 对 汽 轮 机 排 汽 焓 的计 算 是 火 电机 组 热 经 济 性 在 线 分 析 的 难 点 ， 出 了采 用 遗 传 算 法 （ Ａ） 针 提 Ｇ 对
基 于 支 持 向 量 回归 机 （ ＶＲ） Ｓ 的预 测 模 型参 数 进行 优 化 ， 用优 化 后 的 模 型 （ 利 ＧＡ— ＶＲ） 汽 轮 机 排 汽 焓 进 行 预 Ｓ 对
测 研 究 。 以某 ３ ０Ｍｗ 汽 轮 机 组 为 例 进 行 了 排 汽 焓 的 在 线 计 算 ， 与 常规 Ｓ Ｒ模 型 和 Ｂ — ＮＮ 模 型 进 行 对 ０ 并 Ｖ ＰＡ 比 。结 果 表 明 ， 方 法 能 够 较 为 准 确 地 在 线 预 测 汽 轮 机 排 汽 焓 值 ， 为火 电机 组 的 在 线 性 能 监 测 提 供 有 效 的 该 可
ｏ ｆ ｗｈｉ ｈ ｔ ｅｓ ｌ ｓ ｗｅｒ ｏｍ ｐａ ｅｄ ｗｉ ｈ ｔ ｔ ｏ ｏｎｖ ｃ ｈｅ ｒ ｕ ｔ ｅｃ ｒ ｔ ｈａ ｆ ｃ ｅｎｔｏｎａ ｉ ｌＳＶ Ｒ ｏｄ ｎｄ ＢＰ— Ｎ Ｎ ｏ ｍ ｅｌａ Ａ ｍ ｄｅ１ ．Ｒｅｓ ｌ ｓｓ ｗ ｕ ｔ ｈｏ
基于 Ｓ Ｒ和 Ｇ Ｖ Ａ的汽轮机排汽焓 在线预测计算
发 电 设 备 （ ０ ０ Ｎｏ ６ ２ １ ． ）
基 于 Ｓ Ｒ 和 ＧＡ 的 汽 轮 机 排 汽 焓 在 线 预 测 计 算 Ｖ
600MW机组热经济性能分析及优化
技术创新27600MW机组热经济性能分析及优化◊国电荥阳煤电一体化有限公司康立强为了进一步降低火电厂的发电成本，对火电机组进行热 经济性能分析与系统优化是十分必要的。
本文从开口系能量 平衡出发与从汽轮机组功率平衡出发对比研究了在线计算汽 轮机组排汽焓的计算模型，其中从汽轮机功率平衡出发的在 线计算模型计算速度较快，精度较高。
同时，对机组通流部 分、加热器与凝汽器进行变工况分析，确定了机组在运行工 况下主要参数的目标值。
由于我国人均能源资源相对不足，而且燃煤机组发电童占 到总发电量的70%以上，发电耗煤占到全国耗煤约60%,所以我 国电力工业部门在电能生产、输送与使用中需要提高能源的利 用率。
因此，深入研究火电厂机组安全经济性，大力开展机组 节能降耗对我国国民经济的发展具有十分重要的意义。
随着电 力企业市场运行实行“厂网分开，竞价上网”以及煤炭等资源 价格的不断提高，发电企业将面临着更加激烈的市场竞争。
在 保证机组运行安全性与环保性的同时，火电厂的发电成本与管 理成本需要进一步降低，所以降低机组能耗与对系统优化管理 的需求也越来越突出。
但与国际先进水平相比，我国机组的运 行水平还有很大的差距。
据统计与国外同容量机组的运行情况 相比，我国亚临界机组的热效率低10%~ 18%，燃料量多耗25%~ 30%，污染物的总排放量多25%~ 30%,水量多耗6%~ 10%〇因此，对我国的火电机组进行热经济性能分析与系统优化 是十分必要的。
火电机组是高度非线性的连续生产系统，是典 型的能量转换系统。
所以提高机组的热经济性能是十分必要的，也是一项非常复杂的工作。
機运行优化是在机组性能监测的基础上提出来的，通过对机组热力系统不同工况下热经济 指标的计算分析，运行参数的耗差分析指导机组热力系统的优 化。
1机组热力系统经济性状态方程热力系统经济性状态方程是机组热力系统热经济性能分析 的基础，该方程的核心思想是将系统工程的观点引入到热经济 性能分析中，并结合矩阵理论，建立了热力系统状态方程，该 方程由系统热力学状态参数及系统拓扑结构确定。
一种汽轮机组排汽焓和最优初压在线计算方法
一种汽轮机组排汽焓和最优初压在
线计算方法
“一种汽轮机组排汽焓和最优初压在线计算方法”是一种在线计算汽轮机组排汽焓和最优初压的方法，该方法可以有效地降低汽轮机组运行成本，并且能够提高汽轮机组的工作效率。
该方法基于汽轮机组功率，实时测量的机组出口和入口压力、温度，合理的机组流量和初压等参数，通过有限元法对汽轮机组的运行情况进行评估，求出最优的排汽焓和机组初压。
该方法主要包括以下步骤：
（1）汇总汽轮机组当前实时状态信息，包括机组出口和入口压力、温度，汽轮机组上次运行时的流量等参数；
（2）确定机组运行参数，包括机组期望输出功率、机组期望出口压力、机组期望流量等；
（3）计算汽轮机组当前的最佳初压，确定机组的初压；
（4）根据机组的初压和期望输出功率，计算机组的排汽焓，即汽轮机组的蒸发焓；
（5）计算机组的实际出口压力，并将实际出口压力与期望出口压力进行比较；
（6）如果实际出口压力与期望出口压力之间存在偏差，则重新调整机组的初压，重复上述步骤，直至机组的出口压力达到期望压力为止。
本方法能够有效地计算出汽轮机组的排汽焓和最优初压，进而提高汽轮机组的工作效率。
另外，本方法可以根据用户的实际情况，自动调整机组的初压，以优化机组的运行状态，从而降低汽轮机组的运行成本。
因此，“一种汽轮机组排汽焓和最优初压在线计算方法”是一种有效的汽轮机组排汽焓和最优初压计算方法，可以有效地降低汽轮机组运行成本，并且能够提高汽轮机组的工作效率。
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△Ｓ煦热＝。ｋ（ｓ４ △Ｓ…热＝０１（Ｓｆｌ
即：排汽熵Ｓ，：ｓ。＋堡』必‘二型
Ｓ“一Ｓ４）
“ｋ
过其它手段计算排汽点的熵值，然后拟合焙熵图中 湿蒸汽区压力与熵的函数关系式，计算排汽焓值，
１
（１）
式中，ｓ，表示各对应点的熵，可以根据相应 状态点的压力．温度，由水蒸汽忡质公式？计算， ａ，表示加热器拙汽系数、口ｋ表示汽轮机排汽系 数，可以根据热力单兀矩阵理论ｊ，求解。因此， 利用上述熵增原理，排汽熵值必然可解，且与机组 进汽参数、各抽汽参数、热力系统连接形式和凝汽
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ｌｉｎｅ ｃａｌｃｕｔａｔｉｏｎ
０
引言
目前，在火电机组热力系统热经济性在线分
是：很难全面考虑单兀的能量进出。冈此，日前很
少使用ｊ （２）曲线外推法
析计算中，如何准确实时确定汽轮机排汽惦一直
是一个瓶颈问题，其原因在于汽轮机排汽点住湿
根据汽轮机在过热蒸汽区入口蒸汽状态点和 抽汽状态点做热力过程线，并平滑外推到湿蒸汽 区，由此确定排汽焓。其优点是：简单，易于计算 机在线ｆｆ算；缺点是：精度不够，尤其是在汽轮机
７
５８３１
７
６２
７
６５
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４结论
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３
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时的摊竹惜 实际排汽焙
２３９４
４０
《发电设备》、《动力工程｝２００１年征订启事
《发电设备》是全国发电设备行业科技情报网的网刊，由上海发电设备成套设计研究所编辑、出版， 双月刊，大１６开，单月的１５日出版，每期定价５元，全年４０元（含邮费）．邮发代号：４－－６２２。 《动力上程》是由中国动力Ｔ程学会会刊，由上海发电没备成套设计研究所编辑、出版，双月刊，人 １６开，舣月的１５日出版，每期定价８ ５０元．全年６５兀（含邮费）。邮发代号：４—３０ｌ。 需订阅者可向全国各地邮局订阅，或拨打１８５热线订阅电话；也可将订款由银行汇人上海发电设备 成套设计研究所财务处（银行帐号：上海上商银行闵行分理处０２２３６２一１００１２３６２０９００８９２４０７９），或从邮 局汇给上海发电设备成套设计研究所《发电设备》、《动力工稃》编辑部收，邮政编码２００２４０．，
ｑ，一一ｌｋｇ加热蒸汽在第ｒ级加热器中
的放热量；ｋＪ／ｋｇ
万方数据
发电设备（２００ＩＮｏ．６）
傲电机殂摊汽燎往线“‘霁方法曲舔究
３排汽焓计算实例分析
本文以Ｎ３００．１６ １７／５５０／５５０机组为例，应
蒸汽流量现场测量精度难以保证以及机组各项损 失很难精确确定，同时考虑到末级加热器抽汽熵 值对汽轮机排汽始值计算的不敏感性，故在：【程 实际计算中可以不通过迭代计算而卣接利用熵增 原理确定汽轮机排汽焓。至于末级加热器抽汽熵 值ｓ。，可以采用以下方法近似确定：
ｐＳ
ｈ。∑ｆ，∑∑ｎ
２ｌ
ｈ（Ｐ，ｓ）模型计算排汽焙后，也可以根据式
ｑ
ｒ
式中：Ｈ一１ｋｇ新蒸汽等效热降；ｋＪ／ｋｇ
，）一新蒸汽流量；ｋｇ／ｓ
～
（５）直接计算１ｋ新蒸汽等效热降。理沦上，两种 方法计算所得的ｌｋｇ新蒸汽等效热降应相同，若 不同，可以重新假设末级加热器抽汽熵值，直至两 种计算公式所得的结果满足
元，利用热平衡方程、物质平衡方程和汽轮机功率 方程，根据单元能量守恒原则计算排汽焓，其优 点是：理论上可以精确计算汽轮机排汽焙；缺点
收稿日期：２００１
０６（）８
作者筒彳｝：郭江坨ｃｔ９７ ３
），男、华北电力凡学动力工程系在砖博士研究生
万方数据
茇电ｊ瞳备Ｌ２００１Ｎｏ．６、
火电撬组摊汽培奁线汁算疗法的研宠
２
机组发电量；Ｍｗ
定的误差为止：
＇，ｄ——机电效率
ｈ。
２辅助汽水流量 辅助汽水流量，如轴封渗漏、补水、锅炉排污、
新蒸汽始值：ｋＪ／ｋｇ
ｈ，，——汽轮机排汽焓；ｋＪ／ｋｇ ｒ，——１妇水在第Ｔ级加热器中的焙
升：ｋＪ／ｋｇ
喷水减温干¨驱动给水泵的小汽轮机用汽等都对汽
轮机排汽焓｝ｆ算有影响，如果考虑不周，会使排 汽焓汁算值比实际值偏小。在变工况计算中，对 于无法确定流量的辅助汽水熵增。ｆ以按额定ｒ况 时的参数选取：
１２
万方数据
龙电机缎辟汽牯在线｛｝箨方法的研究
发电设备（２００１Ｎｏ．６
对于湿蒸汽区域，本文采片Ｊ ｒ参考文献ｉ７］巾
Ｈ，一第ｒ级加热器拙汽等效热降
ｋＪ／ｋｇ
的四个子模型，即：已知压力，求饱和蒸汽焓的 Ｓｈ（Ｐ）、饱和蒸汽熵ｂｐＳＳ（Ｐ）、饱和水焓的洲ｚ
兀——热力系统辅助成分做功损失
ｋＪ／ｋｇ
功率方程：ＨＤｒｌ．ｄ＝Ｎ 新蒸汽等效热降：
Ｈ＝ｈ
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瞄３流碰肖
在火电机组热经济性在线分析中，末级加热 器抽汽熵迭代初值取倒数第二级低加抽汽点熵， 机电效率取定值，新蒸汽流量、发电量、热力系统 运行参数是已知量．因此，可以根据式（４）直接计
算ｌ ｋｇ新蒸汽等效热降；同时，在假设末级加热器
抽汽熵值后，根据热力单元矩阵理沦和等效热降 理论．可以方便地确定出ｒ。、ｑ，、Ｈ，等热力特性参 数。然后利用熵增原理计算排汽熵值，进而利用
万方数据
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墒图其２—５．３线及各抽汽系数由机组热力过程 决定，３ ４线由凝汽器决定，对应排汽压力下的饱 和温度线。
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１
２排汽熵的计算
在水蒸汽区域，已知压力、熵，ｎｆ以通赳曲面
拟合确定焓。由于并不排除术级低压加热器或排
汽焓在过热蒸汽区域的可能性，尤其对ｒ双抽机 组更是如此。因此，本文根据《国际单位制的水及 水蒸汽性质》－９ Ｊ，用最小二乘法拟合了过热蒸汽 区域的压力一熵曲线簇。模型计算公式为。
啦电槐短摊汽焓往线计算露洼的研究
发电设备（２００１Ｎｏ．６
，…………、 ：涡轮机技术： 、…………‘．
火电机组排汽焓在线计算方法的研究
郭江龙， 张树芳， 陈海平
（华北电力大学，河北保定０７１００３）
摘要：根据火电机组热经济件在线监测的特点，利用熵增原理．结合温墒罔、热力单元矩阵分析法和等 效热降理论对汽轮机排汽焙的计算方法进行探讨．实现ｒ火电机组在线雌洲系统中汽轮机排汽焙的在线计 算为机组宴时热经济性分析提供了依据。图３表２参９、 关键词：火电机组；排汽始；热力单元；温熵图；等效热降；在线计算 中圈分类号：ＴＫ２６３ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７１ ０８６Ｘ（２００１）０６ ００１１ ０４
低负荷时。 （３）曲线迭代法
蒸汽区，怙值不能根据压力、温度来确定，而现场 又不具备在线测量湿蒸汽湿度的条件。 目前、理论上计算汽轮机排汽龄主要有以下
几种方法：
（１）能量平衡法
将汽轮机及回热系统看作一个封闭的热力单
方法类似于曲线外推法，只是增加收敛条件， 迭代计算。精度较高，但受收敛条件的限制，迭代 次数会影响热经济性在线计算的时间周期。
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７
１排汽焓计算的原理
由于排汽点在湿蒸汽仄，其焙值小能卡艮据压
力、温度来确定。因此可以采用变通的方法，即通
Ｏｎ－ｌｉｎｅ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅｘｈａｕｓｔ Ｓｔｅａｍ Ｅｎｔｈａｌｐｙ ｉｎ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｓｅｔｓ
ＣＨＥＮ Ｈａｉ—ｐｉｎｇ
（；ＵＯ
Ｊｉａｎｇ—ｌｏｎｇ．ＺＨＡＮＧ Ｓｈｕ—ｆａｎｇ，
（Ｎｏｒｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ、Ｐ，ａｏｄｉｎｇ，Ｈｅｈｅｉ ０７１００３，Ｃｈｉｎａ
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