桥桥墩桩基础基础设计
华东交通大学基础工程某桥桥墩桩基础课程设计课程设计初稿
M max KM M 0 72.8kN 。
7
2.桩身截面配筋计算 由上可知，桩身截面最大弯矩发生在桩顶下 z=1.45m 处，该处 M=72.8kNm。 计算单桩轴向力 N 时，取恒载分项系数γG=1.2，活载分项系数γQ=1.4。则 N=（13735×1.2+5330.4×1.4）÷6=3990.76kN。
三．桩顶水平位移计算 计算桩在局部冲刷线处水平位移 x0 和转角0 。
由 z=0，查表得 Ax 2.441，Bx 1.621，A 1.621，B 1.751 ，所以计算得：
x0
Q0 3EI
Ax
M0 2EI
Bx
6.58 0.0959 1.1781106
2.441
计算得 b1 1.0 0.9 1 1 1.8m
又由 I
d4 64
14 64
0.0491m4 。由 C30 混凝土 Ec
3.00 107 Pa ，可得其受
挠刚度 EI 0.8EhI 0.8 3.00 107 0.0491 1.1781106 kN / m4 。
可计算的单桩的竖向承载力
Ra
=1.1×
19065.4 6
=3177.6kN。
图 2 承台及承台底面桩平面布置图
3．确定桩长 l。根据地质条件，将桩端定在碎石层。桩端全截面进入持力层的深度取
am。
可知
Ra =
1U 2
qili
Apqr 。其中：
A
4
d2
0.785m2 （A
按设计桩径计算），
m
混凝土砼桥墩基础标准
混凝土砼桥墩基础标准一、前言混凝土桥墩是现代桥梁设计中常见的桥墩形式之一。
桥墩的基础是确保桥梁安全、稳定和持久的关键。
本文旨在提供混凝土桥墩基础设计与施工标准，以确保混凝土桥墩基础的质量和安全。
二、设计标准1.桥墩基础的类型混凝土桥墩的基础类型主要包括浅基础和深基础。
（1）浅基础：适用于土层稳定、承载力高的场地，包括筏板基础、单桩基础、桩筏基础等。
（2）深基础：适用于土层不稳定、承载力低的场地，包括钻孔灌注桩、搅拌桩、钢管桩等。
2.基础设计的要求（1）设计荷载：根据桥梁设计荷载、桥墩结构形式、基础类型等因素确定。
（2）基础类型的选择：根据场地土质、地下水位、荷载类型等因素选择适当的基础类型。
（3）基础尺寸的确定：根据设计荷载、土壤承载力、基础类型等因素确定基础的尺寸。
（4）基础施工的要求：包括基础的开挖、支撑、浇筑、养护等环节。
3.基础设计的计算方法（1）浅基础的计算方法：浅基础的承载力计算可采用以下方法：极限状态设计法、变形控制法、变形极限设计法等。
（2）深基础的计算方法：深基础的承载力计算可采用以下方法：极限状态设计法、变形控制法、变形极限设计法等。
4.基础的质量控制（1）基础开挖：应按设计尺寸开挖，注意保持基础底面水平，防止出现凸起或坑槽。
（2）基础支撑：应根据土壤类型、开挖深度等因素选择适当的支撑方式，如钢板支撑、桩柱支撑等。
（3）基础浇筑：应按设计要求控制混凝土配合比、拌合时间、浇筑方式等因素，保证混凝土的质量。
（4）基础养护：应按设计要求及时开展养护工作，保证混凝土强度的发展。
三、施工标准1.基础开挖（1）开挖前应制定详细的开挖计划，包括开挖顺序、开挖深度、支撑方式等。
（2）开挖时应注意保持基础底面水平，防止出现凸起或坑槽。
（3）开挖深度应按设计要求进行，如发现土层不稳定或强度不够，应及时进行支撑或处理。
2.基础支撑（1）支撑方式应根据土壤类型、开挖深度等因素选择适当的方式，如钢板支撑、桩柱支撑等。
桥梁桩基础施工方案
桥梁桩基础施工技术方案1．桥墩桩基施工工艺1、工程概况PM12#—PM16#桥墩桩基为6根直径1.8m，长32m钻孔灌注桩，横桥向双排3根布置；承台高2.75m，横桥向宽12。
35m,纵桥向宽6。
9m，PM1#-PM10＃桥墩桩基为2根直径1。
8m灌注桩，PM0＃、PM11#、PM17＃桥台桩基为4根直径1.8m 灌注桩，为双排2根布置.PM5#-PM16＃墩桩基采取“筑岛围堰后干环境施工"的工艺进行。
PM0＃～PM4#及PM17#桥墩处于岸边，属于陆上桥墩，不需进行筑岛,只进行简单的场地平整，即可在干环境下进行钻孔施工.本工程共投入9台冲击钻施工,根据制定桩基施工顺序循环施工，争取在枯水期内完成所有水中桩基及承台施工。
2、钻孔平台设计与施工筑岛顶标高至承台顶标高以上.填料可就地取河滩上的混合料，混合料需进行改良,用装载机装运，由河边开始逐渐向前推挤，避免直接倒入河中被水洗去泥土，填筑宽度应超出承台边缘不小于3m，以便后期施工。
桩基位置处采用先将原覆盖层砂砾挖除，再回填黄土，以便进行钻孔施工。
3、桩基施工（1）主要施工方法概述桩基钻孔施工采用2台冲击钻正循环排渣法成孔，配备泥浆分离器.钻孔桩施工过程中产生的弃浆、弃渣利用专用车辆运到指定地点排放。
桩基钢筋笼在钢筋加工厂采用长线法制作，分节段运输，采用机械接头接长,下放时用履带吊配合吊架下放。
桩基混凝土由商品混凝土拌和站供应，通过混凝土罐车经栈桥运输至墩位。
(2）桩基施工工艺流程桩基础利用冲击钻正循环法成孔，一次清孔后下放钢筋笼,二次清孔后检测泥浆指标和孔底沉渣厚度等项目,合格后下放导管,准备灌注桩基混凝土。
具体施工工艺流程图如下:图 3。
3—1 钻孔灌注桩施工流程框图（3）钻机及配套设备选型a。
钻机根据桥位处的地质资料和桩基设计资料，CZ—80型冲击钻参数见下表b。
旋流除砂器为加快冲击钻施工速度，每台钻机配置1台DLX1—40型旋流除砂器：c.泥浆泵泥浆循环采用正循环，每台冲击钻配置1台BW—250型泥浆泵,其参数见下。
对桥梁墩台桩基础设计施工的几点建议
１、尽 量压 缩桩基数 目
尽量压 缩桩基 数 目，减 小承 台，直到桩基
与墩柱直 接连通 ，一柱通天 ，取消承 台。 目前 国 内灌 注 桩 基 的 设 计 和 施 工 技 术 都 大 大 地 发 展 了，直径 ３．５ｍ以上的实心或空心桩，长 １００ｍ 以 上 的 深 桩 ，都 属 常 见 ，那 种 细 而 短 的 群 桩 基 础 应 当逐 步 被 淘汰 。
４、增补桩基加 固法
在桩式 基础 的周 围补加 钻孔桩或 打人钢 筋混凝土 预制桩并 扩大原承 台 ，以此 提高基 础承载力 、增加基础 稳定性 。这种加 固法称 为 增 补 桩 基 加 固法 。 新 加 钻 孔 桩 真 增 补 桩 基 加 固 墩 付 基 础 增 补 打 人 桩 ；增 加 钻 孔 灌 注 桩 增 补 桩 基 法 加 固墩 台 基 础 的优 点 是 不 需 要 抽 水 筑 坝 等 水 下 旅 工 作 业 ， 且 加 固 效 果 显 著 。 加 固 原 有 盖 粱 时 ， 可 在 盖 梁 项 部 增 设 钢 筋 。 当桥 台垂直承 载力不足 时 ，～般 可在 台前增 加 一排 桩并浇 筑盖梁 ，以分担上 部结构传 来 的压 力 。打桩 时可利用 原有桥面 作脚手架 ， 在桥 台上 开洞插桩 。增浇 的盖梁可单 独受力， 也 可 联 结 在 ～ 起 ， 使 旧盖 梁 、 旧桩 及 新 桩 一 起 受 力 。
桥梁桩基础设计计算部分要点
一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用，例如桥涵结构构件上除构件永久作用（如自重等）外，可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用。
《公路桥规》要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，并取其最不利组合进行计算。
1、按承载能力极限状态设计时，可采用以下两种作用效应组合。
（1）基本作用效应组合。
基本组合是承载能力极限状态设计时，永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合，基本组合表达式为(1-1)或(1-2)γ－桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，对于公路桥梁，安全等级0一级、二级、三级，分别为1.1、1.0和0.9；γGi－第i个永久荷载作用效应的分项系数。
分项系数是指为保证所设计的结构具有结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分为作用分项系数和抗力分项系数两类。
当永久作用效应（结构重力和预应力作用）对结构承载力不利时，γGi=1.2；对结构的承载能力有利时，γGi=10；其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》；γQ1－汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数,取γQ1＝1.4；当某个可变作用在效用组合中，其值超过汽车荷载效用时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专门为承受某种作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载时，其分项系数也与汽车荷载取同值。
γQj－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载以外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取γQ1＝1.4,但风荷载的分项系数取γQ1＝1.1；S gik、S gid－第i个永久作用效应的标准值和设计值；S Qjk－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值；S ud－承载能力极限状态下，作用基本组合的效应组合设计值，作用效应设计值等于作用效应标准值S d与作用分项系数的乘积。
铁路桥墩桩基础设计
基础工程课程设计——铁路桥墩桩基础设计指导老师：班级：姓名：学号：目录第一篇设计说明书 (2)第二篇设计计算书 (3)一、收集资料 (3)二、拟定尺寸 (5)三、承台底面形心处的位移计算 (7)四、墩身弹性水平位移δ的计算 (11)五、桩基检算 (13)六、电算结果 (19)第一篇设计说明书1.铁路桥墩桩基础设计中所依据规范有《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB1002.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB1002.3-992．铁路桥墩桩基础设计内容及步骤①收集资料②拟定桩的尺寸及桩数③承台底面形心处的位移计算④墩身弹性水平位移计算⑤承载力、位移、稳定性、抗裂性检算及桩身截面配筋设计⑥绘制桩基础布置及桩身钢筋构造图3.设计方案线路为双线、直线、坡度4‰、线间距5m，双块式无碴轨道。
桥跨31.1m，采用桩基础，蹲下设八根桩，设计直径为1.25m，成孔直径为1.28m，钻孔灌注桩，用旋转式钻头，桩身采用C25混凝土，桩长42m，粗砂层为持力层，桩底标高为-8.69m。
地基容许承载力[σ]=644kPa，单桩轴向受压容许承载力[P]=4048.52KN，对于主力加附加力[P]乘以1.2的提高系数。
桩顶和承台连接为主筋伸入式，桩顶深入承台0.1m。
桩身对称布置20根Φ20的光圆钢筋，钢筋总长15m，深入承台0.9m。
箍筋用Φ8@200mm，且沿钢筋笼方向，每隔2m设一道骨架钢筋和定位钢筋，均为Φ18的一级钢。
第二篇设计计算书一、收集资料㈠设计资料1、线路：双线、直线、坡度4‰、线距5m，双块式2无石渣轨道及双侧1.7m人行道，其重量为44.4kN/m。
2、桥跨：等跨L=31.1m无渣桥面单箱单室预应力混凝土梁，梁全长32.6m，梁端缝0.1m。
梁高3m，梁宽13.4m，每孔梁重8530kN，简支箱梁支座中心距梁端距离0.75m，同一桥墩相邻梁支座间距1.6m。
公路桥梁墩台桩基础设计
公路桥梁墩台桩基础设计公路桥梁的墩台桩基础设计是桥梁工程中非常重要的一项工作。
墩台桩基础的设计直接决定了桥梁的稳定性和安全性。
本文将从墩台桩基础的选择、设计步骤、设计方法以及关键技术等方面进行详细介绍，以提供设计人员参考。
一、墩台桩基础的选择：墩台桩基础一般使用扩底桩、单桩或混凝土拔桩。
在选择墩台桩基础时需要考虑以下因素：1.场地地质条件和地基承载力；2.桥墩高度和挡墩；桥墩高度较大或存在挡墩时，一般选用扩底桩；3.桥墩形式和布置，如矩形梁、T形梁等；4.施工条件和建设周期等。
二、墩台桩基础设计步骤：1.地质勘察和地基承载力检测；2.桩基础参数确定，包括桩径、桩长、桩顶标高等；3.基础方案设计，包括扩底桩或单桩的配置等；4.墩台桩基础计算，包括承载力计算、稳定性计算等；5.墩台桩基础施工工艺设计。
三、墩台桩基础设计方法：1.桩长计算：根据地基承载力和桩身与地基之间的摩擦力，使用手工计算或者软件计算得到桩身长度；2.桩径计算：根据承载力要求和地质条件，选择桩径；3.桩顶标高确定：根据架设航道、复航道等要求确定；4.承载力计算：根据桩身与地基之间的嵌固深度、桩身长度和地基承载力的关系，计算桩基础的承载力；5.稳定性计算：根据桩身长度和扩底桩的形状，计算墩台桩基础的稳定性。
四、墩台桩基础设计的关键技术：1.地质条件的确定：地质勘察是基础设计的重要依据，应充分了解场地的地质条件和地基承载力；2.承载力计算方法的选择：承载力计算是桩基础设计的核心内容，可以使用承载力试验数据以及荷载传递原理等方法进行计算；3.稳定性计算的准确性：稳定性计算是保证桩基础安全可靠的关键，应充分考虑桩身长度、墩台形状和地基条件等因素，确保计算结果的准确性；4.施工工艺设计的合理性：墩台桩基础的施工工艺设计应考虑施工条件和桩基础的稳定性，选用合适的施工方法和设备。
综上所述，墩台桩基础设计是公路桥梁工程中关键的一环，设计人员应充分考虑地质条件、承载力要求、稳定性计算和施工工艺等因素，确保桥梁的稳定性和安全性。
桥桥墩桩基础基础设计定稿版
桥桥墩桩基础基础设计定稿版桥桥墩桩基础是桥梁的基础结构之一，其设计的合理与否直接决定了整个桥梁的牢固性和安全性。
为此，在进行桥梁墩桩基础设计时，需要考虑多方面的因素，如桩基础的承载力、地基的承载能力、施工难易等等。
下面就对桥墩桩基础的设计进行详细的介绍。
一、桥梁墩桩基础设计的主要内容桥墩桩基础设计的主要内容包括：桥墩类型选择、桥墩高度的确定、桥墩定位、桥墩规模、桩基础类型选择（如灌注桩、钻孔桩、钻孔灌注桩等）、桩基础的直径和长度确定、桥墩基础的上、下部结构的设计等。
在这些内容中，尤其需要注意桥墩类型选择和桩基础的直径和长度的确定，因为这些内容直接关系到整个桥梁的牢固性和安全性。
二、桥墩类型选择桥墩类型的选择需要根据具体的桥梁的要求和地质条件进行合理的选择。
常见的桥墩类型有方型桩、圆柱桩、桁架桥墩等。
在选择桥墩类型时，需要考虑以下几个因素：1.桥梁的设计要求：根据桥梁的设计要求，选择能够满足设计要求的桥墩类型。
2.地质条件：根据地质勘察报告，选择适合该地质条件的桩基础类型。
3.施工要求：考虑施工的难易程度和经济性，选择施工方便的桥墩类型。
三、桥墩高度的确定桥墩的高度需要根据桥梁的设计要求和实际情况进行确定。
一般来说，桥墩的高度应该满足以下几个方面的要求：1.桥梁的纵断面要求：根据桥梁的纵断面要求，确定桥墩的高度。
2.桥梁的水平净空要求：根据桥梁的水平净空要求，确定桥墩的高度。
3.结构的稳定性：桥墩的高度不能太低，否则会影响桥梁的稳定性，也不能太高，否则会增加桥梁的荷载和成本。
四、桥墩定位与规模桥墩定位是指确定桩基的位置，需要考虑桥梁的纵、横向布置和桩基的受力特点等因素。
桥墩规模是指桥墩的数量和布置规模。
在进行桥墩定位和规模设计时，需要考虑以下几个因素：1.桥梁的横断面要求：根据桥梁的横断面要求，确定桥墩的位置和规模。
2.桥墩的承载力要求：根据桥墩的承载力要求，确定桥墩的数量和规模。
3.桥梁的水平净空要求：根据桥梁的水平净空要求，确定桥墩的数量和规模。
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华东交通大学课程设计（论文）题目名称某桥桥墩桩基础设计计算院（系）土木建筑学院专业道路与铁道工程班级道铁2班姓名欧阳俊雄2011年 6 月 13 日至 2011 年 6 月 29 日共 1 周指导教师: 耿大新教研室主任: 李明华资料收集某桥梁上部构造采用预应力箱梁。
标准跨径32m，梁长31.9m，计算跨径31.5m，桥面宽13m，墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，桥墩采用圆端形实心墩，平面尺寸形式如图1所示，墩高12m，计算墩顶变形时，不考虑墩身的挠曲。
下部结构采用钻孔灌注桩基础。
1、地质及地下水位情况：河面常水位标高25.000m，河床标高为22.000m，一般冲刷线标高20.000m，最大冲刷线标高18.000m处，一般冲刷线以下的地质情况如下：序号名称层厚土层描述天然重度γ比例系数m推荐容许承载力[σ]极限摩阻力τi1 淤泥 2.5m 灰色，流塑16.5 kN/m3 2.5 MN/m450kPa 15 kPa质粘土 2 粘土 2.2m 黄色，可塑 17.5kN/m 3 12.5 MN/m 4 120 kPa 30 kPa 3 粉砂 3.7m 灰色，中密 17.3kN/m 3 15 MN/m 4 160 kPa 50 kPa 4 中砂 4.5m 灰色，中密 18.2kN/m 3 23 MN/m 4 220 kPa 60 kPa 5卵石>50m黄色，中密 20.5kN/m 3110MN/m 4500 kPa100 kPa2、设计荷载： （1）恒载：桥面自重：1N =1500kN+学号×20kN=1500+16×20=1820kN 箱梁自重：2N =6000kN+学号×40kN=6000+16×40=6640kN 桥墩自重：3N =3875kN （2）活载一跨活载反力： 2835.75kN N 4=，在顺桥向引起弯矩：m kN 3334.3M 1⋅=； 两跨活载反力：N 5=5030.04kN+学号×50kN =5030.04+16×50=5930.04kN\（3）水平力制动力：H 1=300kN ，对承台顶力矩6.5m ； 风力：H 2=2.7 kN ，对承台顶力矩4.75m主要材料承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m 3、γ′=15kN/m 3(浮容重)。
在班编号为20，所以桩基采用C30混凝土，HRB400级钢筋；4、其它参数结构重要性系数γso =1.1，荷载组合系数φ=1.0，恒载分项系数γG =1.2，活载分项系数γQ =1.4，风荷载ψ=0.75，制动力：1.0拟定承台尺寸：假设承台的厚度为1.5m ，根据圆端形实心墩的平面尺寸计算承台的长和宽宽度：m 615.123=⨯⨯+ 长度：m 915.126=⨯⨯+三、拟定桩的尺寸及桩数：1、摩擦桩，桩身采用C30混凝土。
2、由于d 516=-，d=1.25，所以设计桩径采用d=1.25m ，成孔桩径为1.30m,钻孔灌注桩，采用旋转式钻头。
3、画出土层分布图，选用卵石层为持力层，则取桩长l=22.5m 。
4、估算桩数：（按双孔重载估算） 估算公式：据高等学校教材《基础工程（第四版）》（人民交通出版社）查表4—2可得λ=0.70，查表4—3得m 0=0.9， 查表2-24有k 2=6.0由于桩侧土为不同土层，应采用各土层容重加权平均，透水层采用浮容重，不透水层采用天然容重32/46.105.221.11105.205.4102.187.3103.172.25.170.15.16m kN =⨯-+⨯-+⨯-+⨯+⨯=）（）（）（γ持力层为卵石，查表得650kPa ][0=fa ，q ik 查表4—1得名称 淤泥质粘土 粘土粉砂 中砂 卵石 q 值kPa20503545160桩自重每延米4.1815425.1q 2=⨯⨯=πkN荷载组合计算： （1） 承台顶面 恒载+一孔活载 恒载+两孔活载 （2）承台底面G=1.5×6×9=1215 恒载+一孔活载 恒载+两孔活载所以][fa =0.5×3.92×(20×0.5+50×2.2+35×3.7+45×4.5+160×11.1) +0.70×0.9×1.23×[650+6.0×10.46×(20+2-3)] =5805.73kPa 得：n=1.2×73.580526.27018=5.58,故取n=6当n=6，h=20m 时，][a f =5805.73>1.2×626.27018=5403.6,桩的轴向受压承载力符合要求，所以桩长设22.5，可以。
桩的平面布置为如图所示：经验证，桩间距符合相关规定桩的断面布置如下图（纵向断面图、横向断面图） 四、桩的内力及位移计算 1. 桩的计算宽度b 1已知6.0,2,75.6)125.1(3)1(3,5.2,25.1,9.0211===+⨯=+====b n d h m L m d k f 2. 桩的变形系数α桩在局部冲刷以下深度h=20m ，其计算长度则为：5.272.920486.0>=⨯==h α ，满足按弹性桩计算。
3. 桩顶刚度系数HH MH HH PP ρρρρ，，，值计算 已知：4,472.9取用>=据高等学校教材《基础工程（第四版）》（人民交通出版社）查附表17，附表18，附表19得：,1621.1,5456.0.0,3610.0===M M Q ϕχχ由公式4. 计算承台底面圆点O 处位移000、、βc αEI EI EI EI EI EI EIEI EI M MM M MH Q HH 5642.01621.1486.01286.05456.0486.00413.03610.0486.02233=⨯===⨯===⨯==ϕαρχαρχαρ5. 计算作用在每根桩顶上作用力P i 、Q i 、M i验证： ，）（kN fa kN G P 73.5805][55.495146.20252023.187.4839max =<=-⨯⨯+=+ 所以桩的承载力满足要求，设计桩长合格。
校核：27018.26kN N kN 27.2701822.416687.48393nPi m3945.65kN M m kN 18.39449.256875.122.416687.48393nMi xiPi kN23.35H kN 22.3587.56nQi n1i n1i ∑∑∑∑∑=≈=+⨯=•=≈•=⨯+⨯-⨯=+=≈=⨯===）（）（校核正确6. 计算局部冲刷线处桩身弯矩M 0、水平力Q 0及轴向力P 07. 冲刷线以下深度z 处桩截面的弯矩Mz 及桩身最大弯矩Mmax .局部冲刷线以下深度z 处桩截面的弯矩Mz 计算无量纲系数M M B A 、由附表3、附表7分别查的，Mz 计算列表如下表Mz 计算列表 Z0=aZ Z Am Bm 12.09Am 40.76BmMz 0.0 0.0010.00 40.76 40.76 0.2 0.41 0.19696 0.99806 2.38 40.68 43.06 0.4 0.82 0.37739 0.98617 4.56 40.20 44.76 0.6 1.23 0.52938 0.95861 6.40 39.07 45.47 0.8 1.65 0.64531 0.91324 7.80 37.22 45.03 1.0 2.06 0.72305 0.85089 8.74 34.68 43.42 1.2 2.47 0.76183 0.77415 9.21 31.55 40.76 1.4 2.88 0.76498 0.68694 9.25 28.00 37.25 1.63.29 0.73734 0.593738.9124.2033.111.8 3.70 0.68488 0.49889 8.28 20.33 28.612.0 4.12 0.61413 0.40658 7.42 16.57 24.00 2.2 4.530.5316 0.320256.43 13.05 19.48 2.4 4.94 0.44334 0.24262 5.36 9.89 15.25 2.6 5.35 0.35458 0.17546 4.297.15 11.44 2.8 5.76 0.26996 0.11979 3.26 4.888.15 3.0 6.17 0.19305 0.07595 2.33 3.10 5.43 3.5 7.20 0.05081 0.01354 0.61 0.55 1.17 4.08.235E-059E-050.000.000.00其结果为下图.桩身最大弯矩Mmax 及最大弯矩位置计算 由371.387.576.40486.0M C 00Q =⨯===Q Q z α得：mkN 12.4376.40058.1M K M 058.1K 134630.0z m 30.1486.0630.0630.01343.371C 0M max M Mmax max max Q •=⨯==========。
得，，查附表及）（，所以得：查附表及由 M M z z 8.局部冲刷线以下深度z 处横向土抗力zx p 计算x x x 2x x 102x 1zx B Z 586.5A Z 657.1B Z 72.176.40486.0A Z 72.187.5486.0B Z b M A Z b Q p +=⨯+⨯=+=αα无量纲系数Ax 、Bx 由附表1、附表5分别查得，p zx 计算列表如下Pzx 计算列表 Z0 ZAxBx 1.657Ax 5.586Z0Bx Pzx(kpa)0.0 0.00 2.44066 1.621 0.00 0.00 0.00 0.2 0.41 2.11779 1.29088 0.59 1.87 2.46 0.4 0.82 1.80273 1.00064 1.00 2.90 3.90 0.6 1.23 1.50268 0.74981 1.25 3.26 4.51 0.8 1.651.22370.57327 1.36 3.32 4.68 1.0 2.06 0.97041 0.36119 1.34 2.61 3.96 1.2 2.47 0.74588 0.21908 1.24 1.90 3.14 1.4 2.88 0.55175 0.10793 1.07 1.09 2.16 1.6 3.290.38810.024220.86 0.28 1.14 1.8 3.70 0.25386 -0.03572 0.63 -0.47 0.17 2.0 4.12 0.14696 -0.07572 0.41 -1.10 -0.69 2.2 4.53 0.06461 -0.0994 0.20 -1.58 -1.39 2.4 4.94 0.00348-0.11030.01 -1.92 -1.90 2.65.35 -0.0398 -0.11136-0.14-2.10-2.242.8 5.76 -0.0690 -0.10544 -0.27 -2.14 -2.403.0 6.17 -0.0874 -0.09471 -0.36 -2.06 -2.42 3.5 7.20 -0.1049 -0.05698 -0.51 -1.44 -1.954.0 8.23 -0.1078 -0.01487-0.60-0.43-1.03其结果为 右图：9.桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算由上表可知，最大弯矩发生在地面线以下z=1.20m 处，该处Mj=45.473kN.m ✍纵向钢筋面积桩内竖向钢筋按含筋率0.6%配置： 现在选用15根φ25的HRB400级钢筋： ✍计算偏心距增大系数η 因为长细比： 所以偏心距最大系数：1=η ✍计算截面实际偏心距0e④根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63--2007）求得轴向力的偏心距e 0;r f C Af f g D Bf sdcd sdcd •'+'+=ρρ0e其中r=625mm ，ρ=0.006，并设g=0.9，则 以下采用试算法列表计算 1.38 3.1058 0.0343 2.9331 0.1886 9.80 9.00 1.09 1.39 3.1106 0.0298 2.9428 0.1803 8.82 9.00 0.98 1.43.1150 0.0256 2.9523 0.1722 7.899.000.88由上表可知，当ξ=1.39时，e0=8.82mm 与实际的e0=9.00很相近所以取1.39为计算值。