16RS-强度校核
脱硫塔强度校核(GB)
有关料仓设计的强度计算设计参数内径 Di 3000mm 焊缝系数 Φ0.7壁厚δe 10mm 仓顶侧夹角 β10°直段高 H 10000mm 内摩擦角 ψ29.5°锥底高 Hc 3000mm 锥侧角 α60°堆积比重 γ11.76KN/m^3风压系数 fi1.52仓高 H 013m基本振型参与系数ηk11仓高级别15m体型系数 K 10.7基本风压 q0250(N/m^2)风振系数 K 2(<20m ) 1.7基本雪压 qw 600(N/m^2)综合影响系数 Cz0.5Q235B--[σ]t 113Mpa(150℃)摩擦系数 μ0.3Q235B-σs235Mpa(常温)地震等级8级弹性模量 E t191000Mpa a max0.45刚性环以上直段高 h7500mm 场土地类别2仓顶活载5000kg 场土地特征周期 Tg0.4设计内压值 P inpa物料侧压系数 K=0.34tg^2(45°-ψ/2)A=0.00062查图或计算0.094*δe/R 0B=79.27Mpa 2/3*A*Et [σ]cr79.27MPa强度较核储料重 W G =914391.96Nπ/4*γ*Di^2(H+Hc/3)*10^-6垂直轴向压力 Pv 2-2=0.064Mpa γ*Di/(4*k*μ)*(1-e^-4*k*μh/di)*10^-6垂直轴向压力 Pv 1-1=0.055Mpa 2-22-2截面磨擦力 P f 2-2=377012.7N π*Di^2/4*(h 2-2γ*10^-6-Pv 2-2)物料对锥体大端产生的壁面法向力Pn2-20.032Mpa 料仓自重 W 0314760.3N 仓操作质量 m 0=130423.7Kg (WG+W0)*g自振周期 T=0.1437s 90.33*H*(m0*H/(E*δe*Di^3))^0.5*10^-3与T相对应的地震影响系数 a=0.450(Tg/T)^0.9*a max 地震影响系数 a=0.0900.2*a max地震影响系数 a1=0.450水平地震力 F k0=287584.3N Cz*α1*ηk1*m 0*g 垂直地震力 Fv 0-0=280394.7N αvmax*Meq*g(=0.65αmax*0.75m0*g)地震弯矩 M E10-0=1314670910N.mm16/35*Cz*α1*m0*g*H 水平风力 P w =17753.4 N K1*K21*q0*f1*l1*d01*10^-6风弯矩 Mw 0-0 =115396918N.mm Pw*H 0/2M E +0.25M w1343520139N.mm 最大弯矩 Mmax 10-01343520139N.mm雪载 Ws=4297.89Nπ/4*D 0^2*q w *10^-6σz1= 4.00Mpa P f 2-2/(π*Di*δe)+P*di/4*δe σz1'= 6.89Mpa Pv*Di/(4*δe*φ)σz2=0.83Mpa (mg+Ws)/(π*Di*δe)σz3=18.94Mpa 32*D 0*M max /(π*(D 0^4-Di^4))σz4=16.54Mpa(Wi+Fi)/(π*Di*δei)周向应力σθ= 4.68Mpa Ph*Di/(2*δei*φ)轴向组合应力σΣz40.31Mpa轴向应力与周向应力组合 σ=38.18Mpa （(σΣz)^2+σθ^2-σΣz*σθ)^0.5较核 1 σ<[σ]t OK较核 2 σΣz<[σ]cr OK 料仓锥体部分应力计算锥底壁面法向力 Pn2-2=0.0325Mpa P h2-2*(sinα)^2+P v2-2*(cosα)^2锥体大端周向应力 σθ=8.031Mpa Di*Pn/(2*δ*φ*cos θ)锥体自重4448.11N锥体自重与锥体所储物料重量之和 Wc=87575Nπ*Di^2*Hc*γ/3锥体大端经向应力 σz=9.483Mpa Di*Pv2-2/(4*δe*φ*cosθ)+Wc/(π*Di*δe*φ*cosθ)自承式料仓顶盖计算仓顶盖单位面积重力 W13506.435N/m^2仓顶附加重力及活载 W2707.355N/m^2仓顶荷重 W=4813.790N/m^2W1+W2+W3锥顶厚度 δt= 6.14mm 2.24*Di/sinβ*(W/Et)^0.5*10^-3受内压锥顶应力 σθ=Mpa Pi*Di/(2*δ*sinβ)筋的根数 N4有梁锥顶梁的最大弯矩 Mmax=2126.67N.m PI()*Di^3*W/(48*N)* 10^-9梁所需截面模数 Z=26885.81mm^31000*Mmax/([σ]t*φ)选梁H100*100梁的截面模数76500mm^3check OKP*Di^2/(8*[σ]t*φ试选包边角钢L50X5角钢截面积480.00mm^2仓顶、仓壁与角岩钢有效截面积之和 A2683.91mm^2check OK仓壁加强圈设计外压 P out许用临界外压力 P crout环形支座支撑数 n8固定螺栓中心距仓壁之距离 b200mm固定螺栓中心直径 Db=3420mm上加强圈厚度 δ135mm下加强圈厚度 δ235mm 上筋板中心到下筋板中心距 h1800mm筋板上端宽度 C300mmF b1=356190.11N 4*M max1-1/(n*Db)+m0*g/nF b2=161034.35N (0.3*Mw 1-1+m ec )/(n*D b )+m max *g/n一个支承上的组合压力 F b =356190.11N max(F b1.F b2)由Fb引起的钢性环中心线上的水平力F=89047.53N F b *b/h1由F引起的弯矩 M k =71238021.45NF b *b=F*h 1筋板厚度 δ4=5.25mm F b /(2*C*[σ])系数 K10.066系数 K21.907刚性环横截面积 A F =10500mm^2δ1*C刚性环横截面对X—X轴之截面系数 Zx-x=525000.00mm^3δ1*C^2/6在固定螺栓处刚性环所承受的合成应力σF =35.32MPa K2*F/A F +K1*F*D b /(2*Z x-x)checkOK。
sw6换热器全部校核数据校核资料
MPa
材料名称
20(GB8163)
换
管子平均温度tt
127.4
设计温度下管子材料许用应力[]tt
138.2
MPa
设计温度下管子材料屈服应力st
207.2
MPa
热
设计温度下管子材料弹性模量Ett
1.884e+05
MPa
平均金属温度下管子材料弹性模量Et
1.899e+05
MPa
平均金属温度下管子材料热膨胀系数t
187.80
MPa
试验温度许用应力
189.00
MPa
钢板负偏差C1
0.60
mm
腐蚀裕量C2
1.00
mm
焊接接头系数
1.00
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
= = 9.55
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=14.40
mm
最小厚度
min=3.00
mm
名义厚度
n=15.00
mm
结论
满足最小厚度要求
187.80
MPa
试验温度许用应力
189.00
MPa
钢板负偏差C1
0.30
mm
腐蚀裕量C2
1.00
mm
焊接接头系数
1.00
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
= = 9.52
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=11.40
mm
最小厚度
min=3.00
mm
名义厚度
n=14.70
16RS-强度校核
常规压力容器的强度校核一、压力容器的基本设计公式1、圆筒体P c D i设计公式：δ= + C2[σ]tφ— P c其中：δ——厚度，mm计算厚度：按标准各章公式计算得到的厚度，不包括厚度附加量。
设计厚度：计算厚度与腐蚀裕量之和。
名义厚度：设计厚度加上钢板厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。
图样上的厚度。
有效厚度：名义厚度减去腐蚀裕量和钢板负偏差。
P c——计算压力：计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，包括液柱静压力（当小于5%设计压力时，可忽略不计）。
一般为设计压力,MPaD i——内直径，mm[σ]t——设计温度下的材料许用应力，MPaφ——焊接接头系数，按GB150第三章C ——厚度附加量，mm。
C1：钢板厚度负偏差； C2：腐蚀裕量。
2、球壳P c D i设计公式：δ= + C4[σ]tφ— P c3、椭圆型封头P c D i设计公式：δ= + C2[σ]tφ— 0.5P c二、常规压力容器的强度校核1、圆筒体三种校核方式：①厚度校核公式：PD i校核公式：δ= + 2C22[σ]tφ— P②压力校核公式：2[σ]tφ(δ—2C2)校核公式： P MAX = D i+(δ—2C2)③应力校核公式：(水压≤0.9σs ; 气压≤0.9σs)P[D i+(δ-2C2)]校核公式：σ=2(δ-2C2)φ2、球壳三种校核方式：①厚度校核公式：PD i校核公式：δ= + 2C24[σ]tφ— P②压力校核公式：4[σ]tφ(δ—2C2)校核公式： P MAX =D i+(δ—2C2)③应力校核公式：P[D i+(δ-2C2)]校核公式：σ=4(δ-2C2)φ二、关于压力容器强度校核的有关规定常规压力容器的强度校核按《检规》第24条进行：有下列情况之一，应进行强度校核：（1）存在大面积腐蚀；（2）强度计算资料不全或强度设计参数与实际情况不符；（3）错边量和棱角度有严重超标；（4）结构不合理，且已发现严重缺陷；（5）检验员对强度有怀疑。
轴强度校核.
强度校核报告项目名称：编制：校对：审核：批准：2013年7月目录一、概述...................................................... - 1 -二、设计校核输入.............................................. - 1 -三、轴杆强度校核.............................................. - 1 -3.1轴扭转应力校核 (2)3.2轴临界转速校核 (4)四、花键强度校核.............................................. - 5 -4.1花键侧挤压应力校核 (5)五、结论与建议................................... 错误！未定义书签。
一、概述对动力总成进行了重新布置。
轴也根据新的动力总成进行了重新设计，有必要对轴进行强度校核。
二、设计校核输入 满载质量a m 1920kg 前轴载荷 1000kg发动机最大扭矩 max T 230N ·m 发动机最大转数 max e n 6000转变速器一挡传动比 1i 4.162 变速器倒挡传动比 3.500变速器最小传动比 min i 0.778 主减速器传动比 0i 3.510扭矩分配系数ξ0.6 传动效率 η 0.9 前轴质量转移系数 m' 0.85 附着系数 ϕ 0.85车轮滚动半径 r r 0.358 动载系数d k 2三、轴杆强度校核在长度定时，传动轴的断面尺寸应保证传动轴具有足够的强度和足够高的临界转速。
所谓临界转速就是当传动轴的工作转速接近于其弯曲固有振动频率时，即出现共振现象，以致振幅急剧增加而引起传动轴折断时的转速，它决定于传动轴的尺寸、结构及其支承情况。
3.1轴扭转应力τ校核（1）按发动机最大扭矩计算m N i i T k T 01x ema d se ⋅=ηξ （3-1） se T ——单边车轮计算转矩，N·mm ；ξ——差速器的转矩分配系数，对于圆锥行星齿轮差速器，可取6.0=ξ； d k ——为猛结合离合器所产生的动载系数，对于液压自动变速器：1=d k ，对于具有手动操纵的机械变速器的高性能赛车：3=d k ，性能系数0j =f 的汽车1=d k ，0j >f 的汽车2=d k 或由经验选定。
立式储罐课程设计
三、设计内容
1、储罐的强度计算及校核 2、选择合适的零部件材料 3、焊接结构选择及设计 4、安全阀和主要零部件的选型 5、绘制装配图和主要零部件图
四、设计说明书要求
1、字数不少于 5000 字。 2、内容包括：设计参数的确定、结构分析、材料选择、强度计算及校核、 焊接结构设计、标准零部件的选型、制造工艺及制造过程中的检验、设计体会、 参考书目等。 3、设计说明书封面自行设计（计算机打印），要求有设计题目、班级、学 生姓名、指导教师姓名、设计时间。（全班统一） 4、设计说明书用 A4 纸横订成册，封面和任务书在前。
第四章 试验校核 ....................................................20 I
过程设备设计课程设计
4.1 水压试验 .......................................................20 4.1.1 试验目的 ..................................................... 20 4.1.2 试验强度校核.................................................. 20 4.2 气密性试验 .....................................................21 总结 ................................................................ 22 参考文献 ............................................................23
过程设备设计课程设计
螺纹强度校核
关于螺纹联接的螺纹牙强度校核之根据一、引用教材 (1)二、适用范围 (1)三、校核 (2)1. 螺纹副抗挤压计算 (3)2. 抗剪切强度校核 (4)3. 抗弯曲强度校核 (4)4. 自锁性能校核 (7)5. 螺杆强度校核 (7)一、引用教材1.《机械设计》第四版，高等教育出版社，邱宣怀主编，1997年7月第4版，1997年7月第1次印刷，印数0001—17094，定价23.60元，该书是戊子庚上学时的教材。
摘自P120。
2.《机械设计手册》第四版，第3卷，成大先主编，化学工业出版社，2005年1月北京第25次印刷。
摘自12-3～12-9。
二、适用范围螺纹联接可以使用普通螺纹、梯形、矩形、锯齿形等四种，且多用普通螺纹。
下图1给出了螺旋副的可能螺纹种类、特点和应用。
图1 螺旋副的螺纹种类、特点和应用三、校核该文件仅讨论五个方面的校核：抗挤压、抗剪切、抗弯曲、自锁性、螺杆强度。
根据实践，由于螺母的材质软，螺纹副的破坏多发生在螺母；但当螺母和螺杆材料相同时，螺杆首先破坏，此时应校核螺杆。
该文件中的各物理量及其含义和公式均可查阅文件（双击打开）螺纹联接的参数解释；该五项校核已编成excel 计算表格以提高效率，使用时仅仅需要填写绿色表格，其余表格计算机自行计算得出结果，见文件（双击打开）螺纹联接计算表格。
1. 螺纹副抗挤压计算把螺纹牙展直后相当于一根悬臂梁，见下图2、图3，抗挤压是指公、母螺纹牙之间的挤压应力不应超过许用挤压应力，否则便会产生挤压破坏。
设轴向力为F ，相旋合螺纹圈数为z ，则验算计算式为：p p []F=A且2F F A d hz若取p [][] ，则有2[]Fd hz式中● p ：挤压应力，单位MPa ；●p [] ：许用挤压应力，单位MPa ；● F ：轴向力，单位N ； ●2d ：外螺纹中径，单位mm ；● h，h 与p 的关系为：● z ：结合圈数，无量纲，一般不要超过10（因为旋合的各圈螺纹牙受力不均，因而z 不宜大于10）；2. 抗剪切强度校核对螺杆，应满足 1[]Fd bz；对螺母，应满足[]FDbz式中● F ：轴向力，单位N ；●1d ：计算公扣时使用螺纹小径，单位mm ；● D ：计算母扣时使用螺纹大径，单位mm ； ● b ：螺纹牙底宽度，单位mm ，b 与p 的关系为：梯形螺纹：b =0.634p 矩形螺纹：b =0.5p 锯齿螺纹：b =0.736p 普通螺纹：b =0.75p● z ：结合圈数，无量纲，一般不要超过10（因为旋合的各圈螺纹牙受力不均，因而z 不宜大于10）；●][ ：许用剪应力，单位MPa ，对于材质为钢，一般可以取][6.0][ ，][ 为材料的许用拉应力，S[]S，单位MPa ，其中S 为屈服应力，单位MPa ，S 为安全系数，一般取3～5。
上海大学机械设计大作业：螺旋起重器(千斤顶)设计
目录一、确定螺纹牙型及螺纹基本尺寸..................................... ........... .. (3)1.1螺纹牙型的选择............................................................. ........... ..................... (3)1.2螺纹基本尺寸.................................... ......................................... ...... . (3)二、螺杆的设计计算...................................................... ........... ..................... ... . (3)2.1材料......................................................... ........... .. (3)2.2螺杆结构................................................. ........... ...... ........... . (3)2.3自锁性校核................................................ ........... .................... ... ... (4)2.4强度校核.......................................... .......... ........... ..................... (5)2.5稳定性校核................................................... ........... ................................ ..6三、螺母的设计计算.................................................. ........... ................. ...... . (7)3.1材料...................................................... ......... ..................... ... ... ...... ... . (7)3.2螺纹牙工作圈数z...................................... ........... ........................... ....... .73.3螺母的结构尺寸........................................... ....................... ... ...... .. (7)3.4螺纹牙强度校核............................................ .. . (8)3.5螺母悬置部分强度和螺母凸缘强度校核....... ......................................... .9四、托杯的设计计算..................................................... ........... ............... (10)五、手柄的设计计算.................................................. ........... ............. .................. .115.1材料.............................................................. ........... ........... .................. (11)5.2手柄长度................................. .............. ........... ...................... ................ .125.3手柄直径.............................. ................. ........... ...................... ............... ..125.4手柄结构.............................................. ........... ........... ....................... ..... .12六、底座的设计计算............................... ........... ........... ..................... ............. . (13)6.1材料.............................. ........ ........... ........... ........................... ............. (13)6.2底座结构.................................. ........... ........... ........................... (13)七、螺旋起重器(千斤顶)效率.................... ........... ........... ........... ......... .. (14)八、装配工作图............................. ........... ........... ........... (15)所示。
16工字钢抗弯强度设计值
16工字钢抗弯强度设计值下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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引言在建筑结构设计中，钢材扮演着至关重要的角色，特别是在工字钢的使用上。
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常规压力容器的强度校核一、压力容器的基本设计公式1、圆筒体P c D i设计公式：δ= + C2[σ]tφ— P c其中：δ——厚度，mm计算厚度：按标准各章公式计算得到的厚度，不包括厚度附加量。
设计厚度：计算厚度与腐蚀裕量之和。
名义厚度：设计厚度加上钢板厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。
图样上的厚度。
有效厚度：名义厚度减去腐蚀裕量和钢板负偏差。
P c——计算压力：计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，包括液柱静压力（当小于5%设计压力时，可忽略不计）。
一般为设计压力,MPaD i——内直径，mm[σ]t——设计温度下的材料许用应力，MPaφ——焊接接头系数，按GB150第三章C ——厚度附加量，mm。
C1：钢板厚度负偏差； C2：腐蚀裕量。
2、球壳P c D i设计公式：δ= + C4[σ]tφ— P c3、椭圆型封头P c D i设计公式：δ= + C2[σ]tφ— 0.5P c二、常规压力容器的强度校核1、圆筒体三种校核方式：①厚度校核公式：PD i校核公式：δ= + 2C22[σ]tφ— P②压力校核公式：2[σ]tφ(δ—2C2)校核公式： P MAX = D i+(δ—2C2)③应力校核公式：(水压≤0.9σs ; 气压≤0.9σs)P[D i+(δ-2C2)]校核公式：σ=2(δ-2C2)φ2、球壳三种校核方式：①厚度校核公式：PD i校核公式：δ= + 2C24[σ]tφ— P②压力校核公式：4[σ]tφ(δ—2C2)校核公式： P MAX =D i+(δ—2C2)③应力校核公式：P[D i+(δ-2C2)]校核公式：σ=4(δ-2C2)φ二、关于压力容器强度校核的有关规定常规压力容器的强度校核按《检规》第24条进行：有下列情况之一，应进行强度校核：（1）存在大面积腐蚀；（2）强度计算资料不全或强度设计参数与实际情况不符；（3）错边量和棱角度有严重超标；（4）结构不合理，且已发现严重缺陷；（5）检验员对强度有怀疑。
强度校核后，再次检验时，如无异常情况，一般可不再重复审核。
强度校核的有关原则：（1）原设计已明确提出所采用的强度设计标准，可按该标准进行强度校核（原标准有错误的除外）；（2）原设计没有注明所依据的强度设计标准或无强度计算的，原则上可根据用途（如石油、化工、冶金、轻工、制冷等）或类型（如球罐、废热锅炉、搪玻璃设备、换热器、高压容器等），按当时的有关标准进行校核；（3）国外进口的或按国外技术设计的，原则上仍按原设计规范进行强度校核；（4）压力容器的材料牌号不明，可按该压力容器同类材料的最低标准值选取；*可用硬度值换算，或取样拉伸，其抗拉强度除以安全系数后乘以95%。
（5）焊缝系数应根据焊缝的实际结构型式和检验结果，参照原设计规定选取；（6）剩余壁厚按实测的最小值减去到下一个使用周期的两倍腐蚀量，作为强度校核的壁厚；（7）强度校核压力，一般取压力容器实际最高工作压力；装有安全装置的，校核用压力不得小于其开启压力（或爆破片爆破压力）；盛装液化气体的，强度校核压力，应取原设计压力；（注：本条是校核壁厚时，对所选压力的规定）（8）强度校核时的壁温，取实际最高壁温；低温压力容器，取常温值；（9）壳体直径按实测最大值选取；（10）强度校核时，应考虑附加载荷；*如风、雪、地震等载荷，特别是异地使用或二手容器。
（11）由具有设计经验的设计人员或检验员担任，并出具有设计审核水平人员签字的强度校核计算书。
对本条1款（3）、（4），不能以常规的方法是进行强度校核的，可采用有限元方法或应力分析设计等方法校核。
四、强度校核例题例题１、华北地区某液化石油气(以下简称LPG)储配站一台150m3LPG卧式储罐，其基本情况如下：设计压力 1.77MPa设计温度50ºC工作压力0.8~1.5MPa设备铭牌注明最高工作压力 1.57MPa工作温度常温筒体公称内径Φ3200mm（容器总长为19500mm）主体材质16MnR名义壁厚筒体22mm 封头22mm设计壁厚附加量 3.3mm（其中腐蚀裕度2.0mm）焊接接头系数 1.0设计日期1990年07月制造日期1990年08月投用日期1990年11月设计规范GB150-89 钢制压力容器设计温度下16MnR材料许用应力 163 MPa设计温度下16MnR材料屈服点325 MPa制造厂质保书上提供16MnR材质化学成份复验结果符合GB6654—86规定，如下表：焊法兰，垫片采用石棉橡胶板。
罐顶部两只接管上分别装设ＤN100的弹簧全启式安全阀各一只(安全阀喉径65mm)。
1991年11月，首次内外部检验，未发现异常情况，安全状况等级评定为1级。
1997年10月，第二次开罐内外部检验，除外壁局部有微小的腐蚀坑外，未发现其它问题。
该罐于2000年11月第三次开罐内外部检验，原定内外部检验方案以测厚和宏观检查为主，内壁对接焊缝只做20% 磁粉检测，开罐后，检验员肉眼发现底部排污口附近的母材表面有两处鼓泡。
据业主介绍，该站一直从附近某石化炼油厂进LPG，硫化氢杂质很少，其液相水中溶解度一般不超过10ppm，只是1999年3月炼油厂的脱硫装置发生故障，LPG中水中硫化氢含量一度超过1000ppm，2000年10月后，硫化氢浓度才恢复正常（不超过10ppm）。
如果您是第三次检验的检验员，根据上述情况，请回答以下问题：４）若检验中发现的表面缺陷打磨消除后，筒体母材实测最小壁厚18.9mm，最大实测内径Φ3225.0mm，假定下一个检验周期为三年，年均匀腐蚀速率为0.1mm/年，不考虑液柱静压力和弯曲载荷的影响，也不考虑其它缺陷的影响，请按《在用压力容器检验规程》要求校核该罐剩余厚度是否满足强度要求。
５）本次检验是否要做耐压试验？如需要，请按99《容规》要求写出耐压试验方案要点。
例题1答案：４）按原设计规范GB150-89《钢制压力容器》进行校核。
PDiδ= +2C22[σ]tφ-PP取原设计压力1.77MPaDi取最大内径φ3225mm2C2考虑下一检验周期2倍腐蚀裕度C2=3×0.1=0.3mm1.77×3225δ= + 2×0.3=18.21mm2×163×1-1.77现有最小壁厚18.9mm满足要求５）必需进行耐压试验耐压试验方案要点如下：③试压前应力校核P T(Di+δe)σT=2δeδe为扣除厚附加量的有效厚度取δe =18.9-2×0.3=18.3mmP T 为1.96MPa+0.032MPa （液柱静压力）(若注明液柱静压力很小忽略不记也可) 则(1.96+0.032)(3225+18.3)σT = = 176.52MPa ＜0.9σs φ=0.9×325×1=292.5 MPa 2×18.3 满足要求。
(当P T 为2.21MPa+0.032MPa 时,计算得σT =198.67 MPa)例2、1995年投用的卧式储罐，2001年开罐检查时测得圆筒体的最小厚度为11.4 mm ，两端封头为标准椭圆形封头，实测最小厚度为11.4 mm ，根据下要求。
已知条件：按GB150-89设计，设计压力1.6 MPa ，最高工作压力1.5MPa ，设计温度50℃,名义厚度12mm ，实测最大内径D i ＝1600mm ，材述条件计校核筒体、封头壁厚是否满足继续使用的要求及液压试验时是否满足液压试验料16MnR ，设计温度下的许用应力170Mpa ，屈服极限s σ为325MPa ，焊接接头形式为双面焊，射线检测比例20％。
到下一个检验周期为6年。
解：（1）筒体壁厚校核校核规范：GB150－89（原设计规范） 校核压力：P ＝1.5MPa （最高工作压力）筒体焊接接头系数：85.0=φ （双面焊，20％无损检测）下一周期均匀腐蚀量：mm C 6.061.02=⨯='（储罐运行6年，减薄0.6mm ，每年减薄量为0.1mm ）mm C C 2.122='=' 壁厚校核式：[]C P D P C Cti c '+-'+=φσδδ222校≤测δ代入公式[]mm C P D P Cti c 35.90.15.185.0170216005.12=+-⨯⨯⨯='+-=φσδ校校δ≤测δ筒体最小厚度满足强度要求，可继续使用。
（2）封头壁厚校核校核规范：GB150－89（原设计规范） 校核压力：P ＝1.5MPa （最高工作压力） 封头焊接接头系数：1=φ下一周期均匀腐蚀量：mm C 6.061.02=⨯='（储罐运行6年，减薄0.6mm ，每年减薄量为0.1mm ）mm C C 2.122='='壁厚校核式：[]C P D P C Ctic '+-=='+=5.0222φσδδδ校≤测δ代入公式：mm 09.80.15.15.01170216005.1=+⨯-⨯⨯⨯校δ校δ≤测δ封头最小厚度满足强度要求，可继续使用。
（3）筒体液压试验应力校核应力校核式ee Di P T T δδσ2)(+=≤φσs 9.0代入上式 MPa T 7.18585.0)6.024.11(2)6.024.111600(6.125.1=⨯-⨯-+⨯=σ≤φσs 9.0 液压试验满足强度条件。
例题3、某液化石油气(以下简称LPG)储配站一台100m 3LPG 卧式储罐其基本情况如下：设计压力 18kgf/ cm 2 (1.77MPa) 设计温度 50ºC 工作压力 1.3~1.5MPa设备铭牌注明最高工作压力 16kgf/ cm 2(1.57MPa) 工作温度 常温筒体公称内径 Φ3000mm 主体材质 16MnR名义壁厚 筒体20mm 封头20mm 焊缝系数 1.0 设计日期 1988年5月 制造日期 1988年8月 投用日期 1989年3月设计规范 《钢制石油化工压力容器设计规定》(1985版) 设计温度下许用应力 1670 kgf/ cm 2(163MPa)制造厂质保书上给出钢板材质化学成份复验结果如下表，并符合GB6654—86规定业主介绍，该站LPG 2杂质浓度偏高，有时高达1000ppm 。
1990年4月，首次检验，未发现异常情况，耐压试验合格，安全状况等级1级。
1996年4月，开罐检查，除外壁局部有不足1mm 的腐蚀坑外，未发现其它问题。
该罐拟于2001年4月再次开罐检验。
根据上述情况，请回答：3)若检验中未发现其它缺陷，筒体母材实测最小壁厚17.4mm，最大实测直径Φ3015.0mm，请按《在用压力容器检验规程》要求说明该罐应按什么标准规范进行强度校核？假定下一个检验周期为四年，年均匀腐蚀速率为0.1mm/年，不考虑液体重度和弯曲应力的影响，请校核该罐剩余厚度是否满足强度要求。