抱杆的受力计算研究
线路立塔内拉线受力计算
抱杆的受力计算研究一、概述内拉线抱杆分解组塔的优点有：1）施工现场紧凑，不受地形、地物限制。
使用内拉线抱杆分解组塔，轻易地解决了外拉线抱杆组塔法的外拉线不易或不能布置的困难。
2）简化组塔工具，提高施工效率。
取消了外拉线及地锚，缩短拉线长度，进一步使工器具简单轻便，运输、安装、撤除工具的工作量大为减少。
3）抱杆提升安全可靠，起吊构件平稳方便。
4）吊装塔材过程中，抱杆始终处于铁塔的结构中心，铁塔四角主材受力均匀，不会出现受力不均使局部塔材变形；同时，四个塔腿受力均匀，避免了基础的不均匀沉降，对底板较小的基础型式如金属基础尤其有利。
缺点是因内拉线抱杆的稳定性取决于已组装塔段的稳定性，所以不适合吊装酒杯型、猫头型等曲臂长、横担长、侧面尺寸小、稳定性差的铁塔头部，高处作业较多，安全性能稍差。
拉线抱杆组塔法分单吊组装法和双吊组装法。
双吊法朝天滑车为双轮朝天滑车，两片塔材两侧同时吊装；采用双吊法时，牵引钢绳穿过平衡滑车，两端经过各自地滑车腰滑车、朝天滑车起吊两侧塔片，平衡滑车用一根总牵引钢绳，引至牵引设备。
图3-36为内拉线抱杆组立铁塔的施工现场图。
二、现场布置单、双吊法现场布置分别如图3-37、图3-38所示。
1．抱杆的组成内拉线抱杆宜用无缝钢管或薄壁钢管制成。
抱杆上端安装朝天滑车，朝天滑车要能相对抱杆作水平转动，所以朝天滑车与抱杆采用套接的方法，四周装有滚轴。
朝天滑车下部焊接四块带孔钢板，用以固定四根上拉线。
抱杆下部端头安有地滑车，地滑车上部焊有两块带孔钢板，用以连接下拉线的平衡滑车。
双吊法使用的双轮朝天滑车构造如图3-39所示。
单吊法使用单轮朝天滑车。
2．抱杆长度的确定内拉线抱杆长度也是主要考虑铁塔分段长度。
由于内拉线抱杆根部采用悬浮式固定，所以抱杆长度要比外拉线抱杆长一些。
一般取铁塔最长分段1.5～1.75倍，一般220～500kV铁塔内拉线抱杆全长可取18-24m。
抱杆总长由悬浮高度和起吊有效高度两部分组成。
16M □900(单吊)内悬浮摇臂抱杆计算
8356
抱杆摇臂座段轴压力 轴压 N1
8395
抱杆腰环处轴压 轴压 N2
kg
kg
23667
24747 表4
抱杆承托处水平力
T6 kg 42 第 4 页，共 6 页
摇篮臂根部应力
摇篮臂主材应力
σ kN/cm
2
σ kN/cm
2
(绿格必须填入)
表4
1704.773733
摇臂惯性矩 J
摇臂抗弯矩 W cm3
抱杆倾斜角 弧度δ
0.2591625250.18 Nhomakorabea320597
0.182217756
0.266226664
承托绳对抱杆夹 角度 ρ
内拉线对抱杆夹角 内拉线合力对杆夹角内拉合力对内拉夹角 角度 β 角度 φ 角度 ψ
0.785398
0.02
14.8
10.62
10.44
15.3
第 2 页，共 6 页
起吊件 偏斜弧度α
1
角度γ
2
0.00
抱杆形状系数
-10.62
立体桁架档风 系数φ
0.00
立体桁架系数
0.00
高度变化系数
45.00
抱杆基本风压
45.00
K1 1.4 过程
ε 0.66
K2 1.42
kg/m 9.41
0.3
抱杆腰环处偏心弯矩 抱顶不均轴压力 抱杆摇臂处不均轴力
抱杆摇臂处扭矩
抱杆摇臂处扭力
摇臂根部弯矩
M2 kg-m 24
1
平衡侧滑车组 偏斜弧度α
2
起重摇臂仰角 弧度ζ
1
起平摇臂仰角 弧度ζ
2
起吊调幅组对水平角 起平调幅组对水平角 弧度γ
380mm×18m格构式钢质悬浮抱杆的设计计算与应用
抱杆长细比
λ=
L0 ρImax
=
1891 17.68
=107
根据抱换杆算换长算细长比细λ比0 查λ得0= 2构λ件2轴+4心0 FF受1 压= 2 稳10定72系+4数0 31φ..7849=970.38=1807.4 3.抱杆中部强度与稳定校核。抱杆的使用应力 δ 应小于
16Mn 钢的许用应力[δ]=2150kg/cm2
δ=
M WImax
+
Q1 ΦF0
=
2664 256.66
+
10309 0.388×15.588
=1715㎏/㎝2≤[δ]
4.主材应力校核。计算主材一个节距中的最大长细比 λ1 主 =
b ρy0
=
63.77 0.99
=64.4，根据长细比查得轴心受压稳定系数 φ1 主 =0.59
计算每根主材在一个节距中的受力：
b=637.7mm，截面由 4 根角钢组成 m=4。
根据∠50×4 角钢查得：
截面积 F=3.897 cm2
惯性矩 J0=Jx=9.26 cm4
形心到角钢边的距离 Z0=1.38cm 最小惯性半径 ρy0=0.99 cm
根据∠30×3 角钢查得：
1. 抱杆主截面尺寸为 380mm×380mm，端部截面尺寸为 200mm×200mm 组装总长度为 14870mm 时，总重量为 386kg； 组装总长度为 18010mm 时，总重量为 451kg。2.抱杆允许中心轴 向压力≤120 kN，破坏中心轴向压力为 200 kN，最大允许起吊 负荷 25kN。3.作悬浮抱杆使用时抱杆与地面夹角≥80°，悬浮 高度≤2/3 总高，起吊负荷与抱杆轴线夹角≤20°。
屋面天线抱杆负荷计算
屋面天线抱杆负荷计算目录1 前言 (2)2 抱杆的工艺要求 (3)3 屋面抱杆的设计依据和分类 (4)4 屋面抱杆的风荷载计算 (8)5 屋面抱杆的强度、刚度及稳定性计算 (10)6 备注 (18)7 附件 (19)1 前言现阶段中国移动正在全力推动TD-SCDMA 网络建设，基站建设是其中的关键。
TD-SCDMA 基站目前多数集中在大中城市，其中相当多的基站需要新建屋面抱杆用以安装TD 天线。
为更好地指导TD-SCDMA 基站土建改造的建设工作，特对屋面抱杆进行计算。
1.1 本计算适用于安装TD-SCDMA 移动通信天线及塔顶放大器（以下简称“塔放” 或”TMB ”）的抱杆工程。
1.2 抱杆工程应满足天线、塔放的工艺要求，并做到安全可靠，经济合理，施工简便，因地制宜。
1.3 抱杆工程应首先符合相关国家标准和行业标准的规定。
1.4 天线抱杆的使用年限取决于钢材及紧固件的防腐年限。
2 抱杆的工艺要求2.1几何尺寸及重量综合不同厂家产品的数据，取最大的尺寸与重量作参考。
TD-SCDMA 定向天线尺寸：1268 >688 XI02mm，重量：17.6kg;塔放尺寸：352X290>488m m,重量：24kg，每副TD-SCDMA天线配1个塔放。
避雷针定向天线避雷针全向天线塔放图2-1天线与塔放2.2天线抱杆的直径综合不同厂家的产品要求，选取天线卡具共同可用的尺寸作参考。
抱杆直径为①64mm〜①110mm。
2.3天线间距要求同一TD机站三个扇区天线间的间距要求：水平间距》2 m，如果条件不具备，特殊情况下可以》 1.5m。
垂直间距（上层天线下缘与下层天线上缘）》 1.0m，特殊情况下可以》0.5 m。
2.4屋面天线辐射角和抱杆安装位置屋面对天线辐射的影响，要求沿天线扇区方向，自天线顶端至屋面边沿（或女儿墙边沿）的连线与抱杆之间的夹角小于等于450。
抱杆在屋面的安装位置由通信专业设计人员确定。
内悬浮抱杆内外拉线组塔计算及受力分析
内悬浮抱杆内外拉线组塔计算及受力分析一、内悬浮抱杆的定义：二、内悬浮抱杆内外拉线组塔的计算：1.首先要确定内悬浮抱杆的高度和跨距，并根据设计要求选择合适的材料和规格。
2.根据内悬浮抱杆的高度和跨距，计算出内悬浮抱杆的自重和所受风荷载。
3.根据内悬浮抱杆的自重和所受风荷载，计算出内悬浮抱杆的抗倒力矩和抗倒力矩所需的基础尺寸。
4.根据内悬浮抱杆的抗倒力矩和基础尺寸，确定内悬浮抱杆的基础形式和尺寸。
5.根据内悬浮抱杆的基础形式和尺寸，计算出内悬浮抱杆的基础材料和数量。
6.根据内悬浮抱杆的高度和跨距，计算出内悬浮抱杆的内外拉线的长度和所受拉力。
7.根据内悬浮抱杆的内外拉线的长度和所受拉力，选择合适的拉线材料和规格。
8.根据内悬浮抱杆的内外拉线的长度和所受拉力，计算出内外拉线的受力情况，包括受力方向和受力大小。
三、内悬浮抱杆内外拉线组塔的受力分析：1.内悬浮抱杆受到的主要力是自重力和风荷载力。
自重力作用在内悬浮抱杆的上部，通过基础传递到地面。
风荷载力作用在内悬浮抱杆的上部，通过内外拉线传递到地面。
2.内悬浮抱杆的自重力和风荷载力会产生倾覆力矩，需要通过基础来抵抗。
基础的尺寸和形式根据内悬浮抱杆的高度、跨距、自重力和风荷载力进行计算。
3.内悬浮抱杆的内外拉线承受拉力，拉线的受力方向和大小根据内悬浮抱杆的高度、跨距、内外拉线的长度和所受拉力进行计算。
4.内悬浮抱杆的内外拉线通过拉线塔传递拉力到地面，拉线塔的尺寸和形式根据内外拉线的长度和所受拉力进行计算。
总结：内悬浮抱杆内外拉线组塔的计算及受力分析是高压输电线路设计中的重要内容。
通过对内悬浮抱杆的高度、跨距、自重力和风荷载力进行计算，可以确定内悬浮抱杆的基础尺寸和形式。
同时，通过对内外拉线的长度和所受拉力进行计算，可以选择合适的拉线材料和规格，并确定内外拉线的受力情况。
通过合理的计算和受力分析，可以确保内悬浮抱杆内外拉线组塔的安全可靠，提高电力线路的稳定性和可持续运行性。
双吊点倒落式抱杆失效角的理论分析
双吊点倒落式抱杆失效角的理论分析摘要：双吊点倒落式抱杆的组立，利用图解法计算失效角比较复杂。
通过理论计算可提高工作效率，并为全过程受力分析提供理论依据。
快速、准确的进行失效角的计算，可以进一步优化施工现场的布置。
关键词：失效角参数坐标轨迹角平分线Abstract: double hoisting fell type embrace of the stem group made, by use of the graphic method for calculation of failure Angle is more complex. Through the theoretical calculation can improve work efficiency, and mechanical analysis for the whole process to provide the theory basis. Rapid and accurate failure Angle of computation, can further optimization of the construction site layout.Keywords: failure Angle coordinate path Angle bisector parameters目前我国输电线路的铁塔组立常采用内悬浮抱杆施工工艺，随着智能电网的快速发展，特高压输电线路在电网中体现出越来越重要的角色。
由于特高压输电线路所使用的铁塔根开大，组立施工所用抱杆长度相应增加。
倒落式单点起立抱杆不能满足抱杆自身抗弯的要求，采用双点吊很好的解决这一问题。
由于倒落式组立抱杆施工工艺成熟，工艺简单、起吊过程平稳，为保证组立期间抱杆能顺利脱帽，准确计算失效角是必要的。
对于传统的图解法，双吊点失效角检验较复杂——作以两吊点为焦点的椭圆和吊绳夹角的平分线。
小抱杆组塔受力计算
小抱杆组塔受力计算首先，我们需要明确小抱杆组塔的受力原理。
在小抱杆组塔过程中，小抱杆处于受力状态，主要受到以下几个力的作用：重力、拉力、弯矩力等。
为了计算这些力，我们需要明确小抱杆的几何参数和材料特性。
小抱杆的几何参数主要包括长度、截面形状和截面尺寸等。
长度是小抱杆的纵向长度，截面形状可以是圆形、矩形、椭圆形等，截面尺寸包括直径、边长等。
这些参数会直接影响小抱杆的受力情况。
小抱杆的材料特性主要包括弹性模量和抗弯强度等。
弹性模量是材料抵抗形变的能力，抗弯强度是材料能够承受的最大弯曲应力。
这些特性也是计算受力的重要参考。
在进行受力计算之前，我们需要明确小抱杆组塔过程中的受力情况。
通常情况下，小抱杆处于受到拉力的状态，而在组塔过程中，小抱杆可能承受弯曲和剪切力。
所以，受力计算需要考虑拉力、弯矩力和剪切力等。
首先，我们来计算小抱杆受到的拉力。
拉力是小抱杆组塔过程中承受的最主要力，它直接影响小抱杆的强度和稳定性。
拉力的大小取决于组塔杆的重量和受力点的位置。
一般来说，受力点越靠近小抱杆上端，拉力越大。
拉力的计算公式如下：F = mg其中，F是拉力，m是组塔杆的质量，g是重力加速度。
接下来，我们来计算小抱杆受到的弯曲力。
在组塔过程中，小抱杆可能会承受弯曲力，这是由于受力点的位置和小抱杆的几何形状导致的。
弯曲力的大小与受力点的位置、小抱杆的长度和截面形状等有关。
在计算弯曲力时，我们需要根据小抱杆的几何参数和材料特性来确定弯曲力的大小和方向。
最后，我们需要计算小抱杆受到的剪切力。
剪切力是小抱杆组塔过程中的另一个重要受力，它产生于受力点周围的应力分布不均匀。
剪切力的大小与受力点的位置、小抱杆的长度和截面形状等有关。
在计算剪切力时，我们需要根据小抱杆的几何参数和材料特性来确定剪切力的大小和方向。
综上所述，小抱杆组塔受力计算是一个相对复杂的过程，需要考虑多个因素和参数。
在实际工程中，我们可以使用数值计算方法和工程力学原理来进行受力计算。
三、主斜架抬头时的受力分析与计算：
三、主斜架抬头时的受力分析与计算：1、主斜架总重G总=204.18吨，考虑构件间的连接重量<2%>，按210吨计算。
平衡吊耳设在离主斜架底部42M位置，天轮平台上，离主斜架底部41.77M及43.83M处设吊点，各吊点均为刚性吊耳，其中吊点离主斜架底脚距离为（42+41.77+43.83）/3=42.53M。
2、主斜架抬头时，受到三个力作用：F—抱杆对其拉力。
R—基础对其作用力6—主斜架自身重力a=arctg(43.2-1.2-2)/( 42.53-2)=44.62°β=arctg43.2/72=30.96°由ΣMA=0得F×42.53×Sin44.62=G×33.84F×42.53／sin44.62°=G×33.84F×42.53／sin44.62°=210×33.84F=261.7吨。
Rx1=Fcosa=261.7×cos44.62°=186.27吨。
RY1=G-Fsina=210-261.7×sin44.62°=26.18吨。
R=√RX1 2 +Ry1 2=188.1吨由∑MB=0得F×43.2cosa=T×43.2cosβ...T=Fcosa/cosβ=261.7cos44.6/cos30.96°T=217.22吨付斜架离地时受到三个力作用：P—主斜对其拉力Q—付斜架的自身重力F11—后留车对其拉力由ΣMC=0得F11×（43.37-0.5）=Q×（13.83-0.945-23.1cos75.34）...F11=111.4×7.091/42.87...F11=18.5吨P=√Q²+ F112=112.9吨此时主斜架受到四个力的作用：P—付斜架对拉力F¹—抱杆对其拉力R¹—铰链对其拉力G—自身重力θ=arctg(42.53cos75.34º)/(43.2-42.53sin75.34º)θ=79.19ºr¹=arctgF1/G=arctg(18.42/111.4)=9.4°由∑MA=0得F1×42.53×cos21.35=G×32.68cos75.34+Psinr×(13.83+0.945) F¹=147.7吨Px2= F¹sinθ-Psinr=126.8吨Ry2=G+Pcosr- F¹cosθ=210+112.9cos9.4°-35.39cos79.19°=210+111.38-6.6 =294.45吨R1=√R2x2+Ry²2=297.8吨由∑MB=0得.T1×43.2cosβ=F¹.sinθ×43.2...T1=169.35吨经以上可知F> F¹，T> T1，R<R¹斜架起吊过程中，主提升系统及主牵系统，计算应以F，T为准，主斜架底部铰链以R¹为准计算。
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抱杆的受力计算研究一、概述内拉线抱杆分解组塔的优点有：1）施工现场紧凑，不受地形、地物限制。
使用内拉线抱杆分解组塔，轻易地解决了外拉线抱杆组塔法的外拉线不易或不能布置的困难。
2）简化组塔工具，提高施工效率。
取消了外拉线及地锚，缩短拉线长度，进一步使工器具简单轻便，运输、安装、撤除工具的工作量大为减少。
3）抱杆提升安全可靠，起吊构件平稳方便。
4）吊装塔材过程中，抱杆始终处于铁塔的结构中心，铁塔四角主材受力均匀，不会出现受力不均使局部塔材变形；同时，四个塔腿受力均匀，避免了基础的不均匀沉降，对底板较小的基础型式如金属基础尤其有利。
缺点是因内拉线抱杆的稳定性取决于已组装塔段的稳定性，所以不适合吊装酒杯型、猫头型等曲臂长、横担长、侧面尺寸小、稳定性差的铁塔头部，高处作业较多，安全性能稍差。
拉线抱杆组塔法分单吊组装法和双吊组装法。
双吊法朝天滑车为双轮朝天滑车，两片塔材两侧同时吊装；采用双吊法时，牵引钢绳穿过平衡滑车，两端经过各自地滑车腰滑车、朝天滑车起吊两侧塔片，平衡滑车用一根总牵引钢绳，引至牵引设备。
图3-36为内拉线抱杆组立铁塔的施工现场图。
二、现场布置单、双吊法现场布置分别如图3-37、图3-38所示。
1．抱杆的组成内拉线抱杆宜用无缝钢管或薄壁钢管制成。
抱杆上端安装朝天滑车，朝天滑车要能相对抱杆作水平转动，所以朝天滑车与抱杆采用套接的方法，四周装有滚轴。
朝天滑车下部焊接四块带孔钢板，用以固定四根上拉线。
抱杆下部端头安有地滑车，地滑车上部焊有两块带孔钢板，用以连接下拉线的平衡滑车。
双吊法使用的双轮朝天滑车构造如图3-39所示。
单吊法使用单轮朝天滑车。
2．抱杆长度的确定内拉线抱杆长度也是主要考虑铁塔分段长度。
由于内拉线抱杆根部采用悬浮式固定，所以抱杆长度要比外拉线抱杆长一些。
一般取铁塔最长分段1.5～1.75倍，一般220～500kV铁塔内拉线抱杆全长可取10～13m。
抱杆总长由悬浮高度和起吊有效高度两部分组成。
抱杆越高，起吊有效高度越大，安装构件越方便；但这时上拉线与抱杆夹角减小，受力增大，同时悬浮高度相应减小，所以抱杆的自身稳定性也差。
抱杆的悬浮部分高度决定抱杆的稳定性，悬浮高度越大，四根下拉线受力相应减少，抱杆稳定性好，一般悬浮部分为抱杆总长度0.3倍为宜。
3．上拉线和下拉线上拉线由四根钢绳组成，一端固定在抱杆顶部，下端固定到已组铁塔主材节点上。
下拉线由两根钢绳穿越各自平衡滑车，四个端头固定在铁塔主材上，平衡滑车有左右布置和前后布置两种情况，分别适用于被吊构件的左右起吊和前后起吊，使抱杆下拉线受力接近均匀，两种布置情况如图3-40所示。
上、下拉线均需安装调节装置，一般下拉线调节装置为双钩紧线器，上拉线可用花篮螺栓调节。
上、下拉线与铁塔主材固定，用钢绳直接绑扎，也可用圆钢式或槽钢式卡具连接。
拉线固定处最好悬在有水平材的主材节点处。
4．腰环腰环的作用在于提升抱杆时稳定抱杆，它随抱杆断面不同而不同，一般圆形断面均用正方形腰环，腰环与抱杆接触处应套一个钢管，使抱杆升降时由滑动摩擦变为滚动摩擦。
固定腰环一般用绳索系到主材上；抱杆提升完毕，要将腰环绳松去，以免抱杆受力倾斜而将其拉断。
5．起吊系统腰滑车腰滑车作用是使牵引钢绳从塔内规定方向引至转向滑车，并使牵引钢绳在抱杆两侧保持平衡，尽量减少由于牵引钢绳在抱杆两侧的夹角不同而产生的水平力。
腰滑车一般设置在抱杆上、下拉线绑扎处的塔材上，腰滑车钢绳套越短越好，以增大牵引钢绳与抱杆的夹角，故腰滑车之滑轮至角钢背的水平距离应不大于300mm。
双吊法每根牵引钢绳应有自己的腰滑车，对称布置，如图3-41所示。
6．转向滑车转向滑车一般挂在铁塔的基础上，直接以基础为地锚。
若铁塔基础为金属基础，为防止基础变形可采用主角钢与坑壁间加顶撑、塔腿外围打一铁桩加固或基础回填土时埋入一地锚的措施。
双吊法时，应使引向塔外的两牵引绳等长。
故地面转向滑车应尽量地使用双轮滑车，其布置应接近塔位中心，如图3-42所示。
7．牵引动力因每吊质量不超过1.5t，因此牵引钢绳不必采用复滑车组。
为了不影响构件吊装，当被吊构件在顺线路方向时，牵引动力设置在横线路方向上；而被吊构件在横线路方向时，牵引动力设置在顺线路方向上。
动力必须固定在可靠地锚上；牵引动力操作人员，应离铁塔高1.2倍以外。
三、分解组立的顺序和方法1．构件起吊开始起吊构件时，应拉紧下部的调整大绳，并放松上部调整大绳使构件平稳起立。
调整大绳与地面的夹角应小于45º。
起吊过程中，调整大绳应使吊构件离开塔身0.5m左右，调整时需缓松缓紧，要防止突然松绳。
2．构件安装在每段铁塔正侧面的构件基本组装完后，才能开始提升抱杆；当抱杆提升完毕，开始吊装上面一段构件之前，凡能安装上的辅铁，包括横膈材、拉铁等都必须装上；主材接头螺栓及连接接头附近水平铁的螺栓必须拧紧。
3．抱杆的竖立、拆除和提升抱杆提升的示意图如图3-43所示，提升步骤如下:1）绑好上、下两层提升抱杆的腰环。
上腰环绑得越高越好，下腰环不能绑得过下。
2）把上拉线绑到下一工作位置，此时上拉线呈松弛状态。
3）把牵引钢绳回抽适当长度，然后在接头处水平铁附近绑死，让牵引绳依次通过抱杆根部的朝地滑车、塔上腰滑车，引向转向滑车直至牵引动力。
此时塔上腰滑车一定要与牵引钢绳绑扎处等高，并在其对应位置。
4）启动牵引钢绳，把抱杆提升很小一个高度，解开下拉线。
5）继续牵引钢绳，使抱杆逐步向上提升，直至把原来呈松弛状态的四根上拉线顶紧为止。
由于设置了两道腰环，抱杆不会有太大倾斜。
6）把下拉线拉紧，按所需的倾斜度绑牢。
操作时两人配合作业，一人拉紧，一人绑扣，不能绑成松弛状态。
7）恢复起吊构件的工作状态，作好起吊构件准备。
4．抱杆工作位置的调整抱杆提升完毕，腰环已失去作用，为避免起吊时抱杆在腰环处出现鼓肚，甚至折断，所以必须将上、下腰环松开；由于钢绳受力后伸长和抱杆、上拉线自重等原因，抱杆根部要自然下沉100～200mm，如抱杆受力后向起吊反侧倾斜、给安装带来困难。
故抱杆起吊完毕，构件吊装以前，必须调整上拉线上花篮螺栓，使抱杆向起吊侧倾斜。
5．双吊法施工每段铁塔分成两片构件同时起吊、同时就位、同时安装，所以要求两片构件绑扎位置、方式和所用钢绳套长度均相同；两片构件吊离地面后，应停止起吊，检查牵引设备、构件的绑扎、两片构件离地高度等，经检查未发现异常，再继续起吊；检查时或继续起吊中发现两片构件离地高度不等，应对提升得较高一侧钢绳加以制动，当两构件牵引钢绳离地等高时继续起吊。
四、受力分析计算内拉线抱杆组塔的受力，可分为牵引钢绳系统的受力和抱杆及内拉线受力两部分。
1．牵引钢绳系统的受力牵引钢绳系统的受力计算包括，起吊重量计算，调整大绳的受力计算，牵引钢绳受力计算以及动滑车、朝天滑车、腰滑车、平衡滑车、转向滑车等的受力计算等。
（l）起吊重量的计算设吊装构件的最大重量为，则计算起吊构件的重量式中——动荷系数，取1.1～1.2；——不平衡系数，取1.05～1.l。
（2）调整大绳的受力计算设起吊构件的计算重量为，调整大绳的受力为，牵引钢绳的受力为，调整大绳与地面夹角为，牵引钢绳与杆塔轴线夹角为，如图3-44所示。
根据节点力系的平衡原理，可立下面两个方程式：设，则设，则解方程组得调整大绳受力为：式中——调整大绳受力（kg）；——牵引钢绳与杆塔轴线间的夹角，；（3）牵引钢绳受力（如图3-43所示）根据构件起吊方式的不同，牵引钢绳的受力计算也分两种情况：直接牵引及加动滑车牵引。
1）直接牵引时（不计各滑车的摩擦阻力时）牵引钢绳受力2）采用动滑车时，如不计动滑车的摩擦阻力，则牵引钢绳的受力为直接牵引时的1/2，即：在滑车存在摩擦阻力的情况下，牵引钢绳需依次通过动滑车、朝天滑车、腰滑车、地滑车，然后引至牵引动力。
所以牵引钢绳的实际受力，需计及各滑车阻力系数的影响。
（4）动滑车受力动滑车的受力如图3-45所示。
根据力系平衡条件，动滑车的受力等于或。
（5）朝天滑车受力朝天滑车的受力如图3-46所示。
根据起吊方式的不同，其计算公式分别为：1）单吊时当时式中N ——朝天滑车受力值（kg）；、、——牵引钢绳与抱杆间的夹角。
2）双吊时①直接起吊当时②加动滑轮起吊当时或（6）腰滑车受力腰滑车的受力如图3-47（a）所示。
根据力系平衡条件，腰滑车的受力为：（3-89）（7）地滑车（即转向滑车）受力地滑车的受力如图3-47（b）所示。
1）单吊法时2）双吊法时（8）牵引设备受力根据起吊方式的不同，分为下列两种情况1）单吊法时式中 n—牵引钢绳通过滑车数；——每个滑车的阻力系数。
2）双吊法时直接牵引时按上式计算；用动滑车时，也按上式计算，但牵引钢绳的受力值应为（即将换成）。
最后将算得的结果乘2。
2．抱杆及内拉线受力内拉线包括上拉线及下拉线。
抱杆及内拉线的受力，它们两者之间有密切关系，同时也都与起吊构件的重量及起吊方式有关。
（1）上拉线受力单吊时上拉线受力的计算公式如下（双吊时，上拉线从理论上讲是不受力）：，如图3-48所示，为抱杆外荷载（kg）。
设拉线的合力为Sa根据力系平衡条件，得：（2）抱杆受力1）双吊时按下式计算：抱杆倾斜5º时的轴向力N52）单吊时按下式计算：抱杆倾斜5º时的轴向力N5（3）下拉线受力单吊法与双吊法的计算原理是一样的。
现以抱杆倾斜角5º为例，列出下拉线的受力计算公式。
下拉线承受抱杆的轴向压力及抱杆体的自重。
由于下拉线的受力情况属于空间力系，所以计算工作可分两次进行，如图3-49所示。
第一次先计算到如图3-49（a）所示的平面上，得；式中——抱杆倾斜侧承托系统张力的向量和（kg）；——抱杆另一侧承托系统张力的向量和（kg）；——承托系统两侧合力作用线夹角之半； 1.05——抱杆自重系数。
第二次再计算到下拉线上，如图3-49（b）所示：式中——抱杆倾斜侧承托系统分肢所承受的张力（kg）；——抱杆另一侧承托系统分肢所承受的张力（kg）；——同侧承托系统两拉线夹角之半。
小结内拉线抱杆分解组塔的优点有施工现场紧凑，不受地形、地物限制；简化组塔工具，提高施工效率；抱杆提升安全可靠，起吊构件平稳方便；铁塔四角主材受力均匀。
其缺点是因内拉线抱杆的稳定性取决于已组装塔段的稳定性，所以不适合吊装酒杯型、猫头型等曲臂长、横担长、侧面尺寸小、稳定性差的铁塔头部，高处作业较多，安全性能稍差。
拉线抱杆组塔法分单吊组装法和双吊组装法，分布采用单轮朝天滑车和双轮朝天滑车。
在组塔过程中要按要求布置现场，以及计算各设备的受力情况。