高加疏水改造
高加疏水系统综合改造
２ 系统 改 造 方 案
（）将 原 ２高 加 至 １高 加 疏 水 调 节 装 置 拆 １ 除， 改为 汽液 两相 流 自动调节 水 位控 制器 在 】 高
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ｌＢ 放 术母管 ０ ｘ４ ｔ８ 疏 术母管 Ｏ ｘ４ ● 锅 炉 定 排 击
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ｆ 感器娈送辅 ； ＃ ２ 一混合 器；一 － 高加；一 庙 ； 脉疏职硼 装 ：一 埘 恻 ３ ４ ２ ｌ５ 一 ６ 图 １
维普资讯
２２ ０ 阜集 ３ Ｏ 期
《 贵州 电力技 丰＇
总第 ］ 期） ］
（）鉴于原 高加 疏水 管 在 弯道 处发 生 过 多次 冲 ３
刷穿孔 ， 故本次在 降低疏水 管标高的同时将 圈 ２中
从 Ａ点到 Ｂ点 的管 道 由原 来 的 中１３×４的碳钢 管 ３
长又 发生 内漏 。
１ 系统 改 造 的必 要 性
（）原 ２高加及 １高 加疏 水装 置 靠 汽侧 疏 水 １ 差动信 号 来操 纵 电 动 疏 水 调 整 门进 行 疏 水 量 的 调
整， 由于信号元件长期处于高温环境 中易老化失灵 ， 加之调整门执行机构复杂动作频繁 ， 常发生卡涩 、 泄 慵、 无水位运 行 ， 水 管道 冲蚀严 重 ， 障率 高 ， 疏 故 可靠 性差 ， 常出现无水位运行 ， 使汽轮机效率降低 ， 不利 于设 备的安全运 行 ， 高加 疏水 自动不能 正常运 行 ， 也
向振 动 大。 （ ）由 于高加疏 水 管 在除氧层 （６米层 ） ３ １ 以上 弯
２０ 年 １ 。通 过一 年 多 的 运 行实 践 ， ００ 月 我们 针 对 机
组存在 的问题 ， 以安 全和经 济运行 为原则 ， 进行 Ｊ ２汽轮机 附 属设备 高压加 热器疏 水 系统 的改造 。 ， 使机 组 的安全性 与经 济 性 大 大 提 高 ， 充分 体 现 我 并 厂内部挖潜 ， 力整 治设 备 、 大 节能深 化 的效果 。
高加疏水方案
#2机组高加疏水系统改造针对＃2机高加疏水系统自机组投运以来，经常出现疏水系统冲蚀泄漏，造成高加停运，严重威胁机组的安全性和经济性的现象。
对高加疏水系统的管道安装及疏水调节方式的设计合理性进行论证，以及进行必要地设备改造。
方案:
在#2机大修期间对整个疏水系统进行全面改造，重新合理布置疏水管道的走向及安装，采用耐冲蚀的不锈钢材料，疏水水位由原先的汽液两相流调节器改为电动调节阀进行水位调节，在运行中进行实践论证。
管道布置科学合理，减少弯头个数，改变弯头形式，采用T型弯头，缩短管路长度，减少因负荷波动，水位过低，汽液混合对管道的冲蚀。
本项目实施后，可减少疏水系统泄漏造成高加停运次数，可以降低发电煤耗，对提高机组的经济性具有重要的现实意义。
通过对系统的改造，使疏水系统自调节能力强，适应负荷变化范围广，在机组负荷变化范围内能实现稳定控制，保持高加水位在规定范围内运行，增加了机组变工况运行时回热系统的适应性，使高加稳定性及投入率大大提高，降低发电煤耗，提高了机组的经济性和安全性。
批准：审核：编制：。
电厂高低压加热器疏水存在的问题及改造方案
(1)巷 道 埋 藏 深 (-642m～ -680m),地 压 大,属于典型的深井高低压巷道。
(2)13-1煤 层 顶 板 为 复 合 顶 板 ,由 泥 岩 或 泥 岩 和 13-2煤 层 组 成 ,其 中 13-2煤 层 厚 度不稳定,锚杆锚固基础不能可靠保证,支 护难度极大。
(3)受 切 眼 东 边 Fs205断 层 及 分 支 断 层 影 响 较 大 ,煤 体 、顶 板 较 破 碎 。
(4)位于断层附近,距断层最近7m,且切 眼附近硐室多,处于应力集中区。
(5)采 用 S150综 掘 机 掘 进 ,分 步 施 工 分 次支护。
３ 切眼支护参数设计
３ ． １ 支护参数的确定原则 煤巷锚杆支护技术的发展已经不再单纯
强调锚杆的强度,大量现场实际事故表明,仅 有锚杆的强度是远远不能保证巷道的支护效 果。如果锚杆不能与围岩形成协调统一的承 载共同体,不能有效调动围岩自身的承载能 力,锚杆就基本不起作用或其性能就不能充 分发挥出来,将随围岩的离层垮落一并下落, 即发生锚杆完好无损而巷道结构失稳垮冒的 现象。因此,就必须想办法调动围岩的承载能 力,使施工锚索后的围岩强度提高,形成具有 一定强度、刚度的梁板结构,从而有力维护巷
３ 工作原理
汽液两相流水位自调装置是基于流体
图１
（下转１２２页）
１２０ 科技创新导报 Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ
科技创新导报 ２０１１ ＮＯ．０１ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ
线 ;北 边 1151⑶ 工 作 面 已 于 2004年 10月 收 作 ,1161⑶ 底 抽 巷 和 顶 板 抽 采 巷 已 施 工 完 毕 ,-720m以 下 13-1煤 尚 未 开 采 。该 工 作 面 走 向 长 度 1932m,倾 斜 长 度 205m。
高压加热器疏水系统改造
高压加热器疏水系统改造山东聊城热电有限责任公司(252041) 金永玲李鹏摘要：指出了对电厂高压加热器疏水系统自动投入不良等一些较普遍的问题，分析了这些问题的成因，进而提出了针对性的处理对策。
并结合实际情况对聊城热电100MW机组高加疏水系统进行了改造。
关键词：高压加热器；疏水；振动；对策汽轮机采用回热加热系统是提高机组运行经济性的重要手段之一。
回热加热系统的运行可靠性和运行性能的高低，直接影响整套机组的运行经济性，加热器的投入率是经济指标中重要的一项考核指标。
随着火力发电厂机组向大容量高参数发展，高压加热器（以下简称高加）承受的给水压力和温度相应提高；在运行中还将受到机组负荷突变、给水泵故障、旁路切换等引起的压力和温度的骤变，这些都会给高加带来损害。
为此，除了在高加的设计、制造和安装时必须保证质量外，还要在运行维护等方面采取必要的措施，才能确保高加的长期安全运行。
我公司100MW机组高加疏水系统在运行中存在一些问题，直接影响了机组的安全稳定运行。
1 存在的问题为了确保火力发电厂的安全经济满发，各高加均应投入运行。
如因故障必须停用高加时，应按照制造厂规定的高加停用台数和负荷的关系，或根据汽轮机抽汽压力来确定机组的允许最大出力。
我公司＃4实际运行中存在的主要问题如下。
（1）疏水系统自动投用不良。
我公司＃4机组高加设计为四川锅炉厂设计生产，结构为大开口正置立式高加，高加内部设计疏水冷却端，此种形式高加对水位要求较高，高加必须保持在较高和稳定的水位。
两个高加分别使用调整门调节水位，但实际运行过程中，从＃4机投入运行以来，两台高加水位很难保持，调节门开度在大于8％时，高加水位急剧下降，多次对两调节门解体检查未发现问题。
（2）疏水管道冲刷严重。
＃4机投运不足4年已经多次发生管道冲刷造成漏汽，大小修中已经更换弯头为不锈钢，但直管段、阀门、法兰等也多次发生泄漏。
（3）水侧保护不可靠。
危急疏水门内漏，已经更换进口阀门，但效果不好。
5号机高加疏水系统改造方案
新厂高加疏水系统改造
一、现存问题
新厂高加疏水原设计为电动调节阀（角行程），在运行中由于调节阀漏量较大，造成高加无水位，致使管道内存有汽水混合介质，引起管道晃动及疏水管道冲刷变薄。
二、改造措施
1、疏水系统改为汽液两相流装置（该装置属于新技术）
高加疏水调整门取消，系统改为液位自调节控制系统。
⑴在加热器水位正常位置引出一相变管，用于根据液位高低采集汽相、液相信号。
⑵疏水调整门原位置改为自调节液位控制器。
另外加设旁路管道，用于修正水位误差。
⑶原有疏水管道直径不变。
优点：自动调整液位，但需要提供正常运行水位数值，该装置免维护。
缺点：系统布置空间大，增设管道阀门。
2、此项改造调研情况
2004年3月31日，到吉林热电厂进行调研。
了解到：吉林热电厂25MW机组4台，50MW机组3台，200MW机组2台，共9台机组的高加疏水均加装汽水自调节液压控制装置，自2000年安装至今，运行状况良好，未出现任何异常,2004年6月6号机高加疏水改汽水自调节液压控制装置至今，运行状况良好。
三、改造后效果
高加疏水系统改造后可保证疏水水位正常，管道内汽水冲击消除；保证了设备安全可靠，并使高加在经济状态下运行。
四、投资预计
汽液两相流调整装置2套7.2万元
闸阀PN4.0DN100 6个6000元 PN4.0DN50 2个1000元
法兰PN4.0DN100 12个2520元
大小头ф159—ф108 2个 600元
总计：82000元
五、实施时间
2005年6月10日。
火电厂高压加热器疏水方式改造
高 压 加 热 器 停运 时 ， 机 组 负 荷减 至 ８ ＭＷ 以下 ， 由 高压 到低 压 依 次 缓 慢 关 闭 抽 汽 门 ，注 意 控 制 给 水 温 度 下 降 速 度 小 于 １ ． ５ ℃ ／ ｍｉ ｎ ， 当低 压 侧 高 加 内压 力 低 于 除 氧 器 压 力 Ｏ ． ２ ＭＰ ａ时 ， 开 启 高 加 导 低 加 疏 水 门 ， 关 闭导 除 氧 器 疏 水 门 ，关 闭 导 凝 汽 器 抽 空 气
位 的 目的 。
中煤 龙 化化 工 公 司 热 电分 厂 １ 拌２拌３ ＃ 机 采 用 武 汉汽 轮 机 厂 生 产 的 Ｃ１ ２ — ８ ． ８ ３ ／ ３ ． ８ ２型高 压 单 缸 、 冲动、 单 抽 汽 凝 汽 式 汽 轮 机 。 自从 ２ ０ ０ ４年 ５月安 装 调 试 以来 ， 机 组 的 高压 加 热 器 运 行 一
新 式 疏 水 器一 气 液 两 相 阀来 解 决 这 个 问题 。 １ 浮子 式 疏 水 器 的 工 作原 理 以及 弊 端 １ ． １ 浮子 式疏 水 器 的 工作 原 理
首先， 高压 加 热器 采 用浮 子 式 疏 水器 是 利 用浮 子 来 控制 高加
温度达到规程要求时 ， 关 闭水 侧 放 水 门 ， 待机组功率达到 ８ ＭＷ 以上 时 ， 准 备 投 入 高压 加 热 器 汽 侧 。 投 入 高 压 加 热 器 汽 侧 时 ， 由 低到高 ， 稍 开 高加 抽汽 门 ， 控 制 给 水 温 度小 于 １ ． Ｏ ℃／ ｍｉ ｎ ， 保 持 高 加汽侧压力小 于 １ ． Ｏ ＭＰ ａ ， 暖体 时 间 不 少 于 ９ ０ ｍｉ ｎ ， 在 暖 体 过 程 中， 应 稍 开 高 压 加 热 器 导低 加 疏 水 门。 暖 体 结 束 ， 高加 出 口水 温
300MW高低加系统正常疏水管路改造技术方案
高、低加系统正常疏水管路改造技术方案批准：审核：复审：初审：于俭礼编制：才洪伟康复检修部汽机分场2007年 01月05日高、低加系统正常疏水管路改造技术方案1.改造原因：我厂汽轮机组高、低加系统正常疏水管路由于冲刷原因，导致正常疏水管路在弯头、高低加疏水调门后管路以及调门前后大小头都有冲刷减薄的情况。
在减薄比较严重的部位，经常会出现管路漏泄。
管路漏泄一方面可能对人身安全构成一定的危害；另一方面处理缺陷需要停止高、低加系统运行，这样就会使机组在经济方面造成一定的损失。
2.改造方案：为解决汽轮机组高、低加系统正常疏水管路由于冲刷而减薄漏泄这一问题，建议将高、低加系统正常疏水管路容易减薄的部位更换成抗冲刷的不锈钢材质管件。
不锈钢材质管件抗冲刷能力较强，可以有效的减少管路因冲刷而出现的减薄漏泄问题。
这样不但对人身安全有所保障，而且还能提高机组运行的经济性和稳定性。
3. 技术措施3.1 高加正常疏水调节门后法兰、大小头需实际测量尺寸，确保与高加正常疏水调节门精确匹配。
3.2 焊接前各焊口要对准，不能有错口现象。
3.3焊接采用氩弧打底电焊盖面的焊接工艺。
焊接前应清理管路，防止杂物落入管路内部。
3.4管路对口工作中，应消除应力，禁止强行对口。
3.5焊接结束后应及时联系金相监督人员，对焊口进行检测。
如发现问题，应及时进行处理。
4. 安全措施：4.1 将机组1号高加正常疏水调节门后法兰、大小头及管道割除；4.2 将机组2号高加正常疏水调节门后法兰、大小头及管道割除；4.3 将机组正常疏水从低加引出的第一个弯头，正常疏水调门后管路、弯头，以及调节门前后大小头割除。
4.4 根据实际测量更换高加正常疏水部分管路；4.5 开工前应检查作业周围是否有易燃物、可燃物。
将易燃物、可燃物清理干净或做好切实可行的防范措施后,方可开工。
同时配备相应数量的灭火器材等。
4.6 在割除过程中要做好防止管路突然断开造成人身伤害的安全措施。
在起吊、搬运割除管路时应固定牢固，防止滑落。
600MW机组高压加热器疏水控制系统改进
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｔｈ ｓ ｐ ｐ ｒａ ａｙ ｅ ｈ ｘ ｓｉ ｇ ｐ ｏ ｌ ｍｓｏ ｈ ｒ ｉ ａ ｅ ｃ ｎ ｒｌｓ ｓｅ ｆｒｈ ｇ ｒ ｓ ｕ ｅ ｈ ａｅｓ ｉ ａ ｅ ｎ ｌｓ ｓｔ ｅ ｅ ｉｔｎ ｒ ｂｅ ｆｔｅ ｄ ａｎ ｇ ｏ ｔｏ ｙ ｔｍ ｏ ｉ ｈ ｐ ｅ ｓ ｒ ｅ ｔｒ ｏ ０ ｆ６ ０ ＭＷ ｎｔ ｎ Ｂ ｉ ｎ Ｐｏ ｒＰｌｎ ｎ ｆｅ ｓｔｅ ｉ ｒｖ ｍｅ ｔｓ ｈ ｍ ｅ，ｉ ｉｈ ｔｅ ｄ ａ ｎ ｇ ｔ ｒｌｖ ｌ ｕ ｉｓｉ ｅｌ ｗｅ ａ ｔａ ｄ ｏ ｒ ｈ ｍｐ ｏ ｅ ｎ ｃ ｅ ｕ ｎ ｗｈ ｃ ｈ ｒ ｉａ ｅ ｗａｅ ｅ ｅ ｄｆｅ ｅ ｔａ ｒ ｓｕ ｅ ｍｅ ｓ ｒ ｍｅ ｓａ ｈｉｖ ｄ ｗｉｈ ａ ｓｎ ｌ ｈ ｍｂ ｒｂ ｌｎ ｅ ｖ ｓｅ ．Ｉ ｄ ｉ ｏ ｉ ｒｎ ｉｌｐ ｅ ｓ ｒ ａ ｕ ｅ ｎｔｉ ｃ ｅ ｅ ｔ ｉ ｇｅ ｃ ａ ｅ ａａ ｃ ｅ ｓ １ ｎ ａ ｄｔ ｎ，ｔ ｒ ｓ ｕ ｅ ｆ ｉ ｈｅｐ ｅ ｓ ｒ
ｉ ｒｐａ ｅ ｉ ｉ ｒ ｕｅ ｏ ｔ ｌ ｙｔｍ （ Ｃ ） Ｉ ｃ ｎ ｓｒｅａ ｅｅｅ ｃ ｒｏｈ ｒｐ ｗ ｒｐａ ｔ ｗ ｔ ｈ ｓ ｅ ｌｃ ｄｗ ｔ ｄｓ ｉ ｔｄ ｃ ｎｒ ｓｅ ｈ ｔｂ ｏｓ Ｄ Ｓ ． ｔ ａ ｅｖ ｓａ ｒｆｒｎ ｅｆ ｔｅ ｏ ｅ ｌｎｓ ｉ ｔｅ ｏ ｈ
高压加热器疏水系统的改造
突变 ， 使得加热器的水位能连续稳定的控制。机组负荷在 １０ －０ ０ ％－ ％范围内 ， ５ 变化时， 其水位波动值在 ３ ｍ ￣０ ｍ ， ０ ｍ １Ｏ ｍ 有效地避免了水位较大变化对加热 器产生的热疲劳， 防止水位偏低时虹吸现象而造成机组热经济性降低， 避免 了高焓熵工质贬低能级使用。 ２ Ｓ ＿ ２ ＷＱ ＇ ４型自调节水位控制装置的结构和工作原理。 １ 自调节水位控制装置主要部件是传感器和调节器， 如图 ｌ 所示。传感 器２ 主要采集水位信号 ， 然后将采集的水位信号传感变送到调节器 ５调节 ， 器根据水位信号的高 、 进行 自动连续的水位调节。 低， 调节阀 ４根据调淘 ｔ （ 寸 才 位变化情况 ， 把水位调节到整定的经济水位。 旁路阀 ７ 适当开启 ， 确保理论设 计值接近实际运行值， 使两相流水位控制器处于最佳工作状态 ， 为便于检修 方便 ， 安装了汽阀 ３ 。 ｌ
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图２
Ｎ ０－ ３ ５ ５ ３ ２０ １０ ３／ ５机 纽加热 器无 水位运行 对 经济 ｌ影响 ／ ５ 生
丽丽蕲广
／Ｂｔ ａ ｋ／ ￣ ￣ 一
上面的计算只是考虑了单个加热器无水位运行的影响，在多个相邻的 加热器均产生无水位运行时 ， 由于此时某一级加热器抽汽量增加， 其抽汽压 损也随之增加 ， 使得该级加热器内的压 力下降， 出口水温度降低， 对机组经济 性的影响要比各加热器分别发生无水位运行时对经济性影响之和要大得多。 对 Ｎ Ｏ ３ ３，３ 机组而言 ， ２ ｌ ５ ５ ５ 加热器无水位运行 ， 每年每台机组要多耗几 千吨煤 ， 其经济性的影响是很大的。 ２ 改造岗 十 原理 ２ Ｓ 型水位控器（ １ Ｗ（ 汽液两相流 ） 的先进性。 自 该 调节水位控制器有： 装 置构思新颖、 ＝ ：作原理先进、 调节能力强 、 Ｉ 自 装置体积小、 系统简单 、 无机械运 动部件 、 无泄露 、 无电气元件的特点， 了常规液位控制器的固有缺陷 ， 克服 很 好的解决了加热器的水位控制问题。而且故障大副度降低， 保障了安全生产 并提高了设备自 身的热经济性。 Ｓ － 型水位控制器可做到一次调整到整定的经济水位后 ， ＷＱ ４ 再不需进 步调整， 可做到不用操作随机起停 ， 有效地解决了负荷波动时 ００
高加危急疏水电动门改造项目技术要求
高加危急疏水电动门改造项目技术要求1.设备背景我厂高加系统配备两只高加危急疏水电动门；两只高加危急疏水电动调门在机组运行中发生内漏，停机解体检查发现为阀瓣密封面吹蚀导致。
该阀为斜插板式疏水阀，不宜采用插板式阀芯结构，且阀芯材质选型不匹配，导致机组运行不到一年便发生较严重吹蚀现象，使得大量高参数除盐水被浪费。
火电机组高加危急疏水阀均采用套筒式结构阀门，阀芯材质均采用进口特质合金材质，能良好而稳定的实现阀门的关断、密封功能。
特申请进行两台机组4只疏水阀的改造，确保机组安全稳定而经济的运行。
2.设备概况我厂高加疏水阀为南通阀门制造厂所产的楔形电动调节阀，型号：J61H-25PDNlOO,J61H-25PDN125各2只，运行中阀门内漏（阀前手动门关闭状态下阀体温度110。
）,阀瓣材质WCB。
在停机检修中，发现该阀阀瓣下部有较深水冲蚀缺陷，阀座密封面吹蚀严重，阀座较难实现现场修复，阀瓣无修复价值。
3.技术要求为了解决高加危急疏水电动调门阀芯汽蚀问题，现拟采用先进的迷宫套筒式结构阀门，阀芯材质均采用进口特质合金材质，硬度高寿命长，能良好而稳定的实现阀门的关断、密封功能，且调节阀具有良好的调节线性。
该阀能减轻饱和水产生的汽蚀、冲刷，阀芯结构更利于检修。
通过切除原有斜插板式调节阀，打磨整理疏水管道坡口，采用氢弧焊的焊接方式进行阀门的安装，每台机各改造两只电动调节阀，更换的新阀门型号为：ST968Y-25CDN125>ST968Y-25CDN100；更换的新阀门仍采用旧的电动头,减少改造成本。
要求该批阀门在1年质保期内无阀门内漏、阀门卡涩、阀门部件损坏等现象，若质保期内发生的阀门质量问题，供方需妥善解决处理。
阀门安装由电厂负责，阀门供应方需参与安装指导及安装后的带电调试工作，直至调试完成。
4.其它：1.本技术要求仅为最低要求，供应物资及相关服务必须满足此要求，或采用更高标准。
2.订单确认后需在20日内完成供货。
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高加疏水改造
摘要：分析胜利发电厂I期两台机组高加疏水改造前后的运行工况，简介汽液两相流自调整装置的原理，并对系统改造后的经济性进行了定量计算。
关键词：高加汽液两相流自调整装置经济性
引言
胜利发电厂I期2台机组为NC220/183-12.7/0.245/535/535型汽轮机，本机组共有八段非调整回热抽汽，按等焓降分配原则设计。
采用了1台混合式除氧器和7台表面式加热器。
其中3台高压加热器（简称高加），4台低压加热器（简称低加）。
在#2、3高压加压器之间设有1台疏水冷却器，在三段抽汽管道上还设有1台蒸汽冷却器，其设备具体参数见表1。
1机组运行状况
本机组采用的高加疏水系统为逐级自流的方式，利用疏水调节阀进行水位控制，系统如图1所示。
自机组投运以来，疏水阀调整灵敏度差，噪音、振动大，可靠性低。
当负荷波动较大时，其调整迟钝，经常会造成高加水位失控，甚至高加保护动作，导致高加解列，进而造成机组降负荷运行。
这种运行状况，不但增大了机组检修工作量，而且也降低了机组效率，严重影响了机组的安全性和经济性。
图1 高加疏水系统
2改造措施
针对疏水水位调节差，胜利发电厂分别利用机组大小修对2台机的高加疏水系统进行了改造，采用汽液两相流自调节水位控制。
该装置是基于汽液两相流原理，利用汽液变化的自调节特性控制调节器出口液体而设计的一种新型疏水水位控制器，它能更好的跟踪水位信号，反应灵敏，较大的负荷范围内实现加热器水位的自动调整而无需人工调整，能很好的控制高加水位，解决了本厂水位难调整的难题。
2.1汽液两相流自调节水位控制器的组成
a）传感信号筒：主要由筒体、汽侧、水侧管路及调节管构成，在筒体内设计有多个窗口以调节汽量大小用（见图2）；
b）汽液两相流自调节器：本调解器包括一呈渐缩渐扩形的阀门，渐缩段相对较长，渐扩段相对较短，渐缩段中间部分配置一调节进汽短管（见图3）。
2.2 工作原理
调节装置系统如图4所示，疏水由阀门进入，调节汽由进汽管进入阀腔上部，信号筒根据水位高低确定其采集大小。
当调节汽进入阀腔与疏水混合后，调节汽随疏水一起向阀腔喉部流动，在调节汽进入阀腔的入口处至喉部之间，由于阀内压力下降使调节汽的比容增加，在阀腔通流面积不变的情况下，疏水的有效面积则相应减少，使疏水量降低，从而达到阻碍疏水的作用。
此时调节汽是以其自身的物性参数变化作用来阻碍疏水的。
即调节蒸汽流量越大，疏水量越小，反之亦然。
通过上述的调节过程从而实现水位的自动控制。
3经济性分析
高加疏水系统改造后的经济效益可以从以下2个方面进行分析与计算。
3.1提高高加投入率
根据表1数据计算如下：#3高加进汽焓为3 375.95 kJ/kg，疏水焓为2 292.57 kJ/kg。
给水在#3高加吸收的焓值为：（3 375.95-2 292.57）×16.15×1 000=1.75×107 kJ/h。
同理可计算出给水分别在#2高加吸收8.32×107 kJ/h，在#1高加吸收5.83×107 kJ/h，则给水在整个高加吸收共计1.59×108 kJ/h.
按照按照机组年运行等效天数300天，高加投入率增加2%，标煤发热量29 270 kJ/kg，机组年节约标煤：1.59×108×300×24×2%÷29 270÷1 000=782.23 t
按照标煤700元/t计算，年节约发电资金700×782.23÷10 000=54.76×104元。
3.2保持高加正常水位运行
1）改造后，高加保持正常水位，高加疏水至下一级无窜汽。
T出=T饱和-（T饱和-T进）e-NTV=245.8
式中，T进、T出分别为高加进、出水温度，单位：℃；T饱和为加热蒸汽饱和温度，单位℃；由#1抽压力P1=3.89 MPa查出T饱和=248.7 ℃，-NTV为传热单元，NTV=K×F/G（1 000Cp）=2.36，G为进入高加的给水流量600 t/h；
2）改造前，高加低水位状态时。
此时高加疏水逐级自流，伴随加热蒸汽窜入下一级。
设窜汽率x=10%，其他参数变化忽略不计，此时高加出水温度T出′为：
h=x×h2+（1-x）h1=1 238.69 kJ/kg，
式中h为无水位时高加疏水焓，单位：kJ/kg；h2为饱和蒸汽焓，单位：kJ/kg；由P1查出h2=2 801.9 kJ/kg，h1为正常水位时的疏水焓h1=1 065 kJ/kg。
给水吸收热量Q=D（h0- h）=G*Cp*（T出- T进）得T出=238.39 ℃
式中h0为高加抽汽焓，由#1抽压力、温度查表得h0=3 143.76 kJ/kg，D为抽汽量D=30.82 t/h；
3）改造前后，给水出口温差达到7.4℃，按照给水温度降低1℃，影响发电煤耗0.102g/KWh计算，改造后可节省煤耗0.75 g/kW·h。
按单机1年的发电量以14×108 kW·h计算，标准煤价为700元/t计算，则1年可节约N=0.75×10-6×14×108×700×10-4=73.5×104元。
4结语
汽液两相流自调节水位控制器在胜利发电厂I期两台机组高加上应用后取得了明显的效果，通过多年的运行和调试，该装置性能稳定，适应高加各种运行工况，保证了高加系统随机启停，既提高了机组安全稳定性，又提高了机组经济性，达到了改造预定目标。
参考文献：
[1]李宏伟，刘为民，孙波，等.NC220/183-12.7/0.245/535/535型汽轮机运行规程[M].东营市：胜利日报出版社，2009.
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