综采工作面供电设计说明书
综采工作面供电设计
综采面供电设计说明一、电源及负荷综采面电源取自井下中央变电所9101高压开关柜，MYPTJ-3×185+1×95/10KV矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆4500米沿胶运大巷到设备列车移变。
综采面用电设备负荷统计表二、工作面配电点与移动式变电站位置向回采工作面供电的移动式变电站安装在进风顺槽设备列车上，距工作面200米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统采用单电源移动式变电站供电，配电点到各用电设备采用副射式供电。
四、变压器选型校验㈠校验向采煤机、运输机供电的3300V移动式变电站供电的3300V移动式变电站型号为：KBSGZY-4000/10/3.3（盐城）移变视在容量计算为:对于综采面：COSφPj=0.7需用系数 KX =0.4+0.6∑e PPα Pα为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×1162210001162≈⨯+0.6 S B =PjeXCOS P Kφ∑=()0.62100011620.7⨯⨯+≈2710 KVA <4000 KVA选用KBSGZY-4000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =4000KVA ；额定电压为10/3.3KV ，满足要求。
㈡ 校验向泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站为： KBSGZY- 2500/10/1.14（盐城） 移变视在容量计算为: 对于综采面：COS φPj =0.7需用系数 K X =0.4+0.6∑eP Pα P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×37543153160237543≈⨯+⨯+⨯+⨯0.49 S B =KVA KVA COS P K Pje X 250017517.0250249.0<≈⨯=∑φ选用KBSGZY- 2500/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =2500KVA ；额定电压为10/1.2KV ，满足要求。
131101综采工作面供电设计说明书
131101综采工作面供电设计说明书一、电源及负荷131101综采工作面电源取自井下中央变电所3#高压开关柜，MYPTJ-3*50+3*25/3+JS 3000米矿用移动屏蔽监视型橡套电缆沿主运大巷到131101回风顺槽设备列车移动变电站。
综采工作面用电设备负荷统计表如下二、工作面配电点与移动变电站位置向回采工作面供电的移动变电站安装在回风顺槽设备列车上，距工作面150米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统131101综采工作面供电系统如下图所示，采用单电源移动式变电站供电，配电点到设备采用辐射式供电。
四、变压器的选型校验1、校验向采煤机供电的移动变电站采煤机供电的1140V移动变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采工作面：cos∮pj=0.85需用系数:k x=0.51 Pa为电动机总功率：391KWS B=K X∑P e/ cos∮pj=0.51*391/0.85=234.6KV A＜1000KV A选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KV A额定电压：10/1.2KV满足要求。
2、校验向刮板输送机、泵站、转载机、破碎机供电的1140移动式变电站移动式变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采面：cos∮pj=0.85需用系数：K X=0.4+0.6Pa/∑P ePa为最大电动机功率数所以：K X=0.4+0.6*200/200+220+132+110+150≈0.54S B=K X∑P e/ cos∮pj=0.54*812/0.85≈515KV A＜1000KV A选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KV A额定电压：10/1.2KV满足要求。
综采用二台KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站，合格。
铁岭市韫达煤矿某综采工作面供电设计说明书
铁岭市韫达煤矿203综合机械化采煤工作面供电设计说明书目录前言 (5)第一章矿井概况 (6)第一节矿井自然概况 (6)第二节矿井生产概况 (7)第三节203工作面概况 (8)第四节供电电源 (8)第二章203综采工作面供电系统拟定 (9)第一节供电电源系统拟定 (9)第二节瓦斯监测与通讯系统拟定 (11)第三章移动变电站、高压低开关选择 (13)第一节203综采工作面负荷统计 (13)第二节工作面变压电站负荷统计及负荷分配率计算 (14)第四章供电系统高低压电缆选择计算 (16)第一节供电系统中各段电缆截面信号选择 (16)第二节系统中主要线路的电缆载流量、电压损失校验 (18)第五章短路点选择与短路电流计算 (26)第一节短路点的选择 (26)第二节各短路点短路阻抗、短路电流计算 (27)第三节三相短路电流、短路容量、热稳定及动稳定校验 30 第六章高、低压电气设备的继电保护整定 (32)第一节地面高压开关继电保护整定 (32)第二节井下高压开关继电保护整定 (34)第三节低压开关继电保护整定 (36)第四节高低压开关灵敏度校验 (38)第七章安装技术要求 (41)第一节安装质量和要求 (41)第二节继电保护整定要求 (42)附表一各台高压开关继电保护整定表 (43)附表二各主要段电缆选择一览表 (44)附表三馈电开关继电保护整定值表 (44)附表四各台磁力起动器整定值表 (45)附表五203综采工作面机电设备清册 (46)附图1、203综采工作面供电系统图2、203综采工作面机电设备布置图3、203综采工作面硐室机电设备布置（图一）4、203综采工作面硐室机电设备布置（图二）5、203综采工作面硐室电气设备接线图6、203综采工作面运输系统图7、韫达煤矿地面变电所供电系统改造图8、韫达煤矿中央变电所改造系统图前言为提高矿井生产能力和矿井机械化水平，我矿决定在井下203工作面安装一套综合机械化采煤设备，为适应综采工作面的供电要求，根据“安全、可靠、经济、合理”的供电设计原则，对203综采工作面供电系统设计如下。
826里综采工作面供电设计说明书
Ⅱ826里综采工作面供电设计说明书一、概述Ⅱ826里综采工作面是西二采区一个综采工作面，切眼总长140米，机巷420米。
该工作面采煤机选用MG450/1050WD型，工作面车选用SGZ800/800型，机巷安装DSJ100/100/2×75型皮带机、SZZ830/315型转载机、PLM2000/200型破碎机；运斜使用DSJ100/100/2×75型皮带机；选用BRW400/31.5型乳化泵站一套，通讯控制采用KTC-2 型。
供电电源来自西二下部变电所。
二、移变容量计算1、设备负荷统计根据设备选型，负荷统计结果如下：本系统设备设备额定功率之和为：∑P=1050＋2×400＋315＋200＋250＋2×75＋4＋2×75＋4＋18.5=2941.5KW 2、移变容量计算与选择（1）移变选择：根据以上计算和目前现有情况，选用三台移变负责该面供电，其中1140V 系统采用3300V系统采用1#KBSGZY-1600/6型矿用移动变电站分别对工作面刮板机、转载机、破碎机供电和2#KBSGZY-1600/6型矿用移动变电站对采煤机、乳化泵供电，3#KBSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对机巷皮带机、运斜皮带机和回柱绞车进行供电。
（2）容量验算如下：1#移变KBSGZY-1600/6型(6/3.3KV)控制工作面刮板机、转载机和破碎机:设备总功率：∑P=315＋200＋2×400=1315KW 需用系数：max 4000.40.60.40.60.581315de e P K P =+⨯=+⨯=∑ 式中：max p ---最大一台电动机功率，de K ---为需用系数。
故移变容量为 0.5813151090cos 0.7de N ca wn K P S KVA ϕ∙∑⨯===式中： cos wn ϕ---一组用电设备的加权平均功率因数，综采工作面一般取0.7。
综掘工作面供电设计说明书
综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA 根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
10101综采工作面供电专项说明书
10101综采工作面供电设计专项说明书编制：审核：综采办：机电副总：批准人：编制单位：综采办公室编制时间：2006年6月10101综采工作面供电设计专项说明书一、概述见《10101综采工作面回采地质说明书》。
二、供电系统10101综采工作面设备装机总容量为:1932.5KW。
分为两组，一组为移动电站（10/1.2KV）设备总功率：1564KW；一组为固定电站供电(10/0.69KV),设备总功率:368.5KW根据现场实际情况和工作面负荷情况,分为三路供电,一路(10KV)供移动变电站,一路(0.66KV)供皮带机及运顺绞车机水泵,一路(0.66KV)回顺辅助运输设备,其中，工作面安装时,从回顺再拉一趟电缆供乳化泵，工作面安装完成后撤除一路供电。
供电线路如下:供移动变电站:中央变电所(10KV)至采区移动变电站供皮带机及运顺辅助运输设备及水泵:中央变电所采煤干式变压器(0.66KV)至皮带机供10101回顺辅助运输设备: 采区变电所采煤干式变压器(0.66KV)至10101回顺工作面供电设备选择如下：三、负荷统计10101综采工作面设备负荷统计表四、变压器容量、台数确定一) 变压器容量计算1、采面工作面供电的1#移动变压器容量计算S B=Kx∑Pe/COSφpjS B—变压器计算容量，KV A；∑Pe—供电的设备功率之和，KW；Kx—需用系数；COSφpj—加权平均功率因数；∑Pe=730+250+200+110=12900KWKx=0.4+0.6Pd/∑PePd—最大一台电机功率，KW；Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.4+0.6×730/1290 =0.75COSφpj取0.7（查表）S B=0.75×1290/0.7=1382.15KV A根据计算,选用KBSGZY—1600移动变电站一台即可满足要求。
2、采面工作面供电的2#移动变压器容量计算S B=Kx∑Pe/COSφpjS B—变压器计算容量，KV A；∑Pe—供电的设备功率之和，KW；Kx—需用系数；COSφpj—加权平均功率因数；∑Pe=800+160+200+110=1270KWKx=0.4+0.6Pd/∑PePd—最在一台电机功率，KW；Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.4+0.6×800/1270 =0.78COSφpj取0.7（查表）S B=0.78×1270/0.7=1415.15KV A根据计算,选用KBSGZY—1600移动变电站一台即可满足要求。
煤矿综采工作面供电设计说明
煤矿综采工作面供电设计说明一、供电系统的分类根据煤矿综采工作面的情况和电压等级，供电系统可以分为高压供电系统和低压供电系统两部分。
1.高压供电系统：2.低压供电系统：低压供电系统主要为井下照明、通风、监控等非主要设备供电。
具体包括配电箱、照明灯具、电缆桥架、插座等。
二、供电系统的设计原则供电系统的设计应遵循以下原则：1.安全可靠：供电系统设计应满足国家相关安全规定，确保供电设备在运行过程中不发生故障，且能够及时发现和排除隐患。
2.合理高效：供电系统设计应根据工作面的实际情况，满足设备运行所需的电能供应，降低能耗，提高供电的效率和质量。
3.经济合理：供电系统的设计应充分考虑成本问题，根据实际需要进行合理配置，避免不必要的浪费。
三、供电系统的具体设计要点1.高压供电系统设计要点：(1)变电站的选择：变电站应选择可靠性高、运行安全稳定的设备，具备过流、过压、短路等保护功能。
(2)高压开关柜的选型：高压开关柜应满足可靠性高、操作简便、经济合理的要求，具备过流、短路等继电保护功能。
(3)高压电缆敷设：应选择符合国家标准的高压电缆，并进行正确敷设，保证电缆的绝缘完好性和安全可靠性。
2.低压供电系统设计要点：(1)配电箱的选型：配电箱应选择品牌可靠、结构合理的产品，具备过载保护、漏电保护等功能。
(2)电缆的选择：应选择符合国家标准的低压电缆，并进行正确敷设和维护，保证电缆的安全可靠性。
(3)照明设计：应根据工作面的具体情况，合理选用照明灯具，并进行合理布局，保证工作面的照明质量，提高工作面的安全性。
四、供电系统的检验和维护程序1.定期检测：供电系统应定期进行综合性能和安全性能的检查，排除存在的故障和隐患。
2.配电设备的定期维护：配电设备应进行定期的保养和维修，并进行记录，以保证设备的安全可靠性。
3.灯具的定期更换：照明灯具应定期进行检查和更换，保证井下的照明质量。
总之，煤矿综采工作面供电设计是煤矿安全生产中的重要环节，其合理的设计能够保证设备的安全高效运行，并提高煤矿的开采效率和安全性。
103综采工作面安装、供电、供排水说明书
14-1 103 综采工作面安装、供电、供排水说明书一、安装设计条件：1、工作面概况：14-1103 工作面开采 4-1号煤层，煤层走向近南北，倾向东，倾角6°左右，4-1号煤层厚度 2.47 米-3.80 米，平均 3.31 米。
煤层结构 1.2 （0.2 ）2.01 。
根据 14-1101 工作面实际揭露资料及 ZK-3 号等钻孔资料， 4 -1号煤层与上部 41-1号煤层由北向南逐渐合并，合并前41-1号煤厚 0.85 米、4-1号煤厚2.47 米；合并后煤层厚度 3.31 米左右，其层间距最大 1.68 米，最小 0.1 米，岩性以黑灰色砂质泥岩为主。
工作面采用走向长壁后退式一次采全高综合机械化采煤法，轨道巷长 2232 米，工作面长 180 米。
工作面正付巷中线平均距离 180 米，工作面可采储量 145.37 万吨，执行两班生产，一班检修准备的“三八”工作制度。
工作面正、付巷采用全锚支护，正巷、付巷巷道均为净宽 4.5 米，净高 2.8 米，工作面切眼采用全锚支护（矩形断面），切眼宽度 6 米，高度 3.2 米。
2、14-1103 工作面各系统概况：㈠通风系统：根据《煤矿安全规程》规定，采煤工作面能满足通风能力要求的情况如下：采煤工作面需要风量计算：每个采煤工作面需要风量，应按瓦斯、二氧化碳绝对涌出量和爆破后有害气体产生量以及工作面气温、风速和人数等规定分别进行计算，然后取 Q采1〜Q采5的最大值作为该采煤工作面需要风量。
按照通风部门提供的通风风量数据： 101 工作面风量是1500m3/min 为依据 ,103 工作面实际配风风量为 750m3/min ，能够满足同能力要求。
㈡生产系统：工作面出煤系统为14-1103上顺槽一-> 14-1103上顺槽溜煤眼一-胶带上山皮带一-> 590胶带大巷主皮带一-> 590主煤仓一-装载硐室一-主立井箕斗提升一-地面筛分车间地面煤场。
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山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书设计：孟庆保 2011-6-2110102综采工作面供电设计（一）综采工作面主要条件该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度。
矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。
变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。
（二）设备选用1、工作面设备采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。
工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。
2、顺槽设备1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。
其额定功率160KW,额定电压1140V。
3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。
5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。
3、其它设备（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。
根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。
在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽皮带巷每500米设置配电点，用以对工作面设备进行供电。
（四）负荷统计及移动变电站选择 1、1#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率 S=ΣP Nθos rC K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数； K r --需用系数。
K r 按下式进行选择K r =+NSP P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =+×1000730=CosΦ取 K r 取 电力负荷总视在功率为 S=1000×7.0838.0=1197KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-1250/10矿用隔爆型移动变电站一台。
2、2#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率 K r =+×804630= CosΦ取 K r 取 电力负荷总视在功率为 S=804×7.087.0=999KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-1000/10矿用隔爆型移动变电站一台。
3、3#移动变电站的选取3#移动变电站负荷统计：3#移动变电站主供顺槽皮带机，由负荷统计可知，选择KBSGZY-500/10型移动变电站一台可以满足供电需求。
（五）、移动变电站高压开关的选择 （1）、配电装置额定电压：选定为10KV 。
（2）、高压配电装置额定电流应大于变压器的最大长时工作电流。
变压器最大长时工作电流即额定电流I e 为I e =V ee ⨯3S式中 S e —变压器额定容量，KV ．A ；V e —变压器高压侧额定电压，KV 。
#移变高压开关的选择 高压侧额定电流为I e =V ee ⨯3S =()A 17.7210KV31250KV A =⨯根据计算选择BGP23-630/10Y 100/5型高压真空配电装置。
#、3#移变高压开关的选择高压侧额定电流为I e =V ee ⨯3S =()A 6.8610KV3KV A5001000=⨯+）（根据计算选择BGP23-630/10Y 100/5型高压真空配电装置。
（六）高压电缆截面选择校验按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ 型矿用10KV 铜芯、橡套、双屏蔽电缆。
1、供1#移变高压电缆截面选择（L 1） 1）按长时允许电流选电缆截面=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 697.01000031000838.01000=⨯⨯⨯⨯式中 ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ；K r --需用系数。
Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得35mm 2 电缆为138A >69A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面。
==j I A 26.275.269mm = A ---电缆主芯截面j ---经济电流密度 A/mm 2 查表得根据高压电缆经济电流密度校验35 mm 2电缆能够满足要求。
3）按允许电压损失校验ΔU%=PLK = ×+×= %＜7%%U ∆——高压电缆线路中的电压损失百分数。
K —— 兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数； 10KV 时，K=1·(R 0+X 0tanφ)。
P —— 电缆输送的有功功率，兆瓦。
L —— 电缆长度，km 。
7%——允许电压损失百分数。
按电压损失校验，满足要求。
4） 热稳定校验电缆截面设井下采区变电所10kV 母线最大短路容量限制50MVA ，最大 三相稳态短路电流6(3)2887IA∞===Amin=CI (3)i t ∞=25.1593.430.252887mm =⨯⨯＜35mm 2i t ——短路电流的假象时间，即热等效时间，取;C ——电缆热稳定系数，铜芯橡套电缆C=。
热稳定校验电缆截面满足要求。
综上可知1#高压电缆选择35mm 2，可以满足供电要求。
2、根据负荷统计表，2#、3#高压电缆也选择35mm 2，可以满足供电要求。
(七)按长时负荷电流选择低压电缆截面长时负荷电流要求电缆截面载流量大于等于电缆长时间负荷电流，电缆标号见拟定供电系统图。
1、采煤机电缆（L 5）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 2258.01140310001355=⨯⨯⨯⨯式中 ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， kW ；K r --需用系数。
Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得95mm 2 电缆为260A >225A 满足要求。
2、转载机电缆（L 6）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 1018.01140310001160=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >101A 满足要求。
3、破碎机电缆（L 7）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 708.01140310001110=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >70A 满足要求。
4、输送机电缆（L 10-11）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 1998.01140310001315=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为215A >199A 满足要求。
5、顺槽皮带机电缆（L 13）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 708.01140310001110=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >70A 满足要求。
6、乳化液泵电缆（L 14-15）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 798.01140310001125=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >79A 满足要求。
7、喷雾泵电缆（L 16-17）选择：=⨯∑=ϕcos U 31000K P I N W e r A 288.0114031000145=⨯⨯⨯⨯根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得4mm 2 电缆为36A >28A 满足要求。
根据计算，初选电缆见下表：采煤机选用MCPJB-1140-3*95+1*35+4*6型电缆，其余电缆均选用1140V MYP 型矿用橡套屏蔽电缆。
（八）按机械强度要求校验电缆截面机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-50 mm 2，工作刮板输送机为16-35 mm 2，均满足要求。
（九）短路电流计算#移变二次出口端的短路电流I d1计算（1）系统阻抗变压器二次电压1200V ，容量1250kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为==dy2x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω X g =×=Ω （3）变压器阻抗查表得KBSGZY-1250/10型移动变电站的v s =, Δ=7400W 则变压器的电阻、电抗：=∆=2T 2..b1S N T T N V P R =⨯22(1250kVA))2.1(7400kV W Ω ==T 2.b1S N T s V u X =⨯1.25MV A )2.1(%42kV Ω =+=∑12bg K R R b R 01824.00068.08.330.79382=+Ω =++=∑12bg K X X b x X X 076418.00461.08.330.10530288.02=++Ω 22ed1)(R)2U I X ∑+∑=（A 7639076418.00.018242120022=+=2.转载机电机处短路电流I d2计算MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 2=500米，为3趟线路并用，阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×3=Ω X g1=×3=Ω由于L 3的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计 ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω22ed2)(R)2U I X ∑+∑=（A 5611088918.00.0594072120022=+=3.采煤机电机处短路电流I d3计算MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 2=240米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed3)(R)2U I X ∑+∑=（A 3756106918.00.1186872120022=+=4.破碎机电机处短路电流I d4计算MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 2=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed4)(R)2U I X ∑+∑=（A 5378089758.00.0662372120022=+=#移变二次出口端的短路电流I d5计算（1）系统阻抗变压器二次电压1200V ，容量500kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为==dy2x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω X g =×=Ω （3）变压器阻抗查表得KBSGZY-500/10型移动变电站的v s =4, Δ=3100W 则变压器的电阻、电抗：=∆=2T 2..b1S N T T N V P R =⨯22(500kVA))2.1(3100kV W Ω ==T 2.b1S N T s V u X =⨯0.5MV A )2.1(%42kV Ω =+=∑12bg K R R b R 022038.0017856.08.330.288122=+Ω =++=∑12bg K X X b x X X 144555.01152.08.330.038220288.02=++Ω 22ed5)(R)2U I X ∑+∑=（A 4103144555.00.0220382120022=+=#馈电入口处短路电流I d6计算MYP 3×70+1×25型电缆的电阻、电抗：L 7=230米，阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω22ed6)(R)2U I X ∑+∑=（A 3130162495.0101618.02120022=+=7.顺槽皮带机电机处短路电流I d7计算MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 8=20米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed7)(R)2U I X ∑+∑=（A 2991164175.0115278.02120022=+=#调度绞车电机处短路电流I d8计算MYP 3×10+1×6型电缆的电阻、电抗：L 7=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed8)(R)2U I X ∑+∑=（A 2931163415.0123208.02120022=+=#调度绞车开关入口处短路电流I d9计算MYP 3×16+1×10型电缆的电阻、电抗：L 7=1000米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×1=Ω X g1=×1=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed9)(R)2U I X ∑+∑=（A 402252495.0470618.12120022=+=#调度绞车电机处短路电流I d10计算MYP 3×10+1×6型电缆的电阻、电抗：L 7=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++++=Ω22ed10)(R)2U I X ∑+∑=（A 396253415.0492208.12120022=+=#移变二次出口端的短路电流I d11计算（1）系统阻抗变压器二次电压1200V ，容量1000kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为==dy2x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω X g =×=Ω （3）变压器阻抗查表得KBSGZY-1000/10型移动变电站的v s =, Δ=6100W 则变压器的电阻、电抗：=∆=2T 2..b1S N T T N V P R =⨯22(1000kVA))2.1(6100kV W Ω ==T2.b1S N T s V u X =⨯1.0MV A )2.1(%5.42kV Ω=+=∑12bg K R R b R 0161564.0008784.08.330.511562=+Ω =++=∑12bg K X X b x X X 094592.00648.08.330.067860288.02=++Ω 22ed11)(R)2U I X ∑+∑=（A 6252094592.00.01615642120022=+=#组合开关入口处短路电流I d12计算MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 13=500米，为2趟线路并用，阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×2=Ω X g1=×2=Ω ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω22ed12)(R)2U I X ∑+∑=（A 4363113342.00779064.02120022=+=13.输送机前电机处短路电流I d13计算MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 13=50米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed13)(R)2U I X ∑+∑=（A 4058117092.00902564.02120022=+=14.输送机后电机处短路电流I d14计算MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 15=240米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed14)(R)2U I X ∑+∑=（A 3153131842.01371864.02120022=+=15.主乳化液泵电机处短路电流I d15计算MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 15=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed15)(R)2U I X ∑+∑=（A 4231114182.00840664.02120022=+=16.主喷雾泵电机处短路电流I d16计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L 17=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω22ed16)(R)2U I X ∑+∑=（A 4188114222.0086544.02120022=+=（十）高压开关的整定。