500×500柱模板计算书
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。
本工程采用木模板，选用Φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距l1=300mm。
每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。
一、压力设计值计算○1计算简图如下：取r=24 N/m3 t=200/(T+15)=200/35=5.71β1=β2=1浇筑速度V=2m/hF1=0.22*r*t*β1*β2*V ½=0.22*24000*5.71*1*1*1.414=42.63 KN/m2 F2=r*H=24*4=96 KN/m2 取二者较小值，即取F1=42.63 KN/m2 ○2砼侧压力设计值F= F1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9= 46.04 KN/m2 ○3倾倒砼产生的水平荷载采用0.6m3砼吊斗卸料，荷载设计值为N=4*1.4*0.9=5.04 KN/m2○4荷载组合F/=F+N=46.04+5.04=51.08 KN/m2○5柱箍承受的均布荷载q=51.08*10-3*300*0.9=14 N/mm 二、强度验算柱箍承受的轴向拉力设计值N=a*q/2=700*14/2=4.9*103 N钢管净截面积A=4.89*102 mm2钢管最大弯矩设计值M=q*a2/8=14*700*700/8=8.58*105 N*m截面抵抗矩w=5.08*103 mm2则：δ=N/A+M/W=4.9*103/4.89*102+8.58*105/5.08*103=10.02+168.9=178.92 N/mm2δ≤f=215 N/mm2满足要求。
三、挠度验算柱箍弹性模量E=2.05*105 N/mm2钢管惯性距I=12.19*104 mm4则：ω=5*q*a4/（384*E*I）=5*14*7004/（384*2.05*105*12.19*104）=1.25 mm ω≤[ω]=800/500=1.60 mm 满足要求。
审核人：编制人：徐子东 2003年12月1日。
500×500柱模板支撑计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
柱模板计算书
本工程位于任丘市经济开发区北区，地上三层，建筑高度12.7米，总建筑面积 14000平方米。
本工程由任丘韩昌工艺品有限公司建设，河北大地建设科技有限公司勘察，世 纪东华建筑规划设计有限公司设计，任丘市建兴工程建设项目管理有限公司监理， 任丘市诚建建筑安装工程有限公司施工。
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工 计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计 规范》(GB50010-2010)。
0.09
0.086
0.067 0.041
0.06
0.064 0.054
0.051 0.05
0.062
弯矩图(kN·m)
1.587 1.626
1.147 1.26 1.22 1.268 1.116
1.22
0.705 0.398
0.823 1.322 1.209 1.249 1.201 1.354
1.708
(二) 内力计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及 内力、变形图如下：
8.231kN /m
100 300 300 300 300 300 1990
8.554kN /m
400 400 400 400 1540
0.323kN /m 330
弯矩和剪力计算简图
0.113
柱截面宽B：550mm；柱截面高H：550mm；
搭设形式：组合式柱箍有竖楞；
2.面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
3.柱箍
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
柱模板计算书
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
柱,500×500柱模板支撑计算书
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=40×80=3200mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0316×200=6.322N/mmN=6.322×500/2=1580.61NM x=6.322×5002/8=197576.25NN/A n+M x/W nx=1580.61/3200+197576.25/42666.67=4.63≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.23+1.4×3.00)×500.00/1000=16.638kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得 M=0.1×16.638×(200.00/1000)2=0.067kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3σ = M/W=0.067×106 /18750.000=3.549N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×24.23+1.4×3)×500×200/106=1.997kN经计算得τ=3×1.997×103/(2×500.000×15.000)=0.399N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=24.23×500/1000=12.115kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500.000×15.0003/12=140625.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×12.115×200.0004/(100×6000.00×140625.00)=0.16mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.230+1.4×3.000)×200/1000=6.655kN/mB──截面长边,取B=500mm；经计算得 M=6.655×(500/1000)2/8=0.208kN.m；木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=40×802/6=42666.667mm3；σ = M/W=0.208×106/42666.667=4.875N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×24.230+1.4×3.000)×200×500/106=1.664kN 经计算得τ=3×1.664×103/(2×40.000×80.000)=0.780N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m):q=24.23×200/1000=4.846kN.mI=b×h3/12=40×803/12=1706666.667mm4B──柱截面长边的长度,取B=500mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=5×4.846×5004/(384×9000.00×1706666.67)=0.257mm允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
最新资料推荐500 X 500柱模板计算书柱模板的背部支撑山两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑 混凝土对模板的侧压力；笫二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压 力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
单位:(mm)柱立面图 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00：柱截面高度H(mm):500.00：柱模板的总讣算高 度:H = 3.00m ；拄箍〔方木)竖愣〔方木)面板 对拉螺栓柱剖面图址新资料推荐叩022Q , 22。
计算简图一、参数信息1 •基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数U：0；柱截面宽度B方向竖楞数U：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数I」:0：柱截面高度H方向竖楞数U：3;2 •柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3 •竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4 •面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):l&00；面板弹性模量(N/mnr):6000.00；面板抗弯强度设讣值fc(N/mnr): 13.00：最新资料推荐面板抗剪强度设计ffl(N/mm2):l .50；5 •木方参数方木抗弯强度设讣值fc(N/mm2): 13.00：方木弹性模量E(N/mnr):9000.00：方木抗剪强度设计值ft(N/mm2): 1.50：二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F二0. 22ytpip2V1/2F 二YH其中丫-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t —新浇混凝土的初凝时间，取2. OOOh；T 一混凝土的入模温度，取20.000C；V —混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h：H —模板计算高度,取3. 000m；pi-外加剂影响修正系数，取1. 200；畑-混凝土坍落度影响修正系数，取l.OOOo分别计算得20. 036 kN/m\ 72. 000 kN/m2,取较小值20. 036 kN/m‘作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q>=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2o三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度讣算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1=220 mm,且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
最新资料推荐1,220L220L面板讣算简图1 •面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=O.lqI2其中，M-面板计算最大弯矩(Nnim)；1-计算跨度(竖楞间距):1 =220.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1.2x20.04x0.45x0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4x2.00x0.45x0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = qi + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 x 10.871x220x220= 5.26x1 O^N.mm；面板最大应力按下式计算：a =MAVvf其中，o -面板承受的应力(N/mnf)；M -面板计算最大弯矩(N・mm)；W -面板的截面抵抗矩：W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 450x 18.0x1 &0/6=2.43x 104 mm3；址新资料推荐f -面板的抗弯强度设Hffl(N/mm2) ；f= 13.000N/mnr ；面板的最大应力计算值：o = MAV = 5.26X104 / 2.43x104 = 2.165N/mm2；面板的最大应力讣算值o =2.165N/nm?小于面板的抗弯强度设计值[a]=l 3N/nmi2,满足要求！2 •面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：V=0.625ql其中，V-面板计算最大剪力(N)：1-计算跨度(竖楞间距):1 =220.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1.2x20.04x0.45x0.90=9.737kN/m:倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4x2.00x0.45x0.90= 1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = qi + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/rn；面板的最大剪力：V = 0.625x10.871x220.0= 1494.83IN；截面抗剪强度必须满足下式：T = 3V/(2bhn) Wfv其中，—面板承受的剪应力(N/mm，)；V—面板计算最大剪力(N)： V= 1494.831N：构件的截面宽度(mm)： b = 450mm ；hn--面板厚度(mm)： h n = 18.0mm ；fv---面板抗剪强度设计｛fi(N/mm2)： fv= 13.000 N/mnr；面板截面受剪应力讣算值:T=3xl494.831/(2x450xl8.0)=0.277N/mnr；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mnr；面板截面的受剪应力T =0.277N/nmi2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求！3 •面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下：v=0・521qF/(100EI)址新资料推荐其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04x0.45 = 9.02 kN/m：V--面板最大挠度(mm)；1 一计算跨度(竖楞间距):1 =220.0mm ；E—面板弹性模量(N/mnr)： E = 6000.00 N/mnr ；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/121= 450x18.0x18.0x18.0/12 = 2.19x10’ mm4；面板最大容许挠度：[v] = 220 / 250 = 0.88 nun；面板的最大挠度计算值:v= 0.521 X9.02X220.04/( 100x6000.0x2.19x 105)=0.084 mm：面板的最大挠度计算值v =0.084nmi小于面板最大容许挠度设计值[v]=0.88mm.满足要求!四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60x80x80/6x1 = 64cm3；I = 60x80x80x80/12x1 = 256cm4；竖楞讣算简图1・抗弯强度验算支座最大弯矩讣算公式：M=0.1ql2其中，竖楞计算最大弯矩(N-mm)；1-计算跨度(柱箍间距):1 =450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1.2x20.036x0.220x0.900=4.761 kN/m:倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4x2.000x0.220x0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1x5.315x450.0x450.0= 1.08xl05N mm；a =MAVvf其中，o -竖楞承受的应力(N/mm‘)；M -竖楞计算最大弯矩(N-mm)；W —竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=6.40xl04：f-竖楞的抗弯强度设trfi(N/mm2)； f=13.OOON/mm2；竖楞的最大应力计算ffl: a = M/W = 1.08X105/6.40X104 = 1.682N/mm2；竖楞的最大应力讣算值o=1.682N/nuii2小于竖楞的抗弯强度设计值[a]=l 3N/nun2，满足要求！2 •抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.6ql其中，V-竖楞计算最大剪力(N)：1-计算跨度(柱箍间距):1 =450.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi: 1.2x20.036x0.220x0.900=4.761 kN/m: 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4x2.000x0.220x0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6x5.315x450.0= 1435.037N；址新资料推荐截面抗剪强度必须满足下式：T = 3V/(2bhn)^f v其中，i--竖楞截面最大受剪应力(N/mnr)；V -竖楞计算最大剪力(N)： V=0.6ql= 0.6x5315x450= 1435.037N；b --竖楞的截面宽度(mm)： b = 60.0mm ；hn-竖楞的截面高度(mm)： h n = 80.0mm ；fv・竖楞的抗剪强度设计fi(N/mm2)： f v = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:T=3x 1435.037/(2x60.0x80.0x l)=0.448N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值T =0.448N/nmr小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mnr,满足要求！3 •挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：Vmax=0.677ql4/( 100EI) W [v]=l/250其中，q—作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04x0.22 = 5.31 kN/m；VmaL竖楞最大挠度(mm)；1 一计算跨度(柱箍间距):1 =450.0mm ；E-竖楞弹性模量(N/mnr), E = 9000.00 N/mm2 ；I-竖楞截面的惯性矩(mm4), 1=2.56x106；竖楞最大容许挠度：[v] = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:v= 0.677X5.31X450.04/(100X9000.0X2.56X106)=0.064 mm：竖楞的最大挠度计算值\F.064mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.8imn ,满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm,高度80nun,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60x80x80/6 xl= 64cn?；I = 60x80x80x80/12 xl= 256cm4；按集中荷载计算(附讣算简图)：2.39720B方向柱箍计算简图其中P…竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)：P = (1.2 x20.04x0.9 + 1.4 x2x0.9)x0.22 x 0.45 = 2.39 kN；2.392 2.3926 1.1961.196 1.1362.392 2.392 B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力：N = 2.392 kN；B方向柱箍弯矩图(kN・m) 最大弯矩:M = 0.598 kN・m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:v = 1.254 mm：1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式a =MAVvf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计•值:M = 597932.28 N mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值:a = 9.34 N/nmr；柱箍的抗弯强度设计值:[f] = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值a =5.98x 108/6.40x 107=9.34N/mnr小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过讣算得到:v= 1.254 mm：址新资料推荐柱箍最大容许挠度:[v] = 500 / 250 = 2 mm：柱箍的最大挠度v= 1.254nini小于柱箍最大容许挠度[v]=2min,满足要求!3 •柱箍抗剪强度验算T = 3V/(2bhn) Wfv其中，i--柱箍承受的剪应力(N/mm，)；V—柱箍计算最大剪力(N)： V= 1435.037N：b-柱箍的截面宽度(mm)： b = 60.0mm：hn-柱箍的截面高度(mm)： h n = 80.0mm ；f v…柱箍抗剪强度设计(fi(N/mm2)： f v= 13.000 N/mnr；柱箍截面最大受剪应力计算值:T=3xl435.037/(2x60.0x80.0x 1 )=0.448N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值T =0.448N/nmi2小于柱箍抗剪强度设汁值[fv]=13N/mm2,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本丄程中，柱箍采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60x80x80/6 xl= 64cm3；I = 60x80x80x80/12 xl= 256cm4；按计算(附计算简图)：2.39 1.20720H方向柱箍计算简图其中P -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)：P = (1.2x20.04x0.9+1.4x2x0.9)x0.22 x0.45 = 2.39 kN；2.392 2.392帀 6 1.1961.196 ”氐2.392 2.392H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 2.392 kN；H方向柱箍弯矩图(kN・m) 最大弯矩:M = 0.598 kN m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:v= 1.254 mm：1 •柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：a =MAVvf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计•值:M = 597932.28 N-mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值:a = 9.343 N/nmr；柱箍的抗弯强度设计值:[f] = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值a =5.98xl08/6.40xl07=9.343N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到:v= 1.254 nun：柱箍最大容许挠度:[v] = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度v =1.254nun小于柱箍M大容许挠度[v]=2min,满足要求!3 •柱箍抗剪强度验算T = 3V/(2bhn) Wfv其中，T --柱箍承受的剪应力(N/mm，)；V-柱箍计算最大剪力(N)： V= 1435.037N：b-柱箍的截面宽度(mm)： b = 60.0mm：hn-柱箍的截面高度(mm)： h n = 80.0mm ；fv…柱箍抗剪强度设汁值(N/mnr)： f v = 13.000 N/mnr；柱箍截面最大受剪应力讣算值:T=3x 1435.037/(2x60.0x80.0x 1 )=0.448N/mnr ；柱箍截面最大受剪应力计算值T =0.448N/nmr小于柱箍抗剪强度设汁值[fv]=13N/mm2,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！。