桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
1400×1800墩柱计算书
1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。
为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。
5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。
支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。
计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。
1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。
计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
圆柱墩盖梁施工计算书
圆柱墩盖梁施工方案设计计算书1、设计计算说明根据桥梁设计图，标段内圆柱墩盖梁分（长宽高尺寸）10.9×2.4×2.2m、10.9×2.2×2.0m、10.8×2.2×2.0m、10.8×2.0×1.8m四种规格尺寸。
其中尺寸为10.9×2.4×2.2m的盖梁砼数量43.428m3，设计计算时采用尺寸为10.9×2.4×2.2m的盖梁进行验算。
2、设计依据《钢结构设计规范<GB 50017-2003>》、《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》、《建筑结构荷载规范<GB 50005-2003>》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（征求意见稿）和桥梁施工图。
3、总体方案盖梁采用钢模板施工，在墩柱上穿直径100mm的钢棒（Q390钢），采用QL50型千斤，钢棒作为千斤顶的支撑点，利用千斤顶支撑I45a工字钢，工字钢上铺设［14b槽钢作为盖梁施工底模平台。
盖梁施工设计图：4、设计参数［14b 槽钢：理论重量16.73kg/m 弹性模量2/206000mm N E =惯性力矩 I=609.4cm 4 设计抗弯强度2/215mm N f m =I45a 工资钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2/206000mm N E =惯性力矩 I=32240 cm 4 设计抗弯强度2/215mm N f m =直径100mm 钢棒（Q390钢）弹性模量2/206000mm N E = 惯性力矩 I=490.87 cm 4设计抗弯强度2/295mm N f m = 设计抗剪强度2/170mm N f v =5、荷载分析5.1、永久荷载 钢筋砼重量G1：盖梁尺寸为10.9×2.4×2.2m 砼数量43.428m 3，钢筋砼比重按2.6t/m 3（按《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》的规定）。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
V----混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/hH -----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取6m。
B ——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，1该工程取1.2B——混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10 ；不小 2 于100mm时，取1.15。
本计算取1.15F0.227c 0P1P2心/2=0.22X26 X5X 1.2X 1.15X 31/2=68.36kN/m2=F =7c H =26X6.0=156kN/m2取二者中的较小值F=68.36kN/m2作为新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2 （泵送混凝土）。
3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
四、荷载组合墩柱模板设计考虑了以下荷载：①新浇注混凝土对侧面模板的压力②倾倒混凝土时产生的荷载③振捣混凝土时产生的荷载计算模板及其支架的荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数见下表:荷载组合1:①+②+③(用于模板强度计算)F 设=1.2X68.36+1.4X (4+4)=93.23kN/m2荷载组合2 :①(用于模板刚度计算)F设=1.2X68.36=82kN/m2五、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
米用微分，法向压力F'=nrFsin。
积分后，2N = lnrF sin 0^0 = -n rF cos。
兀=-n rF (-1 -1) = 2兀rF即 N= n rF= n *0.9*93.23=263.6(kN/m)六、模板受力验算圆柱的截面结构形式为圆弓瓜，半径为r=900mm；模板单节最大高度2000mm,面板厚度为6mm ；竖肋为[8#槽钢，间距378mm ；环肋为[8#槽钢，间距400mm ；模板连接螺栓为M20*32。
圆柱墩模板截面示意图5.1板面验算按双向面板设计和考虑。
面板计算按模板展开形状计算。
根据混凝土浇注情况，取板面中的一个区格作为计算单元。
图中A区格看作三面固定、一面简支，B区格看作四面固定；C区格看作二面固定、两面简支。
取最不利啊区格计算。
右图是其受力简图，为三面固定、一面简支式。
1）面板的强度校核选取lmm宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.093X1=0.093N/mm根据lx/ly=378/400=0.945,查《路桥施工计算手册》中附表2-18,得弯矩系数，计算弯矩，得到:Mx二系数 *ql2=-0.06342*0.093*378*378=-842.74N mmMy二系数 *ql2=-0.05585*0.093*400*400=-831.05N mm截面抵抗矩：Wx=Wy=bh2/6=6mm3(式中：b板宽，取1 mm； h板厚，为6mm).面板的最大内应力为：。
x=Mx/Wx=842.74/6=140.46 N/mm2<f=215N/mm2。
y=My/Wy=831.05/6=138.51 N/mm2<f=215N/mm2故满足强度要求。
2)面板的挠度校核：选取lmm宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.082X1=0.082N/mm查《路桥施工计算手册》中附表2-18，得挠度系数为0.001732。
K=Eh3/(12(1- u 2)=2 0 6 0 00*63/(12*(1-0. 32))=40 7 4 7 2 5 . 3；3“ 二0.001732ql4/k=0.001732*0.082*3784/4074725.3=0.71 mmM[3]=L/400=378/400=0.95mm； (L 取较小值)故满足刚度要求。
因此,在最大压力下，圆孤模强度刚度足够，满足施工要求。
3)面板抗拉强度验算截取1cm断面面板进行面板抗拉强度验算。
拉力 T = 263.6X 103X 1X 10-2 = 2636 (N)6二T/S=2636/(6X 10-3X 1X 10-2)=43.9 N/mm2<215 N/mm25.2纵肋验算纵肋为[8#槽钢，间距a=378mm，为主受力结构，支撑来自面板传递过来的力。
纵肋的支承部件为环向肋，环向肋与连接法兰间距和环向肋之间间距均为b=400mm，取l=400mm计算。
按照三跨连续梁模型计算，查表得[8#槽钢的W=25.3cm3，I=101.3cm4。
取E=2.06*105N/mm2。
(1)强度验算受力为均布荷载q=F 设*a=93.23*0.378=35.24 kN/m=35.24 N/mm。
M 0.1ql 2 0.1 x 35.24 x 4002 c = ---- = = = 22.29N/mm 2 < 215N/mm 2W W 25.3 x 103(2)挠度验算受力为均布荷载q=F 设*&=82*0.378=35.24 kN/m=31 N/mm。
f =竺箜=—°.677X31X4004—= 0.03心<l/400 = 1mm，满足要求。
100E/100 x 2.06 x 105 x 101.3 x 1045.3环肋验算模板设计按照1/2圆进行设计，纵肋呈对称分布，传递到环向肋的力均向切向和法向分散，向外的力受到切向力的约束。
环肋为[8#槽钢。
a X b=93.23X0.378X0.4=14096N V=F,X体受力的环状结构均转化为切向力，只有整体向外的趋势，而没有不均衡变形的趋势， 此时只需要验算环向箍是否能承受切向拉应力。
T=N=105440N ，查表得：［8#槽钢截面积 S=10.24cm 2满足要求。
5.4螺栓数目验算法兰采用螺栓进行连接紧固，采用普通M20螺栓，螺栓有效截面积为A=245mm 2, 抗拉强度设计值/=170N/mm 2，螺栓孔间距15cm 。
柱箍体需承受的竖向压力N=263.6(kN/m) 螺栓承受的拉力Nt=263.6X0.15=39540N ，则:Nt/A=39540/245=161.4 N/mm 2</=170N/mm 2，满足要求。
七、结论计算模型中选取了高2m 、半径1.8m 的圆墩柱模板进行了计算，均满足强度及刚 度要求，因此在高2m 、半径1.8m 范围内的模板亦满足要求。
根据验算结果：2m 高模板按15cm 间距布置，需配14个M20普通螺栓，数量较 多，可增大螺栓直径，从而减少螺栓数目，如M24@200mm ，M30@300mm 均可满 足要求。
也可采用8.8级高强螺栓从而减少螺栓数目。
T _ S10544010.24 x 102=102.97N / mm 2 < 215N / mm 2N=263.6X0.4=105440N 受力模型可以简化如下:V’ =2Nsin (24o /2)=2X105440X sin(12o )=43844N>V =14096N该情况下，向外的力受到强大的约束，根据环形受力结构的原理，也可以得出。