基坑围护设计计算书
水口镇沿江路截污管网及道路修复工程提升泵站基坑围护设计
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校对：
审核：
江门规划勘察设计研究院
2015年09月01日
目录第一部分基坑围护设计说明
一、设计依据
二、工程概况
三、设计原则
四、工程地质条件
五、基坑围护方案
六、基坑排水和防渗措施
七、基坑施工及开挖要求
八、基坑监测
九、应急措施
第二部分基坑围护结构计算
一、计算内容
二、围护布置及计算参数取值说明
三、围护结构受力及稳定性计算
四、相关地质报告复印件
第三部分基坑围护设计图纸
第一部分基坑围护设计说明
一、设计依据
1. 江门市勘测院有限公司提供的2015年08月《水口镇沿江路截污管网及
道路工程岩土工程勘察报告》；
2.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）；
3.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；
4.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；
5.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
6.《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）；
7.《建筑基坑工程技术规程》（JGJ 120-2012）；
8.《基坑工程手册》；
9.《水口镇沿江路截污管网及道路工程-提升泵站设计图纸》；
10. 场地原始地形、地质条件、相关规范、以及实际工程经验等；
二、工程概况
本次围护仅对泵房、进水井、出水井进行围护设计其工程用地面积为
124.05m2 左右，工程桩采用静压预应力混凝土管桩和天然基础。
1、地理位置及周边环境：拟建工程位于开平市水口镇沿江路，
南侧为河流，其余为各侧为空地，
管线情况：周边无重要管线。
2、基坑概况：本工程±0.000 相当于黄海高程3.350m，现场地平均黄海高程约为2.600m，标高为-0.750m。围护共约72延长米，底板面标高为-7.200m，承台垫层底标高为-8.100m，挖深度为7.350m，垫层已考虑100mm厚C15素混凝土垫层。
三、设计原则
1.保证围护结构及土体在施工期间的整体稳定性；
2.在基坑开挖和施工过程中，确保周围建筑物、地下管线、道路等正常使用；
3.方便施工、工程造价经济合理；
四、工程地质条件
依据江门市勘测院有限公司提供的2015年08月《水口镇沿江路截污管网及
道路工程岩土工程勘察报告》，知在场地所研究的深度内有性质如下的地层分布：①杂填土（Q4ml）: 杂色，稍湿，松散，大孔隙，主要成分为黏性土、建筑
废砖、碎石、中粗砂等，其中0～0.2m为水泥路面。此层全线均有分布，层厚
2.80~6.00m，平均厚度4.26m，土、石等级为Ⅰ。
②淤泥质粉质黏土（Q4al）:黑色，流塑，主要由粉粒、黏粒组成，含腐植质
和少量砂粒，有腐臭味，局部与淤泥交替互层出现，有机质含量 2.395%。此层全
线大部分分布，仅钻孔ZK13、ZK14缺失，层厚1.10~3.90m，平均
厚度2.41m，土、石等级为Ⅰ。
③粉质黏土（Q4al）: 灰白-红棕色，可塑-硬塑，主要由粉粒、黏粒组成，
切面稍有光泽，干强度中等、韧性中等，无摇振反应，此层全线大部分分布，层厚
3.90~11.25m，平均厚度6.50m，土、石等级为Ⅱ。
⑤2强风化泥岩（ε）: 棕红-灰白色，泥质结构，层状构造，主要矿物成分以泥质
为主，少许云母碎片，岩石已风化成半岩半土状，干钻不易钻进，节理很发育，岩芯破
碎，手折易断，岩石质量指标RQD极差。坚硬程度属于极软岩，岩体完整程度属于极破
碎。此层全线均有分布，但部分钻孔未揭露，层厚3.25~9.70m，平均厚度5.21m，土、石等级为Ⅳ。
⑤3中风化泥岩（ε）:棕红色，泥质结构，层状构造，主要矿物成分以泥质为主，少许云母碎片，风吹日晒易干裂，岩芯呈短柱状，干钻困难，岩芯较破碎，岩石质量
指标RQD差。坚硬程度属软岩，此层全线均有分布，本次勘察未揭露此层深度，土、石
等级为Ⅴ
对以上各层土的厚度h、天然重度γ、固结快剪试验的内聚力 C 及内摩擦角φ进行了处理、归类、统计，各层土的物理力学性质见表一。
五、基坑围护方案
1、基坑特点
综合分析场地地理位置、土质条件、基坑开挖深度和形状，本工程基坑具
有以下特点：
⑴、西侧、北侧高位桩需重点保护，基坑四周有一定放坡条件；
⑵、基坑围护范围内 1 层杂填土及2层淤泥质粉质黏土，土性较差；3层粉质粘土，土性较好，坑底落在 3 层上；1 层杂填土，土性差，埋深较浅；
基坑开挖范围内1 层杂填土渗透性较好。
⑶、基坑计算开挖深度7.350m，形状比较规则，开挖面积很小。
根据全国《建筑基坑工程技术规程》，本基坑属一级基坑工程，重要性
系数γ0=1.1。
2、围护方案比较与确定
根据本工程基坑特点，在“安全、经济、方便施工”的原则下，对多种围
护结构方案进行比较：
⑴、钻孔桩+旋喷桩
钻孔桩+旋喷桩方案在广东地区有较成熟的施工经验，挖土施工方便，
止水性能好，施工速度慢，当采用钻孔桩施工时容易漏浆、跑浆对成桩不利；高压旋喷桩，费用较高。
⑵、预应力砼管桩+钢筋混凝土支撑
预应力砼管桩施工对工程桩会产生一定的影响，且外侧需设置止水帷幕，对整体工
期影响较大。
⑶、钢板桩＋钢支撑方案
拉森钢板桩不需要养护，在支撑体系形成后马上可以挖土，因此其工期较
短，拉森Ⅳ型钢板桩止水性能也比较好。
综合以上分析，考虑到本工程计算挖深为7.350m，形状规则且面积很小，采
用钢板桩＋钢支撑的围护形式是最经济、合理的方案。具体方案如下：
⑴、考虑到粉土的渗透系数较大，围护桩采用12m 拉森Ⅳ型钢板桩，围护
桩穿越粉土层进入强风化泥岩0.7米左右，进入中风化泥岩0.3米左右；
⑵、支撑体系采用角撑的围护形式，围檩采用400×400x20x20H 型钢；
支撑采用?610x11圆管
⑶、钢板桩桩顶标高为2.100m，两道支撑。
⑷、在北侧设置一个出土口，出土口按设计要求进行加固。
六、基坑排水和防渗措施
场地地下水较浅，赋存于素填土和土层中。素填土结构松散，性质不均，易形成地下水流入基坑的通道；另外坑内积水会泡软土体，危及基坑安全，应做好相应的排水措施。
1.地表排水：在基坑外侧地面设置400×400 排水沟，并在坑外设置若干个1000×1000×1000 集水井，防止地表水流入坑内；
2.坑内排水：在坑内设置有组织排水，并在相应位置设置集水井，以便及时用水泵把坑内积水排出坑外
七、基坑施工及开挖要求
由施工单位提出基坑围护施工和挖土施工组织方案，基本要求如下：
1.施工程序：开槽、打设钢板桩→按设计要求卸土、放坡→送桩到设计标高→设置地表排水系统→设置钢围檩和钢支撑→基坑分层开挖到底板垫层底标高、打设垫层→承台→打设垫层→钢筋绑扎，浇筑基础混凝土→拆除钢支撑→侧板和顶板施工→回填土至地面→拔除钢板桩→空隙灌浆→→向上施工。
2.钢板桩＋钢支撑施工要求
⑴、钢板桩施工应注意垂直度及施打板桩墙墙面的平整度，在钢板桩打入
时应设置打桩围檩支架，钢板桩垂直度≯1%，轴线偏差±10cm；
⑵、为方便钢板桩拔出，钢板桩表面宜涂抹隔离剂，钢板桩必须在基础出
地面，且回填土至设计标高后方可拔除，拔桩顺序宜与打桩顺序相反；
⑶、钢板桩与钢围檩之间的空隙打入木条或钢条；
⑷、焊接采用角焊接，角焊缝的焊角尺寸hf不得小于1.5√t（t为最厚的
板厚度）；
⑸、基坑挖到设计标高后及时打设垫层，垫层应延伸到钢板桩边；
⑹、围檩转角的角点上下各用一块厚2cm钢板焊接。
3.挖土施工要求
⑴、待支撑体系形成后方可开始挖土。土方开挖前，挖土单位应制定详细
的挖土施工方案，并经设计、建设单位和监理共同会审后执行；
⑵、土方开挖的顺序、方法必须与设计工况相一致，并遵循“开槽支撑，
先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则；
⑶、挖土工作应分层进行，每层开挖深度不超过 1.5 米，停挖后留坡的角
度不宜大于1:2.5；
⑷、基坑开挖先浅后深，应分层挖到底板垫层底标高。
⑸、挖土结束，及时做垫层和砖胎模挡土，垫层应满铺到基坑边，基坑暴
露时间不得超过6h，且须当天完成；
⑹、挖土机械不得碰撞或损伤围护结构，严禁挖土机械、车辆在已挖出的
基坑边行驶；
⑺、挖出的土方应及时运出，不得堆置在坑边，基坑四周堆载不得超过设
计工况要求；
⑻、土体开挖不得放坡过陡，以防止土体滑移使工程桩发生偏位；
⑼、挖土机械不得直接在支撑上行走，应在支撑两侧先填土高出支撑面
500mm，并在其上铺设路基箱后方可通行机械车辆；
⑽、出土口按设计要求进行加固处理。
4.回填：回填前应先选好合格土源，并将坑底的建筑垃圾清理干净，槽底
如有积水，应先排除，严禁带水回填；回填料应分层夯实。
八、基坑监测
在施工过程中，应密切监测围护结构、土体的变形，根据这些变形的发展
情况及时调整施工工艺，实行信息化施工。本次基坑围护及开挖施工应进行以
下项目的监测：
1.钢围檩顶水平位移监测：在钢围檩顶设置水平位移监测点，共8 个，并
用全站仪进行监测；
2.报警值：钢围檩顶水平位移累计大于30mm。
3.监测频率：根据挖土的进展速度及基坑的变形情况来定；基坑挖到设计
标高前每两天监测一次；挖到设计标高后增加到每天一次；当监测值超过警戒值时，增加监测次数至每天二～三次；垫层和砖模形成后连续三天稳定可减少到每两～四天一次，拆撑期间应加密监测频率。
九、应急措施
根据现场监测结果，采取如下应急措施：
1.钢支撑明显起拱或围檩明显变形，速率较快，则在该部位加设钢管撑或
斜撑；
2.坑外加大卸土范围，坑底回填土、草包叠袋或在围护桩与底板胎模之间
打设砼板带；
3.放坡坡面出现滑移或沉陷现象，用松木桩加固坡脚或用土钉加固坡面或
改为钢筋砼面层；
4.基坑渗水部位用坑外截流或高压注浆止渗；
施工现场应准备一定数量的钢管、土钉、松木桩和草包等应急材料。
第二部分基坑围护结构计算
一、计算内容
根据《建筑基坑支护技术规程》和《宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定》，排桩结构必须进行以下计算：
1、桩长计算（抗倾覆稳定性验算）
2、最大弯矩、最大剪力和支撑力计算
3、整体稳定性验算
4、结构计算
二、围护布置及计算参数取值说明
1、地面荷载取值：荷载按20 KPa 考虑；出土口荷载按30 KPa 考虑
2、本工程计算所需的各地质层物理力学性质见表一；
3、计算区域土层厚度按ZK18、ZK19 孔（最不利孔位）取值。
主要岩土参数建议值表表1
三、围护结构受力及稳定性计算
1-1区段深基坑支护设计
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]
---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 加固土参数 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 内力取值 ]
[ 截面验算 ]
基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)
σnei = Mn / Wx
= 190.611/(2037.000*10-6)
= 93.575(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足
基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)
σwai = Mw / Wx
= 287.551/(2037.000*10-6)
= 141.164(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足
式中:
σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);
σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);
Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);
Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);
Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);
f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：有效应力法
条分法中的土条宽度: 1.00m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 2.105
圆弧半径(m) R = 13.012
圆心坐标X(m) X = -1.607
圆心坐标Y(m) Y = 7.706
---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆安全系数:
M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 M
a ——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况1：
序号 支锚类型
材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 --- 2 内撑
0.000 ---
K s = 2.797 >= 1.250, 满足规范要求。 工况2：
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 828.750 --- 2 内撑 0.000 ---
K s = 6.083 >= 1.250, 满足规范要求。 工况3：
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 828.750 --- 2 内撑 0.000 ---
K s = 4.609 >= 1.250, 满足规范要求。 工况4：
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 828.750 --- 2 内撑 828.750 ---
K s = 6.995 >= 1.250, 满足规范要求。 工况5：
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑 828.750 ---
2 内撑 828.750 ---
K s = 6.207 >= 1.250, 满足规范要求。
----------------------------------------------
安全系数最小的工况号：工况1。
最小安全K s = 2.797 >= 1.250, 满足规范要求。
----------------------------------------------------------------------
[ 嵌固深度计算 ]
----------------------------------------------------------------------
嵌固深度计算参数：
嵌固深度计算过程：
当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1) 嵌固深度构造要求：
依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
嵌固深度对于多支点支护结构l d不宜小于0.2h。
嵌固深度构造长度ld：1.470m。
2) 嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-103.154，61.119)，半径=120.245m，对应的安全系数K s = 3.525 ≥ 1.350 嵌固深度计算值 l d = 0.000m。
满足以上要求的嵌固深度l d计算值=1.470m，l d采用值=5.150m。
=============================================================================
----------------------------------------------------------------------
[ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
----------------------------------------------------------------------
工况1：
Ps = 763.758 ≤ Ep = 2334.177，土反力满足要求。
工况2：
Ps = 763.758 ≤ Ep = 2334.177，土反力满足要求。
基坑支护设计计算——土压力.
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
深基坑边坡稳定性计算书
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:
土层参数: 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
基坑设计计算书
宜兴中环领先工程管理有限公司 集成电路用大直径硅片厂房配套项目5#水泵房及柴发站基坑工程 基坑支护设计文件 项目负责：张春良 设计：吴志明 校对：李卫林 审核：钱俊清 江苏圣源岩土工程勘测设计有限公司 二〇一八年七月
第一部分设计、施工说明 一、设计依据及规范 (1)设计依据 1)本工程的岩土勘察报告， 2)本工程总平面图、主体结构图纸， 3)本基坑周边情况； (2)设计规范 1)《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 2)《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 3)《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009 4)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 5)《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 6)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 7)其它相关的国家和地方现行的规范和规程 二、工程概况 拟建工程位于宜兴市经济开发区，荆邑北路与腾飞路交口处，腾飞路东北侧，勘察期间拟建场区南侧地段为闲置空地，北侧地段为国电建设时石料堆场，拟建场区北侧有一河道分布（现已基本回填，仅东端与小河河相连通，尚未回填），其余零星分布些小水塘（坑）。地面高程约3.60～4.20m，属长江流域冲积平原地貌单元。 本水泵房±0.00对应黄海高程为5.20m，场地经平整后标高约4.20m。地下室底板开挖面标高为-6.20~-7.20m（相对高程），对应开挖深度5.20~6.20m。基坑西北角设有一集水井，落低1.80m。 本基坑四周均为空地，基坑南侧为临时施工便道，便道宽约6m，距基坑上边线约0.9m。基坑开挖范围及开挖影响范围内无地下管线及现状建构筑物。 三、工程水文地质条件 (1)土层描述 ①层表土：灰褐色，松软状态，大部分地段为耕地，局部地段为已回填的水塘或鱼塘，上部含植物根茎等，下部以粘性土为主，河道底部位为浮泥，土质疏松，工程性质差。层厚为0.50～4.60m，层底标高为0.38～3.81m，全场分布。 ②层粉质粘土：灰黄色，可塑至硬塑状态，底部夹薄层粉土。层厚为0.00～4.10m，层底标高为-0.91～1.52m，全场大部分地段分布。 ③层粉质粘土夹粉土：灰黄、灰色，粉质粘土呈软塑至可塑状态，局部相变为粘土；粉土呈稍密状态，湿。层厚为4.10～11.40m，层底标高为-11.27～-4.00m，全场分布。 ④层粉土夹粉砂：灰色，中密至稍密状态，很湿，偶夹薄层粉质粘土。层厚为0.20～14.10m，层底标高为-19.91～-5.17m，全场分布。 ⑤-1层粉质粘土：灰色，流塑至软塑状态。层厚为0.00～13.40m，层底标高为-29.79～-13.88m，局部夹薄层粉土，部分地段分布。 ⑤层粉质粘土夹粉土：灰色、灰黄色，粉质粘土呈可塑（局部软塑）状态；粉土呈稍密状态，很湿，局部夹中密状态的粉砂薄层。层厚为0.60～21.60m，层底标高为-35.65～-14.48m，全场分布。 地下室基坑开挖深度范围内土层主要有（1）~（3）层土。场地内土层分布均匀。。 (2)水文地质情况 经本次勘察揭示，拟建场地勘察深度范围内，地下水类型主要为上层滞水及弱承压水，上层滞水赋存于①层土中, 弱承压水赋存于④层中，其余土层均为弱含水层或相对隔水层。 上层滞水主要受地表水及大气降水补给，以蒸发及侧向渗流排泄为主，无统一的地下水位，其埋深约为0.5～3.0m，受季节及气候影响有较大变化。 根据对钻孔内上部土层的隔水观测，④层土中的弱承压水稳定水位相应高程约为0.00m（1985年国家高程基准），该层承压水主要受上部越流补给，以侧向渗流排泄为主，其水位较为稳定，受季节变化较小。 (3)各土层工程地质计算参数 注：1、（）中为经验值;2、计算时第2层土的强度指标按表中数值的85%取用，其余指标不变。四、支护结构设计
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算
深基坑手算计算书模板
题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护（第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。土层相关参数见下表： 表1 土层参数信息表 土层编号 土层名称 重度 )/(3m kN 黏聚力c )(kPa 内摩擦角 ?)(ο 土层厚度 )(m 1-1 杂填土 16 15 3-1-2 新黄土2 22 3-2-2 古土壤 20 4-1-2 老黄土 24 此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图。 图 荷载分布及支护方案 解： 1 计算各土层侧压力系数 （1）郎肯主动土压力系数计算 q=20kPa
589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-=οοο?Ka 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-=οοο?Ka 675.02=Ka 490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-=οοο?Ka 700.03=Ka 422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-=οοο?Ka 649.04=Ka （2）郎肯被动土压力系数计算 698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+=οοο?Kp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+=οοο?Kp 483.12=Kp 040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+=οοο?Kp 428.13=Kp 371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+=οοο?Kp 540.14=Kp 2 各工况土压力及支撑力计算 （1）工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为： kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=??-?=-= m 0.6处的主动土压力： 第一层土层： 1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γ kPa 250.67767.07.02589.0)61620(=??-??+= 第二层土层： 22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γ kPa 485.23675.07.212455.0)61620(=??-??+= 开挖面处的被动土压力为： kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=??== 开挖面处主动土压力减去被动土压力为： kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-= 则所有的主动土压力合力为： m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=?+?=
最新基坑设计计算9453090
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
深基坑支护设计计算书
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
(完整word版)深基坑支护设计计算书详解
苏州新港（扬州）置业有限公司 名泽园地下室 基坑支护设计计算书 （设计编号：勘2014-92） 批准： 审核： 校对： 设计： 扬州大学工程设计研究院 2014.12.18
东侧放坡(4.2m～5.1m) ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012支护结构安全等级三级 支护结构重要性系数γ00.90 基坑深度H(m) 5.100 放坡级数2 超载个数1 ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数 10.500 2.5000.750 2 1.000 2.6000.750 ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000---------------
某综合楼深基坑支护设计(手算)
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
基坑支护计算书
安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1
目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1
一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2
墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3
某深基坑支护设计计算书
深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2014-03-31 10:21:53 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- ] 基本信息[ ----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- ] 附加水平力信息[ ---------------------------------------------------------------------- 是否参与是否参与作用深度水平作用类型水平力值力整体稳定序号(kN)(m)倾覆稳定 ---------------------------------------------------------------------- ]
2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
最新基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算
出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++= π παα () t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππα sin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 1.4.1 锚杆截面积为： α δcos P D b b SR K A = 式中：K b 为锚杆面积安全系数，R D 为所需锚杆拉力，δP 为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S 为桩距。 1.4.2 锚杆自由段长度为： () ? ?? ? ? --? ?? ?? +-+=2135sin 245cos φαφ G A H L f 式中： H 为开挖深度，A 为土压力零点距坑底距离，D 为桩如土深度，G 为锚杆深度。
深基坑计算书8.30..
13、支护计算 13.1垃圾库深基坑开挖支护计算 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为6.000 m。 2、荷载参数： 局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b0为1.5 m，荷载宽度b1为2 m。 3、地质勘探数据如下：： 填土厚度为3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00°，内聚力C为8.00 kPa，极限摩擦阻力18.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为20.00°，内聚力C为23.50 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。 4、土钉墙布置数据： 放坡高度为5.60 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为6.00 m。土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00°，土钉距坑顶为1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载
基坑放坡计算
深基坑支护设计基坑放坡计算 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2015-06-18 17:47:19 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ] ----------------------------------------------------------------------
支护桩计算书讲解
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 4.1.1.支护概况及布置图 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5 .1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 4.1.2.土压力的确定 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?-?=
深基坑支护设计计算书87082461
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m ，基坑开挖支护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 基坑形状如图： 32000 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m 厚 2、粉质砂土:1.7m 厚 3、粘土层：1.4m 厚
4、其中地下水位在自然地坪下12m 处 一 CFG 桩设计 1.计算主动土压力强度： 36+43.1h d 计算第一层土的土压力强度； 层顶处和层底处分别为： )2/45(tan 1210?γσ-= z a 0= ) 2/45(tan 12 111?γσ-= h a ) 2/1645(tan 25.152 -??= KPa 6.17= 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： ) 2/45tan(2)2/45(tan 2222111??γσ---= c h a
) 2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan 25.1521 -? ?--??=a σKPa 94.1=KPa c h h a 9.31)2/2.1745tan(102)2/2.1745(tan )35.1825.15()2/45tan(2)2/45(tan )(2222222112=-??--??+?=---+= ??γγσ 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： KPa c h h a 1.24)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(2333222112=-??--??+?=---+= ??γγσKPa c h h h a 53)2/2145tan(122)2/2145(tan )35.2035.1825.15() 2/45tan(2)2/45(tan )(233323322113=-??--??+?+?=-- -++= ??γγγσ 2.计算被动土压力强度： KPa c h p 36)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 23332331=+??+-??=++-= ??γσd d p h c h 1.4336)2/2145tan(122)2/2145(tan 35.20) 2/45tan(2)2/45(tan 2333232+=+??+-??=++-= ??γσ3.计算嵌固深度： A. 基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距 cl h