ao法处理城市生活污水工艺方案设计

附件1：设计工艺流程图

课程设计

2O法处理城市生活污水工艺方案

题目A

设计

学院

专业环境工程

班级2010级环境二班

学生姓名

指导教师

2012 年11 月30 日

目录

课程设计.......................................................... 第一章设计概论 .....................................................

1.1 设计依据和任务 ..............................................

1.2 设计目的..................................................... 第二章工艺流程的确定 ..............................................

2.1 A2O工艺流程的优点 ...........................................

2.2 工艺流程的选择 .............................................. 第三章工艺流程设计计算 ............................................

3.1 原始设计参数 ................................................

3.2 格栅.........................................................

3.3提升泵.......................................................

3.4沉砂池.......................................................

3.5初次沉淀池...................................................

3.6 A2/O 生化反应池 .............................................

3.7 二沉池.......................................................

3.8 触池和加氯间 ................................................

3.9 污泥贮泥池的设计 ............................................

3.10 脱水间...................................................... 第四章平面布置......................................................

4.1平面布置原则.................................................

4.2具体平面布置.................................................

课程设计

课程设计任务书

学生姓名：专业班级：环境工程

指导教师：工作单位：

题目: A2O 法处理某城市生活污水工艺方案设计已知技术参数和设计要求：

1.设计水量： 100000 m3/d

2.设计水质(mg/L)：COD

Cr ：390 mg/L BOD

5

: 180 mg/L SS: 180 mg/L

NH

3

-N: 40 mg/L

3:设计出水水质： COD

Cr ：60 mg/L BOD

5

:20 mg/L SS: 20 mg/L

NH

3

-N: 8 mg/L

4.厂址:厂区设计地坪绝对标高采用 15 m，进水泵房处沟底标高为绝对标高自设。

指导教师签名： 2012年 11月 30 日

教研室主任签名： 2012年 11 月30 日

第一章 设计概论

1.1 设计依据和任务

(1)原始数据: Q=100000m 3/d 进水水质()l mg : 出水水质()l mg ： (2)设计内容和要求 设计内容主要包括：

1) 文献获取：充

分利用现有

文献资源，获取充分的国内外相关文献。

2) 工艺方案比选：对文献认真阅读后，就课题内容进行酝酿和思考，确定设计

方案。

3) 工艺及主要构筑物计算：对计算确定各构筑物主要尺寸及工艺流程主要运行

参数。

4) 设计图纸：详见设计要求。 (3)设计要求

1) 根据设计任务书提供的资料及相关标准、规范进行该项目的设计，包括：

学会查阅科技文献资料了解城市污水处理技术的国内外现状、发展趋势。 2) 对所查阅科技文献资料进行归纳、运用，写出文献综述。

3)

弄清设计思路，掌握工艺设计的程序并进行该项目的工艺设计，包括：

确定工艺流程、设计计算、编制说明书及绘制工程设计图纸等。实际成果及要求包括：

① 设计说明书 ② 计算书； ③ 设计图纸

1.2 设计目的

伴随着我国城乡经济的快速发展，不可避免的带来了各种各样的环境问题，环境污染，生态破坏。在“三废”污染问题中，水污染问题成为重中之重。水是生命之源，而

我国又是一个严重缺水的国家，水资源分布不平衡，南多北少，东多西少，人均水资源占有量不到世界的平均水平。

通过对城市污水处理厂处理工艺的选择、设计，可以培养环境工程专业学生利用所学到的水污染控制理论，系统的掌握污水处理方案比较、优化，各主要构筑物的尺寸、运行参数等。为他们进一步深造和学习打下基础。

第二章工艺流程的确定

2.1 A2O工艺流程的优点

①该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间，总产占地面积少

于其它的工艺。

②在厌氧的好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI

值一般均小于100。

③污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。

④运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不啬溶解氧浓度，运行费低。

缺点：

①除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD

值高时更是如此。

②脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加

运行费用。

③对沉淀池要保持一定的浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污

泥释放磷的现象出现，但溶解浓度也不宜过高。以防止循环混合液对缺反应器的干扰。

一体化反应池（一体化氧化沟又称合建式氧化沟）,一体化氧化沟集曝气，沉淀，

泥水分离和污泥回流功能为一体，无需建造单独得二沉池。基本运行方式大体分六个

阶段（包括两个过程）。

阶段A：污水通过配水闸门进入第一沟，沟内出水堰能自动调节向上关闭，沟内

转刷以低转速运转，仅维持沟内污泥悬浮状态下环流，所供氧量不足，此系统处于缺

氧状态，反硝化菌将上阶段产生的硝态氮还原成氮气逸出。在这过程中，原生污水作

为碳源进入第一沟，污泥污水混合液环流后进入第二沟。第二沟内转刷在整个阶段均

以高速运行，污水污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧量足以氧化有机物并

使氨氮转化成硝态氮，处理后的污水与活性污泥一起进入第三沟。第三沟沟内转刷处于闲置状态，此时，第三沟仅用作沉淀池，使泥水分离，处理后的出水通过已降低的出水堰从第三沟排出。

阶段B：污水入流从第一沟调入第二沟，第一沟内的转刷开始高速运转。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量增加，将逐步成为富氧状态。第二沟内处理过的污水与活性污泥一起进入第三沟，第三沟仍作为沉淀池，沉淀后的污水通过第三沟出水堰排出。

阶段C：第一沟转刷停止运转，开始泥水分离，需要设过渡段，约一小时，至该阶段末，分离过程结束。在C阶段，入流污水仍然进入第二沟，处理后污水仍然通过第三沟出水堰排出。

阶段D：污水入流从第二沟调至第三沟，第一沟出水堰开，第三沟出水堰关停止出水。同时，第三沟内转刷开始以低转速运转，污水污泥一起流入第二沟，在第二沟曝气后再流入第一沟。此时，第一沟作为沉淀池。阶段D与阶段A相类似，所不同的是反硝化作用发生在第三沟，处理后的污水通过第一沟已降低的出水堰排出。

阶段E：污水入流从第三沟转向第二沟，第三沟转刷开始高速运转，以保证该段末在沟内为硝化阶段，第一沟作为沉淀池，处理后污水通过该沟出水堰排出。阶段E 与阶段B类似，所不同的是两个外沟功能相反。

阶段F：该阶段基本与C阶段相同，第三沟内的转刷停止运转，开始泥水分离，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水经第一沟出水堰排出。

其主要特点：

①工艺流程短，构筑物和设备少，不设初沉池，调节池和单独的二沉池，污泥自动回流，投资省，能耗低，占地少，管理简便。

和SS去除率均在90％-95％或更高。COD得去除

③处理效果稳定可靠，其BOD

5

率也在

85％以上，并且硝化和脱氮作用明显。

④造价低，建造快，设备事故率低，运行管理费用少。

⑤固液分离效率比一般二沉池高，池容小，能使整个系统再较大得流量和浓度范围内稳定运行。

⑥污泥回流及时，减少污泥膨胀的可能。

以下为各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较

2.2 工艺流程的选择

本项目污水处理的特点为：①污水以有机污染为主，BOD/COD =0.75,可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标；②污水中主要污染物指标BOD 、COD 、SS 值为典型城市污水值。

针对以上特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化，考虑到NH 3-N 出水浓度排放要求较低，不必完全脱氮。根据国内外已运行的中、小型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用“A 2/O 活性污泥法”。

具体工艺流程：

第三章 工艺流程设计计算

3.1 原始设计参数

各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较 方案

技术指标

（BOD5去 除率％）

经济指标*

运行情况

基建费

能耗 占地

运

行 稳

定 管

理 情

况 适应

负 荷波

动 备注

氧化沟

90～95 <100 >100 >100

稳

定 简

便 适应

适用于中小型污水厂、 需要脱氮除磷地区

SBR 90～99 <100 100 <100

稳

定 简

便 适应 适用于中、小型污水处理厂

AB 法 85～95 <100 <100 约

100 一

般 简

便

适应

可分期建设达到不同的 水质要求

A/O 和A2/O 90～95 >100 >100 >100

一

般 一

般 一般 需脱氮除磷的大型污水厂

生物膜法

>=90

<100 <100

约

100 稳

定 简

便

适应 适用于小型污水厂

原水水量 Q=100000m 3/d=1.157m 3

/s

总变化系数K z 24.111577

.27.211

.011.0z ===

Q K 设计流量 s Q K Q /m 4347.175.1124.13z max =?==

3.2 格栅

⑴ 栅条的间隙数n,

过栅流速一般为0.6~1.0m/s ，取v=0.8 m/s ； 栅条间隙宽度b=0.04 m; 格栅个数2个； 格栅倾角，取α=60 0

Q 2

4347.1==0.717 m 3/s

由最优水力断面公式得栅前水深 h = 0.47m B 1 =2h=2×0.47=0.94m

式中 Q------污水设计流量，m 3/s ； α------格栅倾角，(o )，取α=60 0; b ------栅条间隙，m ，取b=0.04 m; n-------栅条间隙数，个； h-------栅前水深，m ，取h=0.47m; v-------过栅流速，m/s,取v=0.8 m/s;

隔栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。 则：

n 8

.047.004.0260sin 4347.10

????=

=44.4 取 n=45(个) 则每组中格栅的间隙数为45个。 ⑵栅槽宽度 B

设栅条宽度 S =0.01m 则栅槽宽度 B = S(n-1)+bn

=0.01×(45-1)+0.04×45 =2.24m ⑶ 进水渠道渐宽部分的长度L 1

设进水渠道B 1=2.0 m ，其渐宽部分展开角度α1=20 0 L 1m B B 79.120tan 294

.024.2tan 20

11=?-=?-=

α

⑷栅槽与出水渠道连接处渐窄部分2L L 2895.02

79.121===

L m ⑸通过格栅的水头损失

g ---------重力加速度，m/s 2

k ---------系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3； ξ--------阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42。

=0.03m ⑹栅后槽总高度H

H=h+h 1+h 2=0.47+0.3+0.03=0.8m ⑺栅槽总长度L

11h h H += =0.47+0.3=0.77m

?+

+++=60tan 0.15.0L 121H L L =1.79+0.895+0.5+1.0+?

60tan 77

.0=4.6m

⑻ 每日栅渣量W

0.324

.1100003.04347.186400100086400z 1max =???==

K W Q W m 3/d

W ＞0.2m 3/d ，宜采用机械清渣 ⑼设备选型

采用GH 型链式旋转除污机，型号为GH —800 技术参数

格栅宽度 栅条净距 过栅流速 电机功率

800mm 16 <1 0.75kw

3.3提升泵

各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。

污水提升前水位6.18m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位15.00m(即出水井水面标高)。

所以，提升净扬程Z=25.64－16.82=8.82m 水泵水头损失取2.0m

从而需水泵扬程H=Z+h=8.82+2=10.82m

再根据设计流量4166.7m 3/h ，采用7台QW 系列污水泵，单台提升流量700m 3/s 。采用QW 系列潜水污水泵(250QW700-12)5台，六用一备。该泵提升流量650m 3/h ，扬程12m ，转速980r/min ，功率37kW 。

3.4沉砂池

沉砂池的作用是从废水中分离密度较大的无机颗粒。它一般设在污水处理厂前端，保

护水泵和管道免受磨损，缩小污泥处理构筑物容积，提高污泥有机组分的含率，提高污泥

作为肥料的价值。沉砂池的类型，按池内水流方向的不同，可以分为平流式沉砂池、曝气

沉砂池、钟式沉砂池和多尔沉砂池。

平流沉砂池是常用的型式，污水在池内沿水平方向流动。平流式沉砂池由入流渠、出

流渠、闸门、水流部分及沉砂斗组成。它具有截留无机颗粒效果好、工作稳定、构造简单

和排沉砂方便等优点。

平流沉砂池的设计最大流速为3m/s ，最小流速为0.15m/s ；最大流量时停留时间不小于30s ，一般采用30～60s ；有效水深不应大于1.2m ；池底坡度一般为（0.01～0.02）。 设计参数

⑴污水流量：量s m Q /4347.13max

⑵水平流速：一般为（0.15～0.3m/s ），取v =0.3m/s 。

⑶最大流量时停留时间：t=30s 设计计算 ⑴长度L

⑵水流断面积（A ） ⑶池总宽度B

取n =4 格，每格宽b=1m 即：B =nb =m 414=? ⑷有效水深h 2

h 2m B A 2.1478.4===

⑸沉砂斗所需容积V

式中：X ——城市污水沉砂量, 取)(/03.03污水m L ；

T ——清除沉砂的间隔时间，d ，取T ＝1d ； K z ——污水流量总变化系数，K z ＝1.24。

⑹每个沉砂斗的容积0V

设每一分格有2个沉砂斗，共有8个沉砂斗，则

0V =3.0/8=0.375m 3 ⑺沉砂斗上口宽

式中：'3h ——斗高，m ，取'

3

h =0.4m ；

a 1——斗底宽，m ，取a 1=0.8m ；

斗壁与水平面的倾角60°。

⑻沉砂斗容积()

32112'

3143.02226

1V m a aa a h =++=＞0.3753m 符合要求

⑼沉砂室高度h 3

采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗。沉砂室有两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分，沉砂室的宽度为[2（2L +a ）+0.2]。 L 2=

m a L 14.32

2

.026.12922.02=-?-=--（0.2 为二沉砂斗之间隔壁厚） ⑽池总高度 H

设超高m 3.0h 1=，则

⑾验算最小流速min v 在最小流量时，只用1 格工作n =1， Q m in =Q m ax 41?

=1.43474

1

?=0.36s m 3 3.02

.11136.0v min 1min min =??==

w n Q m/s ＞0.15m/s 式中:Q m in ——最小流量，m/s ；

n 1——最小流量时工作的沉砂池的数目，个； w m in ——最小流量时沉砂池中的水流断面，m 2。 ⑿设备选型

选择PGS 型刮砂机，型号为PGS4000 技术参数

池宽 驱动功率 运行速度 设备质量 4m 2.2kw 0.8m/min 6500kg

沉砂池设计计算示意图

3.5初次沉淀池

初淀池的作用是对水中的以无机物为主体的比重大的固体悬浮物进行沉淀分离。辐流

沉淀池是一种直径较大的圆形池，废水经进水管进入中心布水管后，通过筒壁上的孔口和

外围的环形穿孔整流挡板，沿径向呈辐射状流向池周，经溢流堰或淹没孔口汇入集水槽排

出。沉于池底的泥渣由刮泥机刮入泥斗，再借污泥泵排出。 设计参数

⑴池子直径（或正方形一边）与有效水深的比值，一般取6 ~ 12； ⑵池径不宜小于16m ；

⑶池底坡度一般采用0.05 ~ 0.10；

⑷刮泥机的旋转速度一般为1~ 3r/h 外周刮泥板的线速不超过3m/min ，一般用1.5m/min ；

⑸在进水口的周围应设置整流板，整流板的开口面积为过水断面面积的6% ~ 20%

设计计算 ⑴池子总面积A

设表面负荷q = 2m 3/ m 2?h ；n = 4座 A=

nq Q m ax =24

4224

.1100000???=645.83m 3 池径D D=

π

A

4=

14

.383

.6454?=28.7m,取D=29m

实际水面面积A

A '=42

D π=4

2914.32

?=660.19m 2

实际表面负荷q

q =

nA Q m ax =8

.645244124000??=2 m 3/ m 2h ⑵有效水深h 2

设沉降时间t = 1.5 h ，则 h 2 = qt = 2?1.5 = 3m ⑶泥渣体积V

V=

1000

)100(100

)(240?-?-n P C C T Q maX γ

式中：P ——泥渣含水率（%），P = 95%；

γ ——泥渣容重kg/m 3，γ = 1000 kg/m 3；

T ——排泥周期，T = 2 d ；

C 0

,C ——分别为进水和出水的SS 浓度mg/l.C 0=180?80%=144L mg

C=144%50?=72L mg V=

1000

)100(100

)(240?-?-n P C C T Q maX γ=89.28m 3

⑷圆锥形泥斗容积Vd

V d =

53

h π

(r 12+r 1r 2+r 22)

式中：r 1 、r 2——为泥斗的上，下底半径，r 1=2.2m ，r 2=1.6m ；

h 5 ——泥斗高，m

h 5 = (r 1 - r 2 )tg α=(2.2-1.6)?tg 60?=1.04 m 则：

V d =

53

h π

(r 12+r 1r 2+r 22)=11.9m 3

⑸池中心与池边落差h 4

设池底坡度i=0.05。

h 4=(12r D -)i=(05.0)2.2229?-=0.62m

⑹污泥斗以上圆锥部分污泥容积V 3

V 3=

1124

(3

r Rr R h ++π2)=

3

62

.014.3?(102+102.2?+2.22)=82.3m 3 ⑺污泥斗体积校核

V d + V 3=11.9+82.3=94.2m 3>89.28m 3 ⑻沉淀池总高H

H=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5

式中：h 1 ——保护高度，h 1 = 0.3m ；

h 3 ——缓冲高度，h 3 = 0.3+0.4=0.7m

h 4 ——底坡落差，h 4 = 0.47m

H=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5=0.3+3+0.7+0.62+1.04=5.66m ⑼径深比校核

2h D =3

29=9.7 在6~12 范围内，符合要求 ⑽设备选型

当D>20m 时，一般采用周边传动刮泥机。选ZG 周边传动刮泥机，型号为ZG —22

技术参数

适用池径 电机功率 刮泥板边缘线速度 中心载荷 周边载荷 22m 1.5w 2~3 m/min 53955 58860

经过一级处理后，BOD 的去除率为20% ，SS 的去除率为20% ，则从初沉池

流出的污水中BOD =180?80% = 144mg/l ，SS = 180?80% = 144mg/l 。

3.6 A2/O 生化反应池

生化池由三段组成，既厌氧段、缺氧段、好氧段。在厌氧段，回流的好氧微

生物因缺氧而释放出磷酸盐，同时得到一定的去除。缺氧段虽不供氧，但有好氧池混合液回流供给NO3—N 作电子受体，以进行反化硝脱氮。在最后的好氧段中，好氧微生物进行硝化和去

除剩余BOD 的同时，还能大量吸收溶解性磷酸盐，并将其转化为不溶性多聚正磷酸盐而在菌体内贮藏起来，通过沉淀池排放剩余污泥而达到除磷的目的。生化池示意图见图2-4。 . 已知条件

设计流量：

Q=100000m 3/d(不考虑变化系数) 设计进水水质：

BOD(S 0)=144mg/l ；COD=390mg/l ；SS=144mg/l ；NH3-N =40mg/l 设计出水水质:COD ≤60mg/L ，BOD （S E ）≤20mg/L ，SS ≤20mg/L ，NH3-N ≤8mg/L 1.设计计算(污泥负荷法) ⑴有关设计参数

① BOD 污泥负荷： N=0.14kg BOD 5/(kgMLSS*d) ② 回流污泥浓度：X R =6000(mg/L) ③ 污泥回流比： R=100% ④ 混合液悬浮固体浓度： ⑤ 反应池容积V

⑥ 反应池总水力停留时间 ⑦ 各段水力停留时间和容积

厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3

厌氧池水力停留时间 : )(64.120.85

1

1h t =?=

厌氧池容积 : )(14.68577.342855

1

31m V =?=

缺氧池水力停留时间 : )(64.12.85

1

2h t =?=

缺氧池容积 : )(14.68577.342855

1

32m V =?=

好氧池水力停留时间 : )(92.420.85

3

3h t =?=

厌氧池容积 : )(42.205717.342855

3

33m V =?=

⑧ 剩余污泥量W 生成的污泥量W 1 式中：

Y —— 污泥增殖系数，取Y=0.6。 将数值代入上式：

内源呼吸作用而分解的污泥W 2 式中：

k d —— 污泥自身氧化率，取k d =0.05。 X r —— 有机活性污泥浓度，X r =fX ，75.0==MLSS

MLVSS

f （污泥试验法）

∴X r =0.75×3000=2250mg/L

不可生物降解和惰性的悬浮物量（NVSS ）W 3，该部分占TSS 约50% 剩余污泥产量W

W=W 1-W 2+W 3=11711kg/d ⑨反应池主要尺寸

反应池总容积:V=34285.7m 3

设反应池2组，单组池容积 V 单=V/2=17142.85(m 3) 有效水深 h=6.5m 单组有效面积S 单=

h

V 单=2637.36m 3

采用5廊道式推流式反应池，廊道宽m b 5.7= 单组反应池长度L=

B

S 单=

5

.75637.36

2?=70.3m

校核：b/h=7.5/6.5=1.15(满足b/h=1～2)； L/b=70.3/7.5=9.37(满足l/h=5～10)；

取超高为0.5m ，则反应池总高H=0.5+6.5=7m

⑩反应池进、出水系统计算 1)进水管

单组反应池进水管设计流量Q 1=2

Q

=0.717 m 3/s 管道流速v=0.98 m/s

管道过水断面面积A=Q 1/v=0.73m 2 管径)(964.014

.373

.044m A

d =?=

?=

π

取出水管管径DN1000mm

校核管道流速ν=A Q =π2

)2

98.0(717

.0=0.96 m 3/s

2)回流污泥渠道。单组反应池回流污泥渠道设计流量Q R

86400

100000

0.1?=?=Q R Q R =1.157(m 3/s)

管道流速取 v 1=0.73 (m/s) 取回流污泥管管径 DN1000 mm

3)进水井

反应池进水孔尺寸：

进水孔过流量：Q 2=(1+R)Q/2=(1+1)?100000÷86400÷2=1.157m 3/s) 孔口流速 v=0.65m/s ，

孔口过水断面积 A=Q 2/v=1.157÷0.60=1.93(m 2)

取圆孔孔径为 2000 mm 进水井平面尺寸为 6×6(m ×m)

4)出水堰及出水井.按矩形堰流量公式计算： Q 3=0.42×g 2× b × H 1.5

=1.86 b ×H

1.5

式中

b ——堰宽，b=7.5 m;

3.5——安全系数 H ——堰上水头，m

438.0)86.1(

32

3

=?=b

Q H m

出水孔过流量Q 4=Q 3=4.05(m 3

/s) 孔口流速s m v /7.0=

孔口过水断面积A=νQ =7.005

.4=5.78m 3

取出水井平面尺寸:1.3×7.5 m ×m

5)出水管

单组反应池出水管设计流量: Q 5=

2

3

Q =2.025 m 3/s 管道流速 v=0.96 m/s

管道过水断面 A=Q 5/ v=2.025÷0.96=2.1m 2 管径)(643.114

.31

.244m A

d =?=

?=

π

取出水管管径DN1700mm 校核管道流速ν=

A

Q 5

=0.9 m/s ⑵ 曝气系统设计计算

1)设计需氧量

3

'()' 4.6 2.6R e V r O a Q S S b X V N NO ?=-++-

其中：第一项为合成污泥需要量，第二项为活性污泥内源呼吸需要量，

第三项为消化污泥需氧量，第四项为反硝化污泥需氧量

2)的氨氮中被氧化后有90%参与了反硝化过程，有10%氮仍以3NO -存在

3)用于还原的NO 3-N=(40-8)?90%=28.8mg/L 仍以3NO -存在的NO 3-N=(40-8)?10%=3.2 mg/L 4)取'0.6,'0.07a b ==

=0.6?100000?(0.144-0.020)+0.07?26200?3.0+(4.6-2.6)?15?90%

?100000?103--4.6? 15?10%?100000?103-

=14952d kg =623h kg

所以总需氧量为14952d kg =623h kg

最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则 O m ax R =1.4?623=872.2h kg 除1kgBOD 5的需氧量 =

)(0E R S S Q O -=)

02.0144.0(10000014952

-?=1.20652kgBOD kgO

5)标准需氧量

采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m ，淹没深度3.8m ，氧转移效率A E =20%，计算温度T=25℃ ，将实际需氧量 AOR 换算成标准状态下的需氧量 SOR

=25287.04d kgO 2=1054.04h kgO 2

相应的最大标准需氧量O m ax R =1.4 SOR=1475.7h kg G S =

A E SOR 3.0100?=20

3.004

.1054?=?10017567.3m 3 最大时的供气量G m ax S =1.4G S =24594.3m 3 6)所需空气压力p

式中 阻力之和—供凤管到沿程与局部—m h h 2.021=+ 7)曝气器数量计算(以单组反应池计算)

按供氧能力计算所需曝气器数量。 n 1=

τq O R 2m ax =14

.027

.1475?=5271个 供风管道计算

供风干管道采用环状布置

流量Q S =0.5max S G ?=12297.2m 3=3.42s m 3 流速10/v m s = 管径)(66.014

.31042

.344m Q d S

=??=

?=

νπ

取干管管径为DN700mm ，单侧供气(向单侧廊道供气)支管

Q 单S =2

31max G

?=4099.05h m 3=1.14s m 3

流速10/v m s = 管径)(38.014

.31014

.144m Q d S

=??=

?=

νπ

取支管管径为DN400mm 双侧供气Q 双S =2Q 单S =2.28m 3 流速10/v m s = 管径)(54.014

.31028

,244m Q d S =??=

?=

νπ

双

取支管管径DN550mm

(3) 厌氧池设备选择(以单组反应池计算) 厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3格。每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按3/5m W 池容计算。 厌氧池有效容积.3507.5 5.0=1875m V =??厌 混合全池污水所需功率为518759375W ?= 污泥回流设备 污泥回流比%100=R

回流污泥量Q R =RQ=1100000?=m 34166.7h m 3 设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵(2用1备)

单泵流量Q 单R =0.57.4166?=2083.4m 3/d 水泵扬程根据竖向流程确定。 (4) 混合液回流设备

1)混合液回流比

％

＝内200R

混合液回流量Q R =QR 内=2?100000=200000 m 3/d=8333.3m 3/h 设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵(2用1备) 单泵流量Q 单R =0.5?2

R

Q =2083.3 m 3/d 2)混合液回流管。