水喷射器
水力喷射器原理
W2000-W2500L 125 190 225 4-￠18 150 225 260 4-￠18 300 395 435 12-￠18
W3000
150 220 260 4-￠20 150 255 290 4-￠20 350 495 535 12-￠20
八、W 系列不锈钢水力喷射器安装法兰尺寸表
型号
冷水进口法兰 DN D0 D n-d0
冷却水出口法兰 DN D0 D n-d0
W100-W400L 60 125 160 4-￠14 65 125 160 4-￠14
W500-W600L 60 125 160 4-￠14 65 125 160 4-￠14
W700-W800L 60 125 160 4-￠14 65 125 160 4-￠14
4只
真空度 650 毫米汞柱以上 安装高度
配套 多级水泵
型号
>4.5 米 150D30×2 或 125D25×4
第 3 页，共 8 页
上海宏亚机泵制造有限公司
电话：021-56533064
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W1200L 效能 喷嘴只数
水力喷射器
适应蒸发量 1200 立升/时的浓缩设备的真空蒸发冷凝系统
6只
真空度 680 毫米汞柱以上 安装高度
配套 多级水泵
型号
>4.5 米 80D12×6
W1500L 效能 喷嘴只数
水力喷射器
适应蒸发量 1500 立升/时的浓缩设备的真空蒸发冷凝系统
6只
真空度 650 毫米汞柱以上 安装高度
用水扑救电气火灾的方法
用水扑救电气火灾的方法电气火灾是指由电器设备、电线、电气线路等引发的火灾。
由于电气火灾往往伴随着高温、烟雾等危险因素，因此在进行扑救时需要特别注意安全。
下面是一些用水扑救电气火灾的方法：1. 切断电源：在用水扑救电气火灾之前，必须首先确保自己的安全。
切断电源是第一步，可以通过拔下插头、熔断器和主断路器等方式来断开电流。
切断电源可以有效避免触电危险，同时也有助于减少火势扩散。
2. 使用灭火器：扑灭电气火灾的常用方法之一是使用CO2灭火器。
CO2灭火器是专门用于扑灭电气火灾的灭火器，因为CO2不导电，对人体无害，并且在灭火过程中不会留下残留物。
使用CO2灭火器时，需要将喷嘴指向火源处进行喷射，通过CO2抑制氧气，使火灾得到控制。
3. 使用水雾喷射器：当电气火灾无法立即切断电源时，可以考虑使用水雾喷射器进行扑救。
水雾喷射器可以将水分成小的水雾颗粒，从而减少水与电气设备接触的表面积，并降低触电风险。
但需要注意的是，使用水雾喷射器时要尽量避免将水喷射到电气设备的开口、插座等处，以免导致短路。
4. 使用湿毛巾或湿布覆盖：对于较小的电气火灾或火势较小的情况，可以使用湿毛巾或湿布覆盖火源。
湿毛巾或湿布能够起到一定的隔绝氧气供应的作用，减缓火势的蔓延。
但是需要注意，湿毛巾或湿布覆盖时要保持湿度，并及时更换。
5. 通风：电气火灾会产生大量的浓烟和有毒气体，因此及时通风也是扑救电气火灾的重要措施之一。
可以打开门窗、使用风扇等方法增加通风量，减少烟雾对人体健康的影响。
使用水扑救电气火灾的注意事项：1. 绝对不可以使用自来水或其他普通水源来扑灭电气火灾，因为水具有导电性，可能会导致触电事故，同时有可能加剧火势扩大。
2. 扑灭电气火灾时要确保自己的安全，最好穿戴绝缘手套和绝缘鞋，以减少触电风险。
3. 在扑灭电气火灾时要保持冷静，避免用力过大破坏电气设备，可能造成更大的危险和损失。
4. 如果电气火灾无法立即控制，应立即拨打火警电话，呼叫消防队进行灭火。
喷射泵的原理
pS
h
1 h
6
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
(1)m较小时，引射 系数(流量比)较小， 但到达旳压差较高， 故曲线较陡峭。m较 大时，引射系数(流 量比)较大，但到达 旳压差较高，故曲 线较平坦。虚线表 达能到达旳最大压 差。
7
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
第五章 喷射泵
第一节 水射水泵
工作流体：水、蒸汽、压缩空气。 被引射流体：气体、液体、有流动性旳固液混 合物；喷射泵(射流泵)：工作流体和被引射流 体都为非弹性介质。喷射器：工作流体和被引 射流体至少有一种为弹性介质。
一、构造和工作原理 二、性能
16
h
pd pS
g
/
pP pS
g
pd
pS /pP
pS
水射水泵旳无 因次特征曲线
QP
4
d12
v1
4
d12
2 pP pS
(2)其他条件不变，工作压
力pP变化：
pSQPh QS
pSQPh QS
12
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
3. 喷射泵旳特点 (1)效率较低； (2)构造简朴，体积小； (3)无运动部件，工作可靠，寿命长； (4)吸入性能好(自吸能力最强)。 (5)可运送污浊液体。
1
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
一、构造和工作原理
2
船舶辅机第5章 喷射泵 [Ejection Pump]
1. 工作液体经喷嘴形成高速射流
Qp
4
室外供热管网设计
15:51:53
20
1．设计方案比较
以图5-5所示的两个小区供热方案为例，讨论A、B小区 供热方案，即热网加热器和热网循环水泵的组合配套问 题。
图5-5供热区域A、B示意图
15:51:53
30
(一)系统形式
按管道数可分为： 单管制 双管制 多管制
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1．单管制蒸汽供热系统
如图5-11(a)所示。只有一根供汽管，凝结水不 回收，用于热水供应及工艺用途或排入疏水系统。 使用条件：一般用于用汽量不大的系统。
15:51:53
(a)不回收凝结水的单管式系统
32
适用条件：A区的流量小于B
区，两区所需水泵扬程相差不
大，经经济分析证明合理。
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图5-7 供热方案二
1—热网加热器；2—热网循环水泵
23
⑶方案三：采用一套热网设中继站
如图5-8所示。 优点：合理、节能。 适用条件：特别适合于A区
的流量明显大于B区流量， 和A、B两区之间距离L2较 大的情况。
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L1
L2
图5-8供热方案三 1—热网加热器；2—热网循环泵；3—中继泵
24
上述三个方案是工程中常见的并有可能采用的 实际方案，具体评价哪个方案优哪个方案劣， 需要根据实际情况来比较。
可比较的因素有：
技术因素：A区和B区的流量；两区到热源的距 离，地形高差等。
经济因素：初投资、运行费用。
在A、B小区域各有二级热网向热用户供热，有三个供热 方案。
提高水力喷射器喷嘴与喉管使用寿命
（） １高铬铸铁 的强度性 能随铬的质量分数增 加而增加 ， 在铬 的质量分数为 ２ ％时达到最 高， ５ 当 碳 的质量分数大于 ２８ 。％时， 高铬铸铁 的碳化物为
不 连续 的 Ｇ 型碳 化物 。质量 分 数 ２ ％ 的 ｃ 得 ５ ｒ
到 （ ｅ Ｃ ）Ｃ Ｆ ， ｒ ３型 碳 化 物 ， 种 碳 化 物 在 （ ｅ 此 Ｆ， Ｃ ，Ｃ 、 Ｆ ， ｒ７ ３ （ ｅ Ｃ ） Ｃ 三 种碳 化 物 中， ｒ３ ） （ ｅ Ｃ ）Ｃ 和 Ｆ ， ｒ２ ６ ３
水 力 喷射 器是 火力 发 电锅 炉 底 渣 的 短距 离 水 力 输送 设备 ， 嘴 与 喉 管 是 水 力 喷 射 器 上 的两 个 喷 关键 零 件 … １。用 来 输 送 灰 渣 或 石 子 煤 ， 火 力 发 是 电厂水 力 除灰渣 系 统 中 的 常用 产 品。 水 力 喷射 器 主要 由喷 嘴 、 喉管 、 扩散 管 等组 成 。 水 的进 口压 力
命达 ６ 年之久 ， 国产零件 使用寿命一般仅 为 ４ ～６ 个 月 ， 长 使 用 寿命 不 超 过 ７个 月 。 由于 零 件 磨 最
损严 重 ， 换 频 繁 ， 场 操 作 人 员 劳 动 强 度 大 ， 更 现 换 件 时要停 车 ， 降低 生 产 作 业 率 。 因此 ， 提高 喷 嘴 和 喉 管 的使用 寿命 十分 必 要 。
硬 度最 高 ， 到 Ｈ １０ 达 Ｖ ３０～１０Ｅ ， ８０２ 因此 确定 铬 的质 Ｊ 量分 数 为 ２ ．％ ～２ ．％。 ４５ ６５
火 的同时 ， 还会使残余奥氏体有所减少 。
（） ２ 增加碳 的质 量分数 ， 增加碳 化物 的数 将
量， 有利于耐磨性 的提 高， 但却降低淬透性 ； 然而 过高会 出现过共 晶碳 化物， 过共 晶碳 化物呈 粗针 状， 严重降低铸 件强度。为得到 （ｅ Ｃ） 型碳 Ｆ，ｒ ７ 化 物 ， 的质 量 分 数 必 须 大 于 ２８ ， 碳 ．％ 因此 确定 碳 的质 量 分数 为 ２８ ～３２ ．％ ．％。 （） ３ 为了空淬 得到马 氏体组织 ， 提高淬透性 ， 使基体有足够的耐磨性和强度 ， 加入质量分数 为 １５ ～２２ ．％ ．％的钼 ， 高 淬透性 。 提 （） 与钼 联 合 使 用 对 提 高 淬透 性 具 有 很 好 ４锰 的效果 ， 但锰剧烈地降低 Ｍ 点， ｓ 造成大量残 留奥 氏体 ， 因此确定锰的质量分数为 ０６ ～１０ ．％ ．％。 （） ５ 硅是降低淬透性 的元素 ， 含硅高会导致产 生珠光体 ， 的质量分数低于 ０ ４ 在感 应炉 中 硅 ．％， 熔炼 可能 使渣 太粘 ， 用 ０６ ６， 使 ．％的硅 ， 炼 容 易 熔 控制 ， 因此确定硅 的质量分数 为 ０５ ～ ．％之 。％ ０８ 间。
土木工程概论课件：暖通空调工程
暖通空调工程
供暖辐射板还可以按其位置分为墙面式、地面式、顶面 式和楼板式。其中楼板式指的是水平楼板中的辐射板可同时 向上、下两层房间供热的情况。墙面式又分为窗下式、墙板 式和踢脚板式。窗下辐射板有单面散热和双面散热两种。墙 板式有外墙式(辐射板设在外墙的室内侧)和间墙式(辐射板设 在内墙)之分。间墙式采暖辐射板有单面散热(向一侧房间供 热)和双面散热(向内墙两侧房间供热)两种。
暖通空调工程
9.1.2 常用供暖系统 1．热水供暖系统 按不同的分类标准，热水供暖系统可以划分为不同的类
型。 (1) 按循环动力的不同分类，热水供暖系统分为重力(自
然)循环系统和机械循环系统。 重力循环系统(见图9-1)中 水靠其密度差循环。水在锅炉中受热，温度升高，体积膨胀， 密度减少，加上来自回水管冷水的驱动，使水沿供水管上升， 流到散热器中。在散热器中热水将热量散发给房间，水温降 低，密度变大，沿回水管回到锅炉重新加热，这样周而复始 地循环，不断把热量从热源送到房间。
暖通空调工程
图9-1 重力循环热水供暖系统工作原理图
暖通空调工程
机械循环系统(如图9-2所示)中水的循环动力来自于循环 水泵。膨胀水箱应接到循环水泵的入口侧。在此系统中膨胀 水箱不能排气，所以在系统供水干管末端设有储气罐，进行 集中排气。干管向储气罐侧倾斜。机械循环系统是集中供暖 系统的主要形式。
暖通空调工程
(2) 按立管的数量分类，蒸汽供暖系统可分为单管蒸汽 供暖系统和双管蒸汽供暖系统。
由于单管系统易产生水击和汽水冲击噪声，所以多采用 垂直双管系统。
(3) 按蒸汽干管的位置分类，蒸汽供暖系统可分为上供 式、中供式和下供式。
其蒸汽干管分别位于所供热媒的各层散热器上部、中部 和下部。因为蒸汽、凝结水同向流动可以有效防止水击和噪 声，所以上供式系统用得较多。
酸碱喷射器
酸碱喷射器
WGP型系列喷射器使用说明
一、用途
WGP系列喷射器是锅炉水处理系统中用于输送和稀释再生药液的设备。
当阴、阳离子交换器制水阶段结束后，交换器内离子交换树脂已处于失效状态，必须对离子交换树脂进行再生，从而恢复离子交换树脂的交换性能，通常用低浓度的酸、碱溶液来再生阴、阳离子交换树脂。
在目前，配制和输送再生溶液大都仍使用喷射器。
它具有结构紧凑，操作简便，运行安全可靠，价格合理
等优点。
喷射器是化学水处理系统中的典型设备。
二、原理
高压原水通过管道阀门进入喷射器的渐缩段，将静压头转换成动能，在喷嘴处成为高速射流，使混合室形成微真空状态，将高浓度的再生药液吸入混合室，并使再生药液的压力和速度发生变化；在混合段内，水和药液得到充分地混合，然后注经扩散段，使再生液减低流速，静压头升高，再通过出口管道及阀门将稀
再生液送到交换器本体中。
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射水器
射水器一、简介射水器系统是供气系统的关键部位。
如果射水器尺寸不当或发生故障都会导致系统瘫痪。
因此，选择合适的射水器并正确使用是极其重要的。
射水器系统包括以下几部分：射水器，供水管线，连接射水器和投加系统的真空管线，排水系统。
二、射水器的功能，操作，结构和水利学（一）功能射水器有两大功能：产生真空和混合气体水。
1、真空操作当没有气体进入时，射水器产生25-28英寸水银高的真空。
真空通过真空调节器的元件和阀门进行传递。
真空调节器的真空不能超过20英寸，否则会产生不稳定的气流或气流停滞。
加氯机的真空度应为10-25英寸水银柱。
2、混合射水器可用于混合水与投加的气体，从而产生用户所需的工艺水。
因为水对氯气的溶解能力有限，射水器可以清除超过3500PPM溶解极限的多余氯气。
未溶解的氯气与空气中的水珠作用产生泡沫，使气体滞留在管线中。
（二）操作高压水是产生真空的动力。
如果没有水压差，就不会产生真空。
其次，高压水的流量应保证氯气溶解量达到3500PPM。
（三）结构射水器由以下几部分组成a.进水管/溶解管b.喷嘴/喷喉c.进气管d.止回阀喷嘴/喷喉用于控制进气量和获得液压。
止回阀用于防止流动中或射水器关闭时，水流入真空管线。
（四）水利学射水器产生的真空使氯气由气瓶通过管线进入水中，进行消毒。
射水器的最大入水量应在大约35加仑/天/磅氯气，以确保氯气的溶解量低于3500PPM。
另一需考虑的因素是在管线中的摩擦损失后在用水点的水压力，该水压称为回水压。
高回水压要求高进水压，因此，射水器工作正常，需要大量入水。
回水压的最小值为2Psig，这时供水也有最小需求量。
射水器液压操作曲线规定满足设计要求的即定回水压，在一定数量气体情况下的水压和供水量的关系。
但是，为确保可靠的回水压，设计者必须对整个系统进行水利学分析。
回水压决定供水压力和水量。
a.水利学简介其他需要考虑的因素如下：1、真空真空是由水流通过喷嘴时射水器的进出压力差产生。
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蒸汽喷射器是以蒸汽为动力实现工程需要的器件,它不用电力,没有移动与转动机件,系统简单,工作可靠,故使用广泛。
一工作原理: 蒸汽喷射器把高压蒸汽的势能通过喷咀形成高速动能,带动吸引低压蒸汽在喷射器混合段充分混和,降速,升压,供生产之需。
二结构介绍: 喷射器结构主要有两大部分:1.喷咀: 高压蒸汽通过喷咀形成高速射流, 喷咀的形状,尺寸根据蒸汽性质(过热汽还是饱和汽)及蒸汽在喷咀中的压降来计算,当喷咀的压降过热汽为初压的45.5%以上。
饱和汽为初压的42.3%以上。
喷咀做成拉伐尔喷咀,否则喷咀为锥形,材料採用1Cr18Ni9Ti2. 喷射器混合段: 高,低压两股汽在此管内先进入,次混和均匀,后降速增压。
所以混合段有前,中,后三段,作用不同。
1、水喷射器的抽气性能与效率水喷射器的性能表现在它的抽气量和工作效率。
抽气量即每小时(或每分钟)排除气体的重量或体积(以干空气计)。
例如，国内糖厂较多应用的TDP系列喷射冷凝器，由广东江门机械厂制造的几种产品的主要性能参数如下表。
型号真空度 80kPa (600mmHg) 真空度 86.5kPa (650mmHg) 公称能力(冷凝汁汽量) t/h用水量 (t/h)抽气量 (kg/min)用水量 (t/h)抽气量 (kg/min)TDP 284.50.89585.90.534 2.0TDP 3.5140 1.48141.50.88 3.5TDP 6239.5 2.77242.5 1.65 6.0TDP 9354 4.13359 2.479.0TDP 12455 5.3 461 3.1812.0注：测定时尾管长度10m，水室压力0.1MPa，气温25℃。
国内糖厂所用的水喷射器常置于高位，尾管长约10m。
水喷射器也可以用较短的尾管，设置在较低的位置上(国外常是如此)。
上述喷射器是用多个水喷咀，也有用单个喷咀的。
不过，它们的性能和效率相差很较。
喷射器的性能高低首先表现在抽气量对用水量的比例，这有按体积计算和按重量计算的两种表达方式：1、按体积计算的比例，即(抽气体积/水的体积)，在本文中称之为“抽气体积比”，以符号ｑ代表。
抽气体积是指在喷射器实际真空下的气体体积。
水喷射器的q值一般为1～5，但性能较差者q<１。
2、按重量计算的比例，即(抽气重量/水的重量)，在本文中称之为“抽吸系数”，以符号u代表。
它的数值很低，通常为(0.1～1)×10－3，即每吨水抽气0.1～1kg。
水喷射器的这两个系数都很重要，它们之间有如下关系：ｑ = ｕ×ｖ×1000水喷射器每小时的排气重量或体积，即等于每小时用水重量或体积乘以ｕ或ｑ。
水喷射器的ｕ和ｑ值都随水压、真空度以及设备型式与尺寸而变。
对水喷射器的深入研究，还需要计算它的工作效率。
作为一个利用水的能量工作的设备，水喷射器的效率应当是它所作的功对它耗用的水的能量的百分比。
水喷射器要将真空下的气体排出，必需将气体压缩，使它的静压力升高至外部的大气压力，即要对气体作压缩功。
水喷射器中气体的压缩是在一定的温度(即排水温度)下进行，按热力学原理，此时将气体由压力P1压缩至压力P２所作的功为(功的国际单位为kJ(千焦)，1kJ=102kgm)：W = 0.0098 × RTln(P２/P1) (kJ/kg)式中ln为自然对数的符号(即2.3×log)。
例如，水喷射器内真空度为86.5kPa(650mmHg)，喷射器外为标准大气压即101.3kPa，温度为25℃即298ºK，对气体的压缩功为：W = 0.0098×29.27×298×2.3× log(101.3/(101.3－86.5)) = 165.3 (kJ/kg)以Ga代表每小时排除的空气量(kg)，则每小时对气体作压缩功为GaW(kJ/h)。
以Pw代表进水的表压力(在水喷射器出口的同一水平处测量，kPa)，水的密度按1000kg/m3计算，则水所具有的位能为Pw/1000(kJ/kg)，以Gw代表每小时用水量(kg)，则利用水的位能为(Gw×Pw/1000)(kJ/h)。
故水喷射器的效率为：η = GaWa/(GwPw/1000)×100%= ｕ×(Wa/Pw)×105 %例如，上表列出的TDP6喷射冷凝器在上述真空和温度下，当水室表压为0.1MPa、相当于Pw为270kPa(压力表高于尾管出水口17m)时，用水量为242.5t/h，抽气量为1.65kg/min ，则ｕ= 1.65×60 / 242500 = 0.408 ×10－3η = 0.408×10－3 ×(165.3/270)×105 = 25%2、水喷射器的工作特性与特性曲线水喷射器的性能与效率是变动较大的，它既和设备的结构型式、尺寸和制造质量有关，也和工作条件有很大关系。
需要深入研究和掌握有关的规律，才能实现高效率的运行。
我们对20多个各类水喷射器的实际运行数据进行复算，它们的η值变动范围很大，较高者为20%～40%，但也有不少低至10%甚至以下。
通常，具有较长尾管的高位多喷咀喷射器的效率较高，而短尾管(置于低位)的单喷咀喷射器的效率低很多。
例如，一个喷射器装有９个喷咀，出口Φ18mm，喉部Φ100mm，尾管Φ122mm，长9m。
在Pw为267～290kPa(水室压力0.15～0.17MPa)及室温下运行、抽吸空气时，在不同真空度下测出的各种参数如下表。
真空度kPa Pw (kPa)水量 (t/h)抽气量(kg/h)抽气量(m3/h)u (kg/t)qη %14290147648692 4.41 4.7119.0 26287150518660 3.45 4.4031.8 34285153442629 2.89 4.1136.2 40282154370603 2.40 3.9237.8 47280156328594 2.10 3.8141.8 54277157262572 1.67 3.6440.2 62277160220563 1.37 3.5241.5 65273160193548 1.20 3.4240.4 742701621405420.86 3.3537.7 792691631095390.67 3.3132.9 83267164805160.49 3.1528.0 86267165624920.38 2.98 21.9 88267166394050.235 2.4416.0 9226716781500.0480.90 3.8 9326716761440.0360.86 3.1可见，在水压基本稳定时，它的抽气重量随真空度升高而迅速减少，按重量计算的抽吸系数ｕ也是这样。
但抽气的体积在一般的真空度(<90kPa)下，随真空升高而降低的幅度较小，抽气体积比ｑ在低真空下约为４，真空较高时在2～3之间。
但在很高真空 (>90kPa)下，u和ｑ都降至很低。
喷射器的效率和真空度的关系是倒Ｕ形的曲线，在中间的某一真空度范围内效率最高，约40%。
这一真空度为40～75kPa(300～560mmHg)。
在真空更高时迅速下降，因为此时抽吸气体量迅速下降。
在糖厂常用的真空度下，它的效率约16%～22%。
喷射器效率呈现的倒Ｕ形曲线，对流体力学机械是共通性的。
离心式水泵和鼓风机的效率和工作压力差的关系，都是倒Ｕ形的曲线，不过它们的效率的变化幅度不很大。
但各种喷射器在不同条件下的效率变化要大得多，这是它们的重要特点。
每种流体力学机械都有其工作特性曲线，喷射器也可以画出这种特性曲线，将它的u、和η对真空度作图，就反映出它的特性。
图1是表2所示的高位多喷咀水喷射器的运行特性曲线。
图2是一个小型单喷咀低位喷射器(喷咀Φ11、喉部Φ26mm)在水压300kPa运行时的特性曲线；它们的三条曲线的形态和图２的相似，但u、ｑ和η值都低很多。
图1 多喷咀水喷射器的特性曲线图2 单喷咀水喷射器的特性曲线我们收集了国内外20多个水喷射器的实际数据进行计算分析，都表现了上述规律，说明它们是水喷射器的共通特性。
高位多喷咀喷射器的效率通常较高，而低位单喷咀喷射器的性能都较低。
广东糖业界初期也曾试验用低位单喷咀的水喷射器，但效果不好，不能在生产上使用。
以后转向研究高位多喷咀喷射器，才取得成功。
国内多个糖厂的高位多喷咀水喷射器，它们的性能的实测数据都明显优于低位单喷咀者。
3、水喷射器性能与效率的变化规律我们综合分析了大量的实际研究资料，在此基础上归纳得出水喷射器的性能与效率和有关工作条件的关系，主要如下：1、在一定的水压下，随真空度升高，抽吸系数ｕ迅速下降。
这是因为真空高即压力差大时，将空气压缩需要较大的能量，一定的能量只能压缩和带走较少量的空气。
而在一定的真空度下，ｕ值随水压升高即水流能量增大而升高。
2、在真空度很高时，抽吸气体量急剧下降。
当真空度达到某一极限值时，ｕ值下降至零(有时空气会倒流发生“反冲现象”)。
这是喷射器的极限工作点，它随水压升高而提高。
3、当水压一定时，抽气体积比ｑ随真空度升高而下降，但下降的速度低于ｕ值的下降。
水压升高时ｕ值亦增大。
4、在一定的水压下，水喷射器的效率η与真空度的关系为倒Ｕ形曲线，在中间的真空度下效率较高。
效率最高的真空度通常是在53～66kPa(400～500mmHg)；真空更高时效率明显下降(在极限真空度下效率降至零)。
真空度的影响实质上是喷射器工作压力差(背压－吸入压)的影响；如果固定真空度而改变背压，也表现同样的变化规律。
5、在一定的真空度下，η值与所用水压的关系通常亦表现为倒Ｕ形曲线，在某一水压下效率最高；这一水压则随喷射器结构和工作条件而变。
对于设计和制造较好的水喷射器，效率最高的工作水压(以尾管出口同一高度处计量) 通常为200～300kPa ；但设计制造较差者这一水压较高。
对于喷射冷凝器，其适宜水压还与要求的真空度、排汽量及排气量等工艺因素有关。
在糖厂实际使用的条件下，这一水压稍低。
性能良好的高位多喷咀喷射器，在较高真空下的ｕ值可以达到(0.2～0.5)×103，能适应前节计算的糖厂真空系统的排气量要求。
不过，它的真空度随ｕ值增大而迅速降低，故必须尽量减少设备的漏气量，才能保持足够高的真空度。
应当指出，高位多喷咀水喷射器虽然效率高与单喷咀设备，但在糖厂常用的较高的真空度下(如84～89kPa即630～670mmHg)，它的效率还是明显降低，大多数测定数据只为10％～20%。
因此，在高真空下用水喷射器抽真空要耗用较大的功率。
据实际测定，在真空度88kPa即660mmHg时，每排除1m3真空下的气体要耗功率1.95～2.68kW，而活塞式真空泵只用1.14kW，前者比后者大71％～135%，平均增大约一倍。