风载体型系数

风荷载体形系数

柱面风荷载Ｗ１、Ｗ４（如图１所示）计算所需的μs 之和，ＧＢ５０００９比ＣＥＣＳ１０２大，其比值为１．６３。从所举例子的计算结果（见表２）看，弯矩计算值ＧＢ／ＣＥ＝１．６７，与μs 之比１．６３接近。
梁面风荷载Ｗ５、Ｗ６（如图１所示）计算所需的μs 之和，ＣＥＣＳ比ＧＢ５０００９大，其比值为１．５。
协会ＭＢＭＡ《低层房屋体系手册》（１９９６）中有关小坡度房屋的规定，分别给出房屋端区和中间区的不同风荷载体型系数μs。尽管它是根据风洞试验得出的，是专门针对低层钢结构房屋的，内容详尽，已为多数国家采用，但它与我国已沿用５０多年的建筑结构荷载规范 GB50009-2001[2] 第 7.3 节中的体型系数μs 算得的风荷载组合弯矩设计值相比，在多数情况下偏小甚多。在编制 2002 年《全国民用建筑工程设计技术措施—结构》中，根据近年来的多次分析后，一致认为应在大多数 L０／h≤３的门式刚架中采用《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表 7.3.1 中的体型系数μs。为照顾到ＣＥＣＳ１０２中这一实测经验，当 L０／h>４，风荷载较大，屋面荷载较轻的少数门式刚架中有可能会出现按ＣＥＣＳ１０２计算比按 GB50009-2001 计算风荷载组合弯矩设计值稍偏大的情况，故仍保留了ＣＥＣＳ１０２的风荷载体型系数μs。目前两种风荷载体型系数μs 共存，设计部门都有采用的，甚至有些设计软件只适用于ＣＥＣＳ１０２一种体型系数，作者以实例为主，特
从所举例子看，弯矩计算值ＣＥ／ＧＢ＝１．５与μs 之比一致。 2.4 初步分析（１）对柱面的μs ＧＢ５０００９比ＣＥＣＳ１０２大１．６３倍，前者安全。（２）对梁面的μｓＧＢ５０００９比ＣＥＣＳ１０２．１小１．５０倍，后者安全。

风荷载体形系数

风荷载体形系数一、有关脚手架风载体型系数计算的问题：在计算脚手架水平风荷载标准值的时候，需要计算风载体型系数Us二、脚手架步距1.5m，纵距1.8m，横距0.8m第一种方法：第一步按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4规定采用，查表得敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.089＝0.2403m2密目网的挡风系数取0.841，敞开式脚手架挡风系数为0.089，则在脚手架外立杆里侧挂满密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.5×1.8-0.2403）×0.841+0.2403＝2.31m2其综合挡风系数为φ＝2.31/（1.5×1.8）＝0.8556根据规范查表4.2.4 背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体形系数为1.3φ，即Us＝1.3φ＝1.3×0.8556＝1.112这是一种计算方法，但我没有查处具体计算过程的依据。

另一种方法是：密目网的挡风系数取φ1＝0.841，敞开式脚手架挡风系数为φ2＝0.089，密目式安全立网封闭脚手架挡风系数φ＝φ1+φ2-φ1×φ2/1.2＝0.841+0.089-0.841×0.089/1.2＝0.8676第二种方法是按照刘群主编、袁必勤为副主编的中国物价出版社出版的《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》一书P80的计算，请问哪种比较正确我个人认为第二种比较具有权威性，你呢？？拐子马ΨЖ：第一种计算方法错误，不符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4要求。

第二种计算方法正确，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4要求。

袁必勤是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的主要起草人，刘群是编委之一。

刘群主编、袁必勤为副主编的《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》是规范最好的解读。

该书对脚手架风载体型系数计算的问题有详细、清楚的说明，你再仔细看一下就明白了。

7.3_风荷载体型系数

7.3 风荷载体型系数7.3.1房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用：1. 房屋和构筑物与表7.3。

1中的体型类同时，可按该表的规定采用；2. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同时，可参考有关资料采用；3. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定；4. 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。

表7.3.1续表7.3.17.3.2当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数凡乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。

7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl：1. 外表面1 正压区按表7.3.1采用；2 负压区——对墙面，取—1.0；——对墙角边，取—1.8；—一对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于10°的屋脊部位)，取—2.2；——对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取—2.0。

注：对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的O.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m。

2. 内表面对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

※注：上述的局部体型系数μsl(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数凡μsl(A)可按面积的对数线性插值，即μsl (A)＝μsl (1)＋[μsl (10)—μsl (1)]1ogA。

风荷载总体体型系数完整版

风荷载总体体型系数标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]风荷载总体体型系数心得迎风面都是等效受压力面，所以为正值。

相应其他面，背风面和平行面都是负值，其实就是相当一个吸力。

对于总的体型系数，是这样求解的。

首先是在根据风向来确定建筑物最大风向投影面积，如右边的“十字形”平面结构，建筑物边长尺寸如图所示，则总的体型系数如下：只要知道a和b的具体数值就可以按照这个公式求出风荷载体型系数。

这里公式分为2部分计算，按照最大投影面分开（按照箭头分开），一部分是上部，另一部分称为下部。

建筑物表面上部分按照风向最大投影面分为3段，a，b，a。

再依据规范，+0.6，+0.8，+0.6按照边长的加权值求出上部体型系数；而红色部分代表的下部是0.5其实也是按照边长加权求得。

只是因为参考系数都是0.5所以综合加权值也是0.5.但是为什么公式里不论迎风面还是背风面都是加号而没有减号，有点讲不通这里的符合只是代表风向对建筑屋面的效果，如“+”代表迎风面“－”代表背风面；如果你从力的方向性考虑的话，它们是同向的。

因此在公式里才都是加号。

不过还有另外一种情况就是当出现“－”时是要做减法的。

一开始列出的六种建筑平面中，有个矩形建筑背面的风荷载体型系数是一个公式，这就说明此种情况下背风面的系数还跟建筑物的高度H和长度L相关。

再比如右图不规则六边形，边长关系如图所示。

当风向不再是垂直于建筑物表面，而是有一定夹角30°。

此种情况下该建筑风荷载体型系数怎样计算。

同理在划分上下部时，最大投影面是按照与风向接触面平行的那条线，即就是图示的箭线，仍旧是上部和下部。

所以计算式如下：（其中a ，b ，a 分别是建筑物上部边长投影到箭线的长度，这里下部可以用a ’, b ’ , a ’代替；2a+b=2a ’+b ’）''2'5.02''2'55.0255.024.027.0b a b b a a b a a b a a b a a u s +⨯+⨯+⨯++⨯-+⨯++⨯=但是在这个公式里我们发现出现负号，不是说“－”是吸力，方向相同吗这里为什么又是减号呢其实是这样理解的，在最大投影面的同一侧如果出现不同负号，那么肯定会用加减，只是在不同侧时，“﹣”在运算过程中是当做同向处理。

风荷载计算(GB50009-2012)

1.04 1.03 1.01 1.00 0.98 0.97 0.95 0.94 0.92 0.90 0.89 0.87 0.85 0.83 0.81 0.79 0.77 0.75 0.73 0.71 0.69 0.66 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65
风荷载计算书(封闭结构)
xx工程
F&A Wind
βz
合计ωk
(-)
(kN/m^2)
StoS Wind
βz
合计ωk
(-)
(kN/m^2)
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.609 0.600 0.592 0.583 0.575 0.566 0.557 0.547 0.538 0.528 0.518 0.508 0.498 0.487 0.476 0.465 0.453 0.441 0.428 0.415 0.402 0.388 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380
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风荷载计算书(封闭结构)
xx工程
表3--
序号
(-) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32

建筑结构中的风载体型系数与体型设计

建筑结构中的风载体型系数与体型设计【摘要】建筑结构中风载体形系数对整个建筑的设计形式都有着十分重要的影响，国内外的研究人员也对该因素进行了很长时间的研究，这就足以看出建筑结构中风载体型系数和体型设计对建筑物整体设计的重要性，本文对建筑结构中的风载体型系数与体型设计进行了简要的分析和阐述，以供参考和借鉴。

【关键词】风载体型系数；风洞试验；建筑体型通常风的形成和水平气压梯度力是有着一定的关系的，风吹动的方向是一般是从气压比较高的方向吹到气压比较低的方向，气压在遇到了结构的阻挡作用以后就会形成一个比较高的气压幕。

房屋的外表会受到气流的影响，一般情况下我们将房屋表面所承受的风压和大气气流风压所产生的比值就叫做风载体型系数，土壤主要是对建筑表面在承受风压的情况下压力分布的具体规律，该系数的大小和很多因素都存在着一定的联系，但是最为明显的影响因素就是建筑自身的体形和尺寸，以及地面的粗糙系数，以下笔者就这一问题进行简要的分析和阐述。

1.国内外研究现状1.1数值模拟法在研究的过程中计算风工程方法中最为关键的一个环节就是计算流体动力学，当前支持CFD技术的软件也在不断的发展和创新，这些软件的出现也在很大程度上促进了CFD技术的进步，在应用的过程中，对建筑物四周的风流动过程中需要遵循的动力学方程对其进行求解，然后根据方程计算后所产生的数值建立一个数学模型，这样就可以对建筑物周围的风环境进行模拟和还原，这种方式在应用的过程中可以体现出非常大的优势，首先在建模的过程中不需要花费很长的时间，同时其经济性也相对较好，建模的过程中也形成了相对比较科学的资料，这样也为对象的分析带来了一定的便利，其次是可以建立和建筑物尺寸完全相同的模型，最大程度上还原真实的情况。

最后是在模拟的过程中可以根据自身研究的需要对条件进行变更，同时在建筑的初步设计活动中已经是休闲了很好的应用效果。

国内的一些学者以高层的建筑群作为研究的物质基础，建立了一种新的模型来对其进行研究，对相关的参考数据进行了严格的计算，计算之后又进行了一定的研究和对比。

显示Home > 建筑结构荷载规范 GB 50009--2001(2006 年版) > 7 风荷载 > 7.3 风荷载体型系数7.3 风荷载体型系数7.3.1房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用：1. 房屋和构筑物与表7.3。

1中的体型类同时，可按该表的规定采用；2. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同时，可参考有关资料采用；3. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定；4. 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。

表7.3.1续表7.3.17.3.2当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数凡乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。

7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl：1. 外表面1 正压区按表7.3.1采用；2 负压区——对墙面，取—1.0；——对墙角边，取—1.8；—一对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于10°的屋脊部位)，取—2.2；——对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取—2.0。

注：对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的O.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m。

2. 内表面对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

※注：上述的局部体型系数μsl(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数凡μsl(A)可按面积的对数线性插值，即μsl (A)＝μsl (1)＋[μsl (10)—μsl (1)]1ogA。

膜结构建筑风载体型系数

膜结构风载体型系数
1、鞍形膜结构的风载体型系数可按表1采用(图1-1、图1-2)。

图1-1 鞍形膜结构示意图
L-膜面两高点之间的跨度；f-膜面矢高；H-膜面低点距地面高度
图1-2 鞍形膜结构体型系数分区图
HP-膜面高点；LP-膜面低点
表1.鞍形膜结构体型系数
注：本表适用于L≤21m，1／16≤f／L≤1／8，2≤L／H≤5的情况。

对于下部开敞情况，体型系数已考虑膜上下表面风压叠加。

2、伞形膜结构的风载体型系数可按表2采用(图2-1、图2-2)。

图2-1 伞形膜结构示意图
L-膜面两对边之间的跨度；h-膜面矢高；H-膜面底边距地面高度
图2-2 伞形膜结构体型系数分区图
注：本表适用于L≤27m，1／5≤h／L≤1／2，2≤L／H≤5的情况。

对于下部开敞情况，体型系数已考虑膜上下表面风压叠加。

3、脊谷形膜结构的风载体型系数可按表3采用(图3-1、图3-2)。

注：本表适用于L≤40m，1／5≤h／L≤1／2，2≤L／H≤5，且下部封闭的情况。

4、拱支形膜结构的风载体型系数可按表4采用(图4-1、图4-2)。

注：本表适用于L≤40m，1／7≤f／L≤1／4，2≤L／H≤5，且下部封闭的情况。

（来源于：膜结构技术规程CECS 158：2015）。

风荷载体形系数

风荷载体形系数
风荷载体形系数是结构工程中一个重要的参数，用来描述风荷载对不同形状结构的影响程度。

在建筑设计和工程施工中，风荷载是一个不可忽视的因素，因为风力可能会对建筑物产生不同程度的影响，甚至引发倒塌等安全事故。

风荷载体形系数的大小直接影响到结构的抗风性能，因此对其进行准确的评估和计算是非常重要的。

不同形状的结构在受到风荷载作用时，会呈现出不同的阻力特性。

一般来说，具有较大投影面积的结构会受到更大的风荷载，而具有流线形状的结构则可以减小风阻力，降低风荷载的影响。

因此，风荷载体形系数可以理解为一个修正系数，用来考虑结构形状对风荷载的影响。

在工程实践中，为了准确评估风荷载体形系数，通常会进行风洞实验或数值模拟分析。

通过这些手段，可以得到不同形状结构在不同风速下的风荷载系数，进而确定风荷载体形系数的取值范围。

这样一来，设计师在进行建筑设计时就可以根据具体的结构形状和风荷载条件来选择合适的风荷载体形系数，从而保证结构的安全性和稳定性。

除了结构形状之外，风荷载体形系数还受到其他因素的影响，比如结构的表面粗糙度、边缘效应等。

在实际工程中，这些因素也需要被充分考虑，以确保对风荷载体形系数的评估更加准确可靠。

总的来说，风荷载体形系数是一个综合考虑结构形状、风荷载条件和其他因素影响的参数，对于确保建筑结构的安全性和稳定性具有重要意义。

设计师在进行建筑设计时，应该充分了解风荷载体形系数的计算方法和影响因素，合理选择合适的数值，从而保证结构在受到风荷载作用时能够安全可靠地运行。

只有这样，才能确保建筑物在恶劣气候条件下的抗风性能，保障人们的生命财产安全。

风荷载计算方法与步骤

欢迎共阅1 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。

1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。

垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值（KN/m2）按下式计算：1.1.1基本风压按当地空旷平坦地面上50年一遇按公式其中的单位为，kN/m 2。

也可以用公式1.1.2 风压高度变化系数风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。

规范以粗糙度类别场地确定之后上式前两项为常数，于是计算时变成下式：1.1.3风荷载体形系数1）单体风压体形系数（1）圆形平面；（2）正多边形及截角三角平面，n为多边形边数；（3）高宽比的矩形、方形、十字形平面；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比的十字形、高宽比，长宽比的矩形、鼓形平面（5）未述事项详见相应规范。

23檐口、雨棚、遮阳板、阳台等水平构件计算局部上浮风荷载时，不宜小于1.1.4米且高宽比的房屋，以及自振周期虑脉动风压对结构发生顺向风振的影响。

且可忽略扭转的结构在高度处的风振系数○1g为○2R为脉动风荷载的共振分量因子，计算方法如下：为结构阻尼比，对钢筋混凝土及砌体结构可取；为地面粗糙修正系数，取值如下：为结构第一阶自振频率（Hz）；高层建筑的基本自振周期可以由结构动力学计算确定，对于较规则的高层建筑也可采用），B为房屋宽度（m）。

○3对于体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑，、为系数，按下表取值：为结构第一阶振型系数，可由结构动力学确定，对于迎风面宽度较大的高层建筑，当剪力墙和框架均其主要作用时，振型系数查下表，其中H为结构总高度，结构总高度小于等于梯度风高度。

为脉动风荷载水平、竖直方向相关系数，分别按下式计算:B。