梁板柱配筋计算书

截面设计本工程框架抗震等级为三级。

根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。

框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα= (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。

即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。

故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。

进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。

T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。

AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ；m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+⨯-+=+='s b bm h b b f f 86.13.0123.012=⨯+='+='1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ，两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。

BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ；n f s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。

各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。

表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算1 正弯矩M （kN·m ） 455.71 321.43 256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.51续表501 层号 AB 跨 BC 跨 CD 跨M ABz M ABy M AB 中 M BCz M BCy M CDz M CDy M CD 中 21s bh f Mc αα=0.263 0.186 0.148 0.349 0.349 0.186 0.263 0.148 )21(1s αξ--=0.312 0.208 0.912 0.775 0.775 0.208 0.312 0.912 ())21(15.0s s αγ-+=0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋A s （mm 2） 2361.94 1569.29 1230.36 2868.25 2868.25 1569.29 2361.94 1230.36实配钢筋 4C 25+2C 20 4C 25+4C 20 4C 25+2C 20注：1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。

2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE后的值。

3. BC 跨跨中弯矩较小，表中未列出。

9.1.2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。

()E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V rl++=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= （9-1-4） 也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。

1）剪压比验算 无地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，Vmax=183.62kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN ， 根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨：25.0065.06603003.140.11062.18330c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V βBC 跨：25.0014.05103003.140.11099.2930c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V β有地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端， max E V =353.07×1.1 =388.38kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端 ， max E V =469.48×1.1=516.43kN ， 各梁跨高比均大于2.5， 根据式（9-1-6），有 AB 跨及CD 跨：267.020.0137.06603003.140.11038.388RE30c c max E =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f VBC 跨：267.020.0236.05103003.140.11043.516RE30c c Emax =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f V各跨层各层梁剪压比均满足要求。

2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。

加密区箍筋取双肢,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即: AB 跨及CD 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 62.18328.4226601003.50227025.166030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= BC 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 99.2931.3265101003.50227025.151030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 有地震作用组合时，根据公式(9-1-8) AB 跨及CD 跨：svy 0t uE25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC 跨：0svy0t uE 25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 32.3871.148.46975.005.2655101003.50227025.151030043.142.0=⨯⨯=〈=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γ即，除BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。

进一步分析计算可知，BC 跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。

其余各层仍采用双肢,8@100。

AB 跨及CD 跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC 跨全长加密。

最小配箍率根据公式(9-1-9)：%138.026.0%168.02003003.502yvt sv sv =〉=⨯⨯==f f bs A ρ 满足最小配箍率要求。

9.2 框架柱按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46~表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。

9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C 柱，KN N 59.3075max =； 混凝土强度：C30 轴压比75.0][439.07003.141059.307523c c max c =〈=⨯⨯==c u A f N μ 柱轴压比满足要求。

9.2.2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。

选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。

柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。

混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:55.00033.0100.236018.015cus y 1b =⨯⨯+=+=εE f βξ则界限受压轴力为：KN bh f N 63.363355.06607003.14b 0c 1b =⨯⨯⨯==ξα本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。

因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE γ。

当截面轴力设计值b RE N N 〈γ时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值b RE N N 〉γ时，截面为小偏心受压状态。

但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。

因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。

此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。

对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。

1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当x≤2as′ 时，()()a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE ss 5.0ηγ (9-2-1)当x ＞2as′ 时，()()s 0y0c 1RE ss 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ (9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：()()bc 1s 0b 12c 1RE 0c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)()()s0y 2c 1RE ss 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ (9-2-4)各柱配筋计算详见表51~表54。