导轨框架式爬架计算书
爬架设计计算书
ZC—03导轨式附着升降脚手架设计计算书第一章计算说明本计算书将反映ZC—03导轨式附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。
主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010.一、荷载的规定：1、恒载：包括搭设架体的钢管、扣件、主框架、水平支撑框架、作业层脚手板、安全网、提升机构及固定于架体上的设备等传递给附着支撑点的全部材料、构配件、器具的自重。
2、活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层施工荷载（每层3KN∕㎡）计算；装修施工时，按三层施工荷载（每层2KN∕㎡）计算；架体在升降状态下，施工荷载每层0.5KN∕㎡计算。
3、风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术规范的统一规定》计算规定，挡风面积按挡风材料、杆件的实际面积计算。
二、计算系数：1、荷载附加计算系数使用工况：K J1＝1.3；升降工况：K J2＝2.0；2、动力系数：Y d取1.53、恒荷载分项系数Y d取1.5活荷载分项系数Y G取1.24、组合风荷载时的荷载组合系数Ψ取1.55、冲击系数K2取2.06、主框架和水平支撑框架压杆λ≤150；拉杆λ≤3007、单一系数法复核时，其安全系数K值；对于强度设计时，K≥1.5；对于稳定设计时，K≥2.08、吊具、索具的安全系数：K≥8.0三、计算方法和计算依据1、计算方法本计算书中，主框架、水平支撑框架、附着支撑装置等按照概率极限状态设计法进行计算，按照承载极限状态设计的载荷值取设计值；按照极限的设计载荷值取标准值，防坠装置、吊具、索具按“允许应力设计法”进行计算，取强度允许值。
2、计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》等。
重庆云阳爬模结构强度计算书.
重庆云阳爬模结构强度计算2005年8月7日目录1、爬模有限元计算模型 (3)1) 侧模有限元计算模型 (3)2) 爬架有限元计算模型 (3)3) 爬轨有限元计算模型 (3)2、爬模结构强度及刚度计算 (4)1)侧模结构强度与刚度计算 (4)2)爬架结构强度与刚度计算 (4)3)左侧爬架浇注阶段 (4)4)右侧爬架浇注阶段 (4)5)爬轨结构强度与刚度计算 (4)3、爬模稳定性验算 (5)4、预埋件计算 (5)5、挂件受理计算 (5)6、平台立杆局部受理计算 (6)7、修改加固补强计算 (7)1、爬模有限元计算模型该爬模主要由侧模、内模、爬架及爬轨等部分组成。
将侧模、爬轨及爬架分别建立有限元计算模型，内模部分按小纲模计。
有限元软件采用ANSYS软件进行计算。
1) 侧模有限元计算模型在建立有限元模型时，侧模板的侧压力根据gh=（ρ为混凝土Pρ容重，取2.6×103kg/m3，h为混凝土的垂直高度）施加梯度压力荷载，模板背部的型钢均采用空间梁单元来模拟，模板采用板单元模拟，对拉钢筋采用杆单元模拟。
由于该结构为对称结构，通过施加对称边界条件，取最复杂工况即下塔柱下口浇注时作为有限元计算模型的模拟对象。
详见图1-1。
2) 爬架有限元计算模型爬架的最复杂工况是在下塔柱浇注时，取左右两侧的爬架进行分析。
有限元计算模型如图1-2，在有限元建模时，载荷为侧模的自重和爬架及爬架上附属件的自重，以上部分均采用空间梁单元来模拟。
3) 爬轨有限元计算模型爬轨的有限元计算模型如图1-3，在建立限元建模时载荷为侧模及爬架的自重。
轨道采用板单元模拟，挡块采用实体单元模拟。
2、 爬模结构强度及刚度计算1) 侧模结构强度与刚度计算选取计算危险工况为墩身下口浇注时施工工况，侧模板荷载分布见图2-1，侧模总应力云图见图2-2。
最大应力为：MPa 3.77max =σ出现在第二排第二列对拉钢筋作用点出。
侧模水平方向变形云图见图2-3。
爬架计算书
11、1、1计算依据钢管：（钢号：Q235，b类）规格ф(mm) 4.8×3.5 惯性矩I(mm4) 12.19×104单位重量q0(KN/m) 0.0384 抵抗矩W(mm3) 5.08×103截面积A(mm2) 489 回转半径i(mm) 15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2 205脚手架特性参数：立杆纵距la(m) 1.5 脚手板重量q1(kn/m2) 0.25立杆横距lb(m) 1.0 连墙杆纵距lw(m)大横杆步距h(m) 1.8 连墙杆横距hw(m)施工荷载q(kn/m2) 3 同时作业层数n1 2内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35相关计算参数：项目数值来源扣件钢管架构件自重0.1089 《建筑施工手册》第三版表5-7 计算基数gk1(KN/m2)作业层面材料自重计算基数0.4112 《建筑施工手册》第三版表5-14 gk2(KN/m2)整体拉接和防护材料自重计0.0768 《建筑施工手册》第三版表5-15 算基数gk3(KN/m2)地区基本风压wo(KN/m2) 0.3 施工图设计说明材料强度附加分项系数γm 1.1705 《建筑施工手册》第三版表5-5轴心受压构件稳定系数ψ《建筑施工手册》第三版表5-22恒载标准值：一、立杆、连墙杆和扣件的稳定承载计算钢管架构件gk1=0.1089作业层面材料gk2=0.4112整齐拉结和防护材料gk3=0.0768KN/m3立杆计算截面以上架高Ho=23.2m，同时作业层n1=2NGk=Ho×(gk1+gk3)+n1lagk2=23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112=5.5418KN活载：作业层施工荷载qk=1.8KN/m 《建筑施工手册》表5-16 NQk(标准值)=n1×la×qk=2×1.5×1.8=5.4KN轴向力设计值N=1.2NGk+0.85×1.4NQK=1.2×(NGk+NQk)=1.2×(5.5418+5.4)=13.13KN风载产生弯矩：风压高度变化系数UZ=1.14 《建筑结构荷载规范》表5-6 风荷载体型系数US=1.0基本风压取WO=0.3KN/m2风载标准值Wk=0.7×UZ×US×Wo=0.7×1.14×1.0×0.3=0.239KN/m2Mw(设计值)=0.12×Wk×la×h2=0.12×0.239×1.5×1.82=0.139KN.m立杆稳定验算：材料强度附加分项系数γm1=1.1705 (接受弯杆件考虑) 立杆计算长度系数μ=1.5 (表5-20)计算长度lo=μ×h=1.5×1.8=2700mm长细比λ=lo/I=2700/15.8=170.9轴心受压构件稳定系数Ψ=0.223 (表5-22)稳定验算：0.9×(N/ΨA+Mw/w)≤f/γm113.13×103/(0.223×489)+0.139×106/5080=147.77N/mm2≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/mm2 【安全】连墙杆稳定验算：风载产生轴力设计值New=1.4×Wk×Aw=1.4×0.239×3.6×9=10.84KN连墙杆的计算长度：lo=1.0+0.35=1.35m=1350mm 长细比λ=lo/i=1350/15.8=85.44 (表5-22) 稳定验算N1/ΨA ≤f/γm1 15.84×103/(0.692×2×489) =23.41N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2扣件抗滑验算：N1≤RC 【按直角扣件计Rc=8.0KN/个】 15.84KN ≤4×8.0=32KN 【安全】 水平挑杆、斜撑杆的稳定承载力计算：外立杆：F1=0.5×{1.2×[23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112]+1.4×2×1.5×1.8}=6.982KNF2=F1+0.35×1.5×(1.2×0.4112+1.4×1.8)/1.2=83KN 撑杆压力：P=(1.35F1+0.35F2)/1.55sin65° =12.331/1.405=8.778KN最大剪力：QB=F1+F2—Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 最大弯矩：MB=1.2Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 挑杆轴力N ：N=Pcos65°=3.71KN对斜撑杆的验算： σ=N/A=8.778×103/489=17.95N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 抗剪验算：τmax=τQB/A=2×7.236×103/489 =29.96N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 长细比：λ=lo/i=1350/15.8=85.4 轴心受压构件稳定系数ψ=0.692Θ=65° 1000350F 1F 2F y抗弯压验算：Mmax/γxMx=(3.71+1.168)×106/(1.05×49×103) =94.81N/mm2<[f]=215N/mm2 【安全】 此验算没有考虑钢丝绳和层间斜撑杆的有利影响 倒料平台的稳定承载力计算：此平台限载1.5t （总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。
大厦导轨式爬架施工方案设计
大厦导轨式爬架施工方案设计大厦导轨式爬架施工方案设计1平面设计：根据图纸平面尺寸和爬架的跨距要求，本工程导轨式爬架共设计分布40套爬升机构。
2立面设计（结构标准层高为4米）架体外排高度18.0m、架体中心宽度0.9m、架体步高1.8m、架体底面距离楼面0.6m、导轨接头距离邻近上楼面为2.6m。
由于层高较高，架体需卸荷，具体方法为在提升挂座上方装一个拉杆座，用钢丝绳将架体与连墙挂板连接，使用花篮螺栓调节绷紧。
竖向主框架配置数量：主框架1×1节+主框架2×3节+钢管搭设3.6m。
3防护设计导轨式爬架应起到施工安全防护的作用，按照导轨式爬架设计要求：1）架体应铺设三层脚手板，施工层和中间层脚手板内侧距墙200mm,防止人员从上两脚手板层落下。
2）架体底层脚手板内侧与墙之间应利用钢管、扣件、木板或竹胶板制作翻板，封闭架体与墙之间的缝隙。
在爬架使用时，保证人员及物料不得出爬架并落入楼下。
3）在每层脚手板层的外排架处应搭设150mm高的挡脚板，可利用木板或竹胶板。
放置物料及渣土从脚手板层外侧落入楼下。
4）脚手板按照规定应满铺且脚手板之间的间隙应控制在20～30mm，否则会从脚手板间隙之间泄漏渣土等。
5）架体外爬架、各层脚手板底部、翻板底部应满铺密目安全网，安全网要封严、绷紧、绑牢固。
各层脚手板底部、翻板底部、架体与墙之间加装大眼网。
4预留孔设计预埋孔位置准确是导轨式爬架能够顺利上升和下降的关键，预留时，应依照平面图和立面预埋图的尺寸预留，预先在钢结构梁上预留爬架连接螺栓孔，并征得设计同意进行深化设计采取加强措施。
5塔吊、电梯及其附墙处的协调塔吊附墙如穿越架体底部，则此处架体采用钢管扣件搭设,大横杆及剪刀撑均采用短横杆，立杆及爬升机构要避让塔吊附墙支撑。
架体升降时，将预先搭设的短横杆（斜杆）拆除，爬架升降过后，应立即恢复所拆杆件的安装。
此工作应设专人看守，专人负责拆搭，确保升降安全和架体的整体性。
爬架使用说明书
TS-01型附着式升降脚手架使用说明书北京韬盛科技发展有限公司目录一、产品概述及特点二、性能参数三、使用条件及技术要求四、产品构造及原理简介五、升降架的安装六、升降架的使用七、升降架的拆除八、安全注意事项九、保养与维修一、产品概述及特点TS-01型附着式升降脚手架是北京韬盛科技发展有限公司通过不断改进、完善和技术创新而发展起来的新一代的施工工具式脚手架，它具有安全可靠、技术先进、方便快捷等特点，是现代建筑企业高层建筑施工安全防护最理想的设备。
由于本系列产品采用了先进的微电脑技术综合控制，使得升降架的操作变得非常简单明了：只需按动按钮，就能实现整组升降架的提升和下降；通过设在每个机位处的荷载实时监测系统，使操作者可随时直观地了解升降过程中各机位的荷载数值，配合系统自带的荷载保护功能，能有效避免因提升电动葫芦过载而造成设备损坏及人员伤亡的事故。
同时，本系列产品在原有产品的基础之上，通过不断的优化创新设计，使产品的构造更趋合理，使用更加便捷，使用寿命更长等，具有如下几个显著优势：1、技术先进，功能齐全，具有实时荷载显示，过、失载保护，遥控升降，声光报警及故障机位指示功能；2、操作简便、直观，误操作可能性小，容易管理；3、无需移动提升设备，升降时设备移动量大大降低，劳动强度低，省时省工；4、升降、使用任何工况中，每一个机位均有三点以上独立的附着点，其中任何一点失效，架子不会坠落或倾覆；5、防坠落装置，多重设置，多重防护，且灵活、直观、可靠；6、承传力结构简捷、明晰、可靠；7、架体为空间立体构造件，纵向、横向强度高。
8、具有无级调整预留孔及主体结构误差的功能，适应性好。
使用本系列产品是您的一个明智选择，该产品定能成为您现代化高层建筑施工的得力助手，使您的施工更加安全、高效。
二、性能参数表1TS-01型性能参数表三、使用条件及技术要求1、使用条件1）工作环境温度-20°C～+50°C；2）工作电源为三相380V±5%，频率为50±1Hz；3）气象要求：风力＜5级，能见度≥50m；3）周围空气中无爆炸介质,无腐蚀金属的物质和破坏电器绝缘及导电的尘埃；4）相对湿度：≤80%。
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书一、计算依据1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-20102、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-20123、《钢结构设计规范》 GB50017-20034、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011二、荷载计算按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。
2.1 恒荷载G k恒荷载G k=20618N2.2 活荷载Q k活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN2.3 风荷载ωkωk=βz·μz·μs·ω0βz-风振系数，一般取1；μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ=0.6；μs=0.78；ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。
三、荷载效应组合值S依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γQ=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。
使用工况：S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN升降工况：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN坠落工况（升降工况）：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算导轨承载计算：导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，主要承受垂向荷载，依据规范，导轨的承受力应依据荷载效应组合值最不利情况计算。
导轨式附着升降脚手架计算书
导轨式附着升降脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs 1风荷载标准值0.372 风压高度变化系数μz 1.24ωk(kN/m2)设计简图如下：导轨式附着脚手架剖面图导轨式附着脚手架立面图三、上部架体稳定性计算取间距最大的两主框架之间的架体为计算单元，分别计算恒载、施工荷载、风荷载，并进行在使用工况、升降工况、坠落工况下的荷载组合：1、上部架体自重恒荷载N Gk计算上部架体自重恒荷载N G包括:脚手架结构自重N G1k（立杆、纵、横向水平杆、剪刀撑、扣件等自重）和构配件自重N G2k（脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附件自重）;脚手架结构自重计算：查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 附表A.0.1可知，脚手架每米立杆结构自重标准值g k为0.129kN,乘以内外立杆相应的高度既可内立杆：N G1k内=g k×(n-1)×h=0.129×(8-1)×1.8=1.625kN外立杆：N G1k外=g k×((n-1)×h + h1)=0.129×((8-1)×1.8+1.5)=1.819kN脚手架构、配件自重标准值N G2k计算：脚手板自重标准值N G2k1内立杆：N G2k1内=n×l a×l b×G kjb×1/2/2=8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.84kN1/2表示脚手板2步1设外立杆：N G2k1外=0.84kN栏杆与挡脚板自重N G2k2外立杆：N G2k2=n×l a×G kdb×1/2 =8×1.5×0.17×1/2=1.02kN1/2表示挡脚板2步1设安全网自重标准值N G2k3外立杆：N G2k3=G kmw×l a×H=0.01×1.5×15.9=0.239kN脚手架构、配件自重标准值N G2k总和内立杆：N G2k内=N G2k1内=0.84kN外立杆：N G2k外=N G2k1外+N G2k2+N G2k3=0.84+1.02+0.239=2.099kN上部脚手架自重标准值N Gk总和内立杆：N Gk内=N G1k内+ N G2k内=1.625+0.84=2.465kN外立杆：N Gk外=N G1k外+N G2k外=1.819+2.099=3.917kN2、活荷载N Qk计算上部架体稳定性验算考虑正常使用工况下的活荷载进行验算：正常使用工况下：每层活荷载标准值为q=3kN/m2，同时作业层数为n z=2层。
爬架计算书
爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF 附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN 各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN ；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN 。
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DM-01型导轨框架式附着升降脚手架计算书计算：审核：1 / 30DM-01型导轨框架式爬架计算书一、计算书名词含义1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。
2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。
3附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。
4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。
5脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。
6 防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。
7 防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。
二、荷载规定和计算系数1.荷载规定①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。
②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ2计算。
③风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。
挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。
2.计算系数（1）结构重要性系数γo 取0.9;动力系数γd取1.05（2）恒载分项系数γG 取1.2；活荷载分项系数γQ 取1.4（3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85（4）荷载变化系数γ1取1.3; γ2取2.0;2 / 30（5）竖向主框架和水平支承框架压杆λ≤150 拉杆λ≤300单一系数法复核时，其安全系数k值对于强度设计时： k≥1.5对于稳定性设计时： k≥2.0（6）吊索和绳索的安全系数 k≥6.0三、计算方法与计算依据1.计算方法本《计算书》中“竖向主框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照“概率极限状态设计法”进行计算。
按承载极限状态设计的荷载值取设计值；按使用极限设计的承载值取标准值。
防坠装置、吊具、索具按“容许应力设计法”进行设计计算，取强度容许值。
计算荷载的传递过程架体荷载→水平支承框架→竖向主框架→附着支承装置→建筑结构有些安全措施是由水平支承框架直接传递给建筑物或者通过竖向主框架直接传递给建筑结构。
2.计算及设计参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《附着升降脚手架管理暂行规定》、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》。
四、DM-01型导轨框架式爬架结构分类及特点DM-01型导轨框架式爬架结构包括几大部分组成：1.架体：采用扣件式脚手架杆件组装的架体。
2.竖向主框架和水平支承框架：采用钢管及型钢定型焊接加工螺栓连接的桁架或框架。
3.爬升机构：包括：附着支承装置（预埋件、穿墙螺栓、垫板、挂座、销轴、卸荷导向件）、提升底座（包含防坠装置箱体）、防倾及导向装置（导轮组及导轨）、承重装置（限位锁、防坠圆钢、以及附着支承装置）。
3 / 304.自身提升设备：电动葫芦、电控柜、电缆线、同步性控制系统。
DM-01型导轨框架式爬架突出结构特点：(1)同一提升点多层多点附墙。
DM -01型导轨框架式爬架采用四套卸荷导向件、四根穿墙螺栓分别附着于四个标准楼层上并连接四层以上长度的导轨组成附着支承装置。
保证了有效的附着并满足建筑结构强度的要求。
(2)有效的防倾与导向特点。
DM-01型导轨框架式爬架每一提升点沿全高度有四套导轮组件环抱导轨。
在使用工况时，竖向主框架体内排上有四套限位锁直接将导轨及架体固定于卸荷导向件上。
(3)灵敏的机械式防坠装置。
DM -01型导轨框架式爬架提升底座上焊接制动框，制动框内安装制动凹轴，防坠圆钢从凹轴间穿过，利用信号装置从葫芦提升钩取得信号，使制动轴上下运动，运用摩擦角自锁原理达到防坠自锁抱紧，起到阻止架体下坠的作用。
(4)同步性控制系统。
DM -01型导轨框架式爬架安装有同步性安全预警保护系统，其控制架体升降同步性的关键是控制架体每一提升点的荷载或单个点位升降差，如出现超载或欠载，则发出“声”、“光”报警及切断电源等各种明显信号。
(5)竖向主框架和水平支承框架强度可靠。
竖向主框架和水平支承框架均是采用钢管及型钢定型加工、定型安装的工具式桁架系统；竖向主框架与桁架式导轨形成双桁架并联加强体系，框架强度有效加强。
(6)采用桁架式导轨，强度大大加强，导向性能更好。
解决了目前大部分爬架存在的导轨弯曲变形问题。
(7)导轨与架体同步升降，省掉了人工周转导轨的工序，升降时间更短，更好地满足施工进度和安全防护。
五、荷载标准值计算㈠计算用荷载单元模型的确定选取架体支承跨度为6.0米，脚手架高度按8步双排，上端外加一步单排防护，综合折算高度按16.7米的一片架体为荷载计算单元。
架体内外排立杆中心距为0.75米，步高为1.8米和2.0米，均布立杆柱距为1.5米。
以建筑物标准层层高4.0米的立杆设计为基准。
(二)风荷载的计算计算式：W k=0.7μs·μz·W o4 / 30式中:μz—风压高度变化系数。
按照田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区的B类地面粗糙度采用。
（高度按200米考虑）查《建筑结构荷载规范》表6.2.1 μz=2.61w o —基本风压。
依据《建筑结构荷载规范》中全国基本风压分布图，和为适应北京、广州、上海、天津、西安、重庆、成都、南京、福州、沈阳、杭州等全国大中城市使用，故选取基本风压为w o=0.55ｋN／ｍ2。
μs—风荷载体型系数。
按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中，背靠建筑物的情况为“敞开框架和开洞墙”附着升降脚手架外排为密目安全网全封闭，故μs=1.3Φ，其中Φ为挡风系数。
Φ=A n／A W，式中: A N─挡风面积，A W─迎风面积0.5×(1.8＋1.8)×0.048＋1.8×1.8×40%Φ= ────────────────────── = 0.4261.8×1.8μs=1.3Φ=1.3×0.426=0.55风荷载标准值:W k=0.7μs·μz·W o= 0.7×0.55×2.61×0.55=0.55 ｋN／ｍ2㈢脚手板自重计算底层脚手板采用钢筋脚踏板，每50cm间距铺设50×100×1200木方一条。
架体内排立杆离墙450ｍｍ，脚手板铺设时离墙200ｍｍ，则脚手板宽度为:750 + 450 - 200 = 1000ｍｍ。
脚手板的自重标准值为0.12ｋN／ｍ2，木方每条重量为0.042 ｋN／条,以上操作层采用竹笆，自重标准为0.06KN/ｍ2①底层脚手板自重：6.0ｍ×1.0ｍ×0.12ＫN／ｍ2+0.042 ｋN／条×14条=1.31ＫN②一层钢笆脚手板自重：6.0m×1.0ｍ×0.06ｋN／ｍ2 = 0.36 ｋN③2-9层钢笆自重：0.36ｋN×7层= 2.3ｋN㈣挡脚板自重计算在脚手板铺设层架体的外排搭设180ｍｍ高、18ｍｍ厚的木板作为挡脚板。
①单层自重：6.0ｍ×0.18ｍ×0.12ｋN／ｍ2= 0.13ｋN②九层自重：0.13 ｋN×9层=1.17 ｋN㈤安装于架体上爬升机构自重计算5 / 30包括:1个提升底座(导轨重量列在竖向主框架重量内)1×0.22ｋN/个=0.22ｋN㈥电控柜自重计算按40门电控柜配置1台计算: 0.7 ｋN㈦安全网自重计算外排架外侧面、脚手板下面铺设密目式安全网，重量系数为0.01ｋN／ｍ2。
架体上安全网自重：（16.2ｍ×6.0ｍ＋1.8ｍ×6.0ｍ×3层）×0.01ｋN／ｍ2=1.30ｋN㈧竖向主框架自重计算参见竖向主框架图纸重量计算:㈨水平支承框架自重计算㈩脚手架架体自重计算DM-01型导轨框架式爬架架体部分采用钢管扣件脚手架，本《计算书》引用钢管扣件式脚手架来统计架体自重荷载。
架体钢管规格采用Φ48×3.0，重量系数为0.0384 ｋN／ｍ。
（在钢管重量计算中采用壁厚3.5的单米重是偏于安全）1.大横杆自重计算:按底步支撑框架以上7步架计算统计外排大横杆22根；内排大横杆7根6 / 30外排大横杆：6.0m/根×22根×0.0384ｋN／ｍ= 5.07ｋN(包括护栏杆)内排大横杆：6.0m/根×7根×0.0384ｋN／ｍ= 1.62ｋN2.小横杆自重计算:1.3米/根×3根/层×8层×0.0384ｋN／ｍ = 1.20ｋN3.立杆自重计算:外排高度:17.6米－2.2米=15.4米内排高度:15.8－2.2米=13.6米其中2.2米为水平支承框架立杆平均高度。
（15.4米/根+13.6米/根）×3×0.0384ｋN／ｍ= 3.34ｋN外排立杆自重：15.4米×3×0.0384ｋN／ｍ=1.77ｋN内排立杆自重：13.6米×3×0.0384ｋN／ｍ=1.57ｋN4.外排剪刀撑自重计算:计算长度：下边L1= 6米／cos55°=10.5米；上边L2=10.5米钢管自重：（10.5米＋10.5米）×2根×0.0384ｋN／ｍ=1.6ｋN 5扣件自重计算:扣件自重按0.010ＫN/个计算:⑴大横杆用扣件:90个外排大横杆扣件：62个内排大横杆扣件：28个⑵小横杆用扣件:2个/根×36根=72个⑶立杆用对接扣件:3个/点×6点=18个⑷外侧剪刀撑用扣件:9个/根×2根＋7个/根×2根=32个外排扣件自重：（62+36+9+32）×0.01= 1.39ｋN内排扣件自重：（28+36+9）×0.01= 0.73ｋN合计自重:(90+72+18+32)个×0.01ｋN/个=2.12ｋN以上脚手架自重合计：14.95ｋN(十一)活荷载标准值计算1.使用工况下，结构施工时，按2层作业层3ｋN／ｍ2计算。