静压预应力管桩静载荷试验异常沉降的原因分析及复压处理(一)
静压管桩沉桩困难分析及其施工处理措施
静压管桩沉桩困难分析及其施工处理措施摘要：本文尝试通过工程勘察报告以及其他勘查资料来对某建筑工程的静压管施工情况进行了详细分析，并且指出了静压管桩沉桩困难的原因以及施工措施，希望可以对类似工程项目的建设施工提供参考。
关键词：静压管桩；沉桩困难；原因；处理措施前言岩土工程项目在建设施工的过程中会涉及到多个环节步骤，静压预应力管桩是其施工过程中必然要应用到的部件。
对于静压预应力管桩来说，其主要优势体现在单桩承载力高、设计规范、运输吊装方便、施工速度快以及对外界环境污染程度低。
正是因为存在以上优势，使其在我国城市建筑工程项目建设过程中有广泛应用。
但是对于管桩来说，其属于挤土桩的一种，在对其进行实际应用的过程中势必会产生大量挤土，在进行群桩施工过程中，挤土就会更加明显。
当砂层的密度明显提升之后，势必会导致相邻桩施工困难的现象出现，从而使得最终沉桩没有达到设计要求。
因此，对沉桩困难的原因进行深入分析是非常有必要的。
一、工程基本概况（一）场地岩土的工程条件H县拟建1栋22层的小高层住宅楼。
对项目地进行勘测之后，发现，项目地地层自上而下共分为10层，其土质主要包括三种，即粉土、黏土以及粉质黏土。
（二）基本参数按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）相关标准，对项目地的基础工程条件进行了分析，其所涉及到的项目主要有土工试验、标贯以及静力触探结构[1]。
二、工程沉桩困难的原因分析（一）管桩施工过程沉桩困难的原因分析对于本次工程项目建设来说，共需应用到的总桩数为120根，在应用静压沉桩法展开施工操作的时候，施工过程中遇到了阻碍。
在已经完成施工的26根桩中，只有11根桩压到了设计桩长，另外的15根桩群没有压入到要求深度，都是在压入12m之后，遇到阻碍，无法继续压入，施工队伍开始停止施工，查找原因。
（二）勘察勘探过程中沉桩困难的原因分析本次在展开勘察勘探工作的时候，主要对各个勘探点的基桩施工情况进行确认，发现，未达到设计桩长的勘探点有5个，并且钻孔深度为50m，孔口距离地面的标高为39.20~42.17m。
静压预应力混凝土管桩施工质量问题产生原因分析及防治措施
法进行处理 ，并考 虑桩 与地基共 同承担上部结构荷载 。
资料 ，综合分析判断管桩倾斜度 、位移量及倾斜或 断裂位置与 深度 ，并采取措施 纠偏 。对于偏位超过允许偏 差范 围 ，但桩身 质量 完好 的管桩进行扶正处理 ，处理方法如下 ：①对 于倾斜位
置较 浅的桩 ，可以将桩倾斜反 向土方挖除扶正。②对 于倾斜位 置较深的桩 ，在桩倾斜 的反 向一侧 ，用钻孔或高压 冲水 取土后 扶正 ，取 土深度 需要 超过桩 倾斜 深度 ０ ． ５ １ ． ０ Ｉ ｌ ｌ 。③在 取 土
４ ． ４ 原 因分 析
（ １ ）桩在制作 、运输 、堆放 、吊运过程 中产生 的裂缝未被
及时发现 。
够 ，特别是遇到软弱地基土和淤泥质土时 ，挖掘机 和运输 车辆
直 接 压 在 桩 顶 土 层 上 ，对 桩 顶 土 层 形 成 强 大 的 压 力 ，从 而造 成
别查清倾斜和 断裂 桩的数量 、位置 ，以及倾斜或 断裂 的深度 、 倾斜度等数据 。① 采用接线法测量 出每个桩偏移 的平 面距离 ，
施工 ，这样可 以确保挤压应力的平衡 和保证管桩能送至预定标 高位置 。
（ ５ ）在压桩过程 中，如果遇到沉桩困难或地面隆起 ，可 以
采取预钻孔或控制沉桩速度 、延长间隔时间等措施 。
（ ３ ）在压桩施 工前应进行试 桩 ，合理确定桩体组 合长度 ， 尽量减少接桩 ，预制管桩的接头不得超过 ３ 个 ，接桩宜在桩尖
进入硬土层后进行 。 （ ４ ） 接 桩 时 上 、下 两 段 桩应 在 同 一 中 心线 上 ， 中心 线 偏 差
３ ． ２ 防治措 施
（ １ ）施工 前应 详细 了解 现场 的地质 情况 ，必要 时应进行 补勘 。 （ ２ ） 在压桩前应进行试桩 ，以确定桩长和终压值 ；在压桩
phc管桩静载抗压试验异常沉降原因分析及132751423
2010年第2期总第140期福 建 建 筑Fujian A rchitecture &Co nstr uctionN o2 2010V ol 140PH C 管桩静载抗压试验异常沉降原因分析及处理许永有1 曾宝祥2(1 福建省九龙建设集团有限公司 363107;2 龙海市建设工程质量监督站 363100)摘 要:针对建设工程所处的软土地基之不良环境,阐述某工程静压P HC 管桩基础在静载抗压试验中出现的异常沉降现象,依据低应变和静载抗压试验检测结果,剖析其产生的主要原因并提出类似工程桩基施工时相应的处理对策。
关键词:P HC 管桩 异常沉降 原因分析 处理对策中图分类号:T U 473 文献标识码:B 文章编号:1004-6135(2010)02-0082-03Analysis on the abnormal settlement of static pressure PHC pile foundation and the corresponding treamentXu Yo ng yo u 1 Zeng Baox iang 2(1 F ujian Jiulong Constr uctio n G ro up CO.,L T D 363107;2 Lo ng hai City Co nstr uction Quality Supervision Statio n 363100)Abstract:Basing o n the r esults o f the low -strain and static pressure load-bearing test o f a certain building constructio n in theso ft foundation so il,analy se on the abno rmal settlement of stat ic pressure PH C pile foundation,and pr opose the cor responding treatment measur e fo r the similar pile foundation co nstr uctionKeywords:PH C pile fo undation A bno rmal settlement A naly sis T r eatmentmeasure 作者简介:许永有,男,1976年出生,土木工程专业,本科,工程师,主要从事工程质量管理。
预应力管桩静荷载试验异常沉降的原因分析及处理
预应力管桩静荷载试验异常沉降的原因分析及处理摘要：高强预应力管桩在施工及基坑开挖过程中上浮，造成承载力降低及异常沉降。
本文对管桩静载荷试验异常的原因进行研究分析,从设计和施工角度提出了合理建议。
关键词：高强预应力管桩；异常沉降原因；处理措施；预防措施1前言近几年，高强度预应力混凝土管桩在我省得到了广泛的应用。
采用静压法施工时具有施工无噪音、无震动、施工文明、场地整洁、施工速度快、工期短、质量可靠、造价低等诸多优点，尤其适合于在市区施工。
但是在粘土层施工时易引起土体的隆起和水平挤动，针对不同的地质条件，如何合理设计和采用合适的施工方法、工艺，满足工程实际需要，给预应力管桩的广泛应用带来很大的问题和挑战，应引起足够重视。
2工程地质概况本工程场地第四系地层层自上而下游全新统人工填土、耕土、冲洪积成因的黄土、粘性土层及中、上更新统冲洪积成因的粘性土层组成。
地层自上至下主要分布有：①层耕土，松散、稍湿以粉质粘土为主局部粉土，层厚0.90m～1.50m。
①-1层杂填土，稍湿～湿，松散，主要为生活及建筑垃圾，混有少量粉质粘土，层厚1.60m～3.80m。
②层黄土，湿～饱和，软塑～可塑，土质不均匀，主要为粉质粘土局部粉土，见有针状孔隙。
层厚2..50m～6.50m。
③层粉质粘土，可塑，局部硬塑，土质不均匀，局部粘粒或粉粒含量稍高，层厚1.80m～5.90m。
④层粉质粘土，流塑～硬塑状态，土质不均匀，局部粘粒含量稍高，为粘性土，层厚2.90m～6.50m。
⑤层粉质粘土，硬塑～坚硬，局部可塑，土质不均，局部粘粒含量稍高，为粘土，层厚 1.60m～4.50m。
⑥层粉质粘土，硬望～坚硬，局部可塑，土质不均匀，局部粘粒含量稍高，含有少量铁锰质结核，含有较多姜石，层厚1.05m～5.40m。
⑦层粉质粘土，硬塑～坚硬，局部可塑，土质不均匀，局部粘粒含量稍高，铁锰质结核丰富，见姜石，该层未揭穿。
3桩基检测情况本工程桩基全面完成后按照设计和质检要求进行静载荷试验和小应变桩身完整性检测。
高层建筑预应力管桩沉降量超标原因分析及处理
高层建筑预应力管桩沉降量超标原因分析及处理摘要：高层建筑管桩沉降量超标原因分析及处理关键调：预应力管桩；沉降量；超标一、工程概况该项目位于南宁市良庆区百灵路98号，项目占地面积100127m2，分为A地块和BCD地块两期进行开发建设。
项目总建筑面积为609129㎡，以高层建筑和超高层建筑为主，底部局部架空，住宅楼为31层～44层，高度100～150m。
框架剪力墙结构；基础采用高强预应力混凝土管桩，主楼桩径800mm，选用桩型为PHC800 AB 130单桩承载力特征值4500kN，桩端持力层以中风化粉砂岩层作为桩端持力层，桩端进入持力层不应小于1米，桩长约7∽30m，基桩总数约600根。
二、工程地质及水文地质情况工程场地岩土层共揭露11个工程地质层。
自上而下，填土①层属于第四系全新统人工堆积层（Q4ml），淤泥质土②属于第四系池塘淤积层（Q4h），圆砾③层属于第四系更新统冲积层（Qpal），粉质黏土④层和粉砂⑤层属于第四系更新统残坡积层（Qpel），下伏下第三系始新统（E1-2）基岩层根据其风化程度划分为全风化岩⑥层、强风化岩⑦层和中风化岩⑧层，泥盆系下统郁江组（D1y）基岩层根据其风化程度划分为全风化泥岩⑨层、强风化泥岩⑩层和中风化泥岩?层。
据钻探揭露，在勘察深度范围内揭露三层地下水：松散岩类孔隙水、孔隙裂隙水和岩溶水。
勘察在钻孔控制深度内地基土层内发现有溶洞、土洞、软弱夹层；未发现地裂、滑坡、崩塌及地面塌陷等不良地质，未发现暗埋河道、沟滨等对工程不利埋藏物。
三、压桩机的选用该工程主楼选用较大桩径φ800mm的预制圆管桩，单桩承载力取值4500KN，裙楼选用φ600mm桩。
桩基地处岩溶地区，强风化泥质粉砂岩遇水软化明显，成桩后浸水易受扰动。
根据这些特点，采用一台2000型嵌入式岩压桩机来施工该工程基桩。
该压桩机具有性能高、效率高、吨位大、穿透能力强特点。
施工时无噪声、无振动、无空气污染、无冲击力，桩施工应力小。
预应力管桩基础复压下沉原因分析及处理措施
预应力管桩基础复压下沉原因分析及处理措施崔永志【摘要】Combining with the engineering examples,the paper analyzes the repressing abnormal settlement in the fully weathered shaly sand,and sums up the design and the precautions in the construction,and points out the according and prevention measures should be prepared well in the construction of the pipe piles,so as to ensure the quality and safety of the pile foundation.%结合工程实例,对全风化泥质砂岩作为管桩持力层复压异常沉降进行分析,并总结了此类情况下设计和施工中应注意的问题,指出采用管桩施工时,应提前做好应对及预防措施,以保证桩基质量和安全。
【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2012(038)006【总页数】2页(P77-78)【关键词】静压预应力管桩基础;全风化泥质砂岩;遇水软化;沉降【作者】崔永志【作者单位】广东呈斯意特建筑设计有限公司设计一室,广东惠州516001【正文语种】中文【中图分类】TU473.11 工程概况广东省惠州市某高层住宅楼，主体采用剪力墙结构，地上32层，地下2层，基础采用φ500，AB型预应力管桩，壁厚125mm，十字形桩尖，单桩承载力特征值为2 000 kN。
持力层为全风化泥质砂岩。
因场地内水位较低，基础施工时，基坑先开挖至地下室地面，再进行基桩的施工。
因本场地位于居民区，采用静压预应力管桩。
根据地质勘察报告，场地土层分布如下:①素填土，平均厚度4m(地下室挖除)。
静压管桩沉桩存在的困难原因及措施探讨
静压管桩沉桩存在的困难原因及措施探讨摘要：本文主要针对静压管桩存在的困难原因及措施展开了探讨，通过结合具体的工程实例，对桩基的设计进行了计算，并在分析了沉桩困难原因的基础上，给出了一系列相应有效的处理措施，以期能为有关方面的需要提供有益的参考和借鉴。
关键词：沉桩；困难原因；措施；探讨引言静压管桩施工技术在建筑工程施工中的应用十分普遍，这是由于它具有很多施工优点决定的，包括噪声污染低、震动幅度小、环境污染少等等。
但是在实际的施工中，静压管桩存在着沉桩困难的现象，因此，为了保障静压管桩的施工质量，就需要相应的工作人员及时分析困难存在的原因，并采取有效措施处理。
基于此，本文就静压管桩存在的困难原因及措施进行了探讨，相信对有关方面的需要能有一定帮助。
1 工程概况1.1 场地的岩土工程条件某住宅楼18层，根据勘察报告，场地地层自上而下分12层，如表1所示。
表1 场地地层结构及性质1.2 基本参数按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）有关规定，根据场地工程地质条件和土工试验、标贯及静力触探结果，结合地区工程经验，建议各层土的预应力管桩及钻孔灌注桩桩极限侧阻力标准值qsik和桩极限端阻力标准值qpk如表2所示。
表2 建议极限侧阻力、端阻力标准值2 设计计算2.1 桩基设计参数的确定根据勘察报告，设计单位确定采用预应力混凝土管桩承台基础，桩型采用PHC-500AB100-27b型，桩顶标高一般为-2.90m（标高37.10m），设计有效桩长≥27.0m，单桩竖向承载力特征值≥1400kN。
2.2单桩竖向极限承载力估算根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）第5.3.8条公式Quk=Qsk+Qpk=uΣqsikli+qpk（Aj+λpApl）（公式中字母具体含义，规范中已写明，本文不再敖述）及勘察报告，对不同孔号有效桩长大于27m的管桩（桩径均为500mm，壁厚均为100mm）进行单桩竖向极限承载力Quk估算，估算结果如表3所示。
静压预应力管桩异常沉降成因分析及处理措施
性， 遇 水 易崩 解 、 软化。
夹 碎 石 层 （ 即岩 土工 程
勘察报 告 的第⑥ 层 ） 内不小 于 １ ｍ， 从 开挖 完 的地 面 算
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ４—１ ９ 基金项 目： 湖 南省 科 技 厅 专 项 （ ２ ０ ０ ９ Ｓ Ｋ ３ ０ ３ ４ ）
工 程桩 正式施 工 前 ， 进 行 了 ３根 试 桩 的施 工 和竖 向静 载荷试 验 ， 结 果表 明 ， 所有 试桩 的承 载力 均满 足设
ｋＮ。
现场 配桩灵 活 等特 点 ， 被 广 泛应 用 在 建 筑 基 础 中 。静
压管 桩 的工 作原 理是静 载 液压桩 机通 过桩 机 自重匀 速
根 据地 质勘 察资 料 ， 该 场 区从 上 到 下 分 为 ７个 土
将 桩段 压人 地下 ， 直 至达 到设 计 要 求 的 持力 层 及 极 限 承载 力 。实 际施 工过 程 中 ， 由于 操 作 不 当或 施 工 方 案 不合 理 ， 亦 或复 杂 的地质 条件 等影 响 ， 易 导致 静压 预应 力管 桩在 施工 中 出现 断桩 、 斜 桩 或 管 桩 沉 降 过大 等 情
作者 简 介 ： 游春华 ， 男， 讲师 ， 博士， 主 要 从 事 岩 土 工 程 的教 学 与科 研 工作 。Ｅ—ｍ ａ ｉ ｌ ： ｙ ０ ｕ ｃ ｈ ｕ ｎ ｈ ｕ ａ ｗ ｈ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｎ ｒ
第１ ５期
游春华 ， 等： 静 压 预 应 力 管桩 异 常 沉 降 成 因分 析 及 处 理 措 施
２ ０ ． ７ ３ ｍ。各 岩土层 空 间分 布及 工程 特性 详见 表 １ 。
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静压预应力管桩静载荷试验异常沉降的原因分析及复压处理(一)
摘要：本文分析了一例工程预应力管桩竖向静载荷试验异常沉降的原因分析和处理情况，并总结设计和施工应注意的问题。
关键词：预应力管桩粘土终压复压卸压回弹
预应力管桩具有施工速度快、质量容易控制、施工时无噪音、震动等优点，得到了广泛的应用。
但越取越高的单桩设计承载力和不合理的工期，给桩基施工带来了很大的挑战和问题，应引起各方的注意。
1工程概况
汕头市某八层住宅小区工程单层地下室面积6800m2，基础采用预应力管桩基础，双桩承台，布桩平面系数为2.6%。
Φ400（壁厚90mm）、Φ500（壁厚100mm）的设计单桩竖向承载力极限标准值分别为3100KN、4300KN，而设计终压值只为2500KN、3500KN，约为设计单桩竖向承载力极限标准值的80%。
按照管桩公司提供的数据，设计单桩竖向承载力极限标准值接近桩身容许承载力。
根据地质勘察报告，场地岩土层分布从上到下分别为：
层
名
土层
厚度
（m）
液性
指数
压缩
模量
描述
qsik/qpk
（KPa）
1
填土
0.3-3.0
IL
(Mpa)
松散
2
砂土
3.8-7.2
稍密-中密
40/-
3
淤泥
5.0-8.4
1.434
2.34
流塑
18/-
4
粘性土夹砂
1.7-6.9
0.500
8.80
可塑
50/2300
5
灰色粘土
3.5-9.4
0.804
4.38
软塑-可塑
40/-
6
粘性土夹砂
0.7-5.9
0.579
7.80
可塑
50/2500
7
灰色粘土
9.5-16.6
0.734
4.08
软塑-可塑
50/-
8
细砂
0.8-7.2
中密-密实
-/6400
2竖向静载荷试验异常沉降情况
地下室桩基全面完成后进行竖向静载荷试验。
其中一根Φ500桩加载到六级时沉降突然加大，沉降量达到50.77mm，在第七级至第九级又稳定均匀沉降，最后该桩沉降量为64.74mm，残余49.50mm。
另一根问题桩桩径Φ500，加载到六级时沉降突然加大，达到48.91mm，最终沉降量为69.55mm，残余54.98mm。
以上两根桩自施打完成到竖向静载荷试验间歇时间(以下简称为间歇时间)均为11天，施打过程正常。
3原因分析
3.1试验时间
根据《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002附录Q单桩竖向静载荷试验要点Q.0.4条规定：开始试验时间：预制桩在砂土入土后7天后；粘性土不得少于15天；对于饱和粘性土不得少于25天。
本工程由于工期十分紧迫，竖向静载荷试验沉降异常的两根桩都在施打完成后11天进行试验的。
由于桩侧阻力大部分由饱和粘性土承担，间歇时间太短，桩周土未充分固结，其抗剪强度不能得到充分恢复和发挥，导致桩的承载力达不到要求。
地质条件相同，桩端持力层未存在粘土薄层、间歇时间为11天、静载荷试验合格的桩的试验曲线图。
其Q-s曲线较陡，s-lgt曲线显示在加载到七级之后比前几级有较大的沉降，说明桩周土固结不充分，可以近似地认为桩侧阻力占桩极限承载力标准值的70%。
与事故桩的情况相似。
根据有关文献，桩侧摩阻力主要由粘土层承担的工程桩，如桩的设计极限侧阻力qsik取值较规范表值高出不多（如本工程），则间歇时间为14天时侧阻力可达qsik的90%以上，最终侧阻力可比规范表值高出40-50%。
此次复压处理，沉降量大于20mm的桩从压桩到复压的间歇时间均小于15天；间歇时间大于20天的桩的的复压沉降量均小于10mm，属于正常沉降；间歇时间大于25天的桩的复压时都有不同程度（-1～-14mm）的反弹。
说明桩周土的充分固结可以大幅度地提高极限侧阻力。
经过复压处理、间歇时间为33天、较有代表性的桩的静载荷试验曲线图。
其Q-s曲线较平缓，可以说明桩周土固结较充分，按地质考虑桩的承载力还有较大余地。
s-lgt曲线在加载到九级之后比前几级有较大的沉降，从曲线分析桩侧摩阻力约占桩极限承载力标准值的90%。
此时桩侧阻力比事故桩提高(90%-60%)/60%=50%，间歇时间11天的桩提高（90%-70%）/70%=29%。
这与文献描述的情况相似。
3.2部分桩持力层存在薄弱层
通过查阅工程勘察报告，竖向静载荷试验异常沉降的两根桩及复压中沉降量大于20mm的三根桩附近的钻孔地质柱状土的地层描述“局部夹可塑性粘土，薄层”，计算出Φ500桩桩端在第八层细砂层的极限端阻力Qpk＝qpkAp＝1256KN，而在第八层中的局部夹可塑性粘土薄层时Qpk＝490KN，可见相差悬殊。
Qsk=μ∑qsikli＝2462KN，约等于静载荷试验加载到第六级时的压力值4300*0.6＝2580KN，此时桩总极限侧阻力正好发挥完，若继续加载，其荷载增量将全部由桩端阻力承担。
根据《地基与基础》：“充分发挥桩端极限承载力所需的桩端沉降量则大得多…这个极限沉降量，一般粘性土约为0.25d，砂土为（0.08—0.1）d。
”要达到桩端极限阻力，在砂土时沉降量为粘性土的2.5-3.5倍。
可见桩端持力层为局部夹可塑性粘土层时沉降量远大于密实砂层。
由于桩尖细砂层存在软弱土层，承载力较低，充分发挥桩端极限承载力所需的沉降量大，所以在加载到六级后发生沉降突然加大的情况，是符合常理的。
3.3桩的卸压回弹
在饱和粘性土中沉桩时，由于桩对土的挤压，在桩周厚度达25m的粘土层中产生超孔隙压力水，超孔隙压力水随着土体的隆起和侧移而慢慢消失。
如果压桩速度过快，终压后复压过快完成，超孔隙压力水和土体变形未充分消散，此时的饱和粘性土表现为弹塑性变形特征，土体卸压恢复过程中桩身被抬起，桩尖脱离持力层。
在类似土质压桩的实际观测中发现，快速压桩达到终压值桩机卸载时桩身最大上浮达50-70mm，扣除正常桩静载荷试验回弹量大约为10-18mm，残余沉降量将达40-50mm，复压很难消除掉这么大的回弹量；另外，在大压力下复压，相当对桩施加很大的冲击荷载，容易对桩身特别是桩头法兰盘与桩身混凝土接触处、桩接头焊缝处产生裂缝，有的施工单位并不愿意认真复压。
如果在施打过程中没有采取逐步加载多次复压的措施，敷衍了事，这些桩在静载荷试验时就可能达不到设计要求。
3.4挤土效应
召集有关单位分析事故原因的会议上，有的单位坚持事故是由挤土效应引起的。
挤土效应一般表现为浅层土体的隆起和深层土体的横向挤出，挤土效应对已经施打的桩的影响表现为桩身倾斜及浅桩（≤20m）上浮。
这些情况多发生在桩距较密、布桩平面系数大且存在巨厚粘土层的地基。
本工程同一承台桩间距Φ400、Φ500分别为1300mm、1600mm，均大于3倍桩径；柱距为3.2～7.0m之间，场区桩距较大，布桩平面系数小，本工程为2.6%，且桩长≥40m，桩施工时未出现土体隆起现象，周围路面和建筑物未见因压桩引起的新的损伤，可见因沉桩挤土引起桩体上抬导致桩尖脱离持力层的说法是不正确的。