汽轮机热耗率的实用简捷计算
发电厂经济指标计算公式
发电厂经济指标计算公式1、汽轮机综合效率=进汽焓机组进汽量除盐水温度）—（给水温度给水流量发电量⨯⨯⨯+⨯1868.46.32、汽轮机汽耗率=).)h KW Kg 统计期间机组发电量（计值（统计期间主蒸汽流量累3、凝汽器真空度h=(1—))KP Pdy Kp Ppy 当地大气压（汽轮机背压（绝对压力) 例如：当汽轮机运行中凝汽器真空A 侧、B 侧分别为-95kpa 、-90千帕时，当时当地大气压力按1标准物理大气压101.325kpa （760毫米汞柱）计算，则凝汽器真空度分别为： 凝汽器真空度（1）=[1-（101.325-95）/98.1] ×100%=93.6%凝汽器真空度（2）=[1-（101.325-90）/98.1] ×100%=88.5%4、汽轮发电机热效率103600⨯=qqx η 【指汽轮发电机每千瓦时发电量相当的热量占发电热量的百分比；q （发电热耗量）=Dzp(主蒸汽流量)× hzq(主蒸汽焓降)＋Dzr （再热蒸汽流量）×h zr （再热蒸焓降）＋D gs （给水流量）×h gs （给水焓降）】5、真空系统严密性：真空系统下降速度=真空下降值（pa ）／试验时间（分钟）要求：⑴所带负荷80﹪；⑵关闭抽气器空气阀（或停用抽气泵）大30分钟后，每分钟记录机组真空值一次；⑶试验时间（记录时间8min ）取最后5min 的真空下降值，平均每分钟不大于400Pa(即400 Pa 每分钟)6、电厂补水率B gs =实际锅炉蒸发量除盐水量×100﹪7、引风机（循环泵等）耗电率1）单耗率b=).t h KW 计值（统计期间主蒸汽流量累）（统计期间引风机耗电量×100﹪2) 耗电率W=).()k KW KW h 统计期间机组发电量统计期间引风机耗电量×100﹪ 8、锅炉排污率L P=)/)/(h Kg PW D D h Kg 总（锅炉的实际蒸发量锅炉的排污量×100﹪9、凝汽器端差δt =排气温度t P -冷却水出口温度t Z10、凝汽器过冷度=排汽温度t P—凝结水温度t Z。
基于功率的汽轮机组实时热耗率计算方法
［ Ｄ ＯＩ 编 号］ １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ２ — ３ ３ ６ ４ ． ２ ０ １ ５ ． １ ０ ． ０ １ ５ Ａ ｒ ｅ ａ ｌ — ｔ ｉ ｍｅ ｍｏ ｎｉ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎｇ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｆ ｏ ｒ ｈ ｅ ａ ｔ ｃ ｏ ｎ ｓ ｕ ｍ ｐｈ ｅ ｌ ｏ ｓ ｓ ｏ ｆ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ ｍｏ ｎ ｉ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｔ ａ ． Ｓ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｌ ｙ ， ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ｗａ ｓ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ — ｌ ｉ ｓ ｈ ｅ ｄ ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ， ａ ｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｅ ｑ ｕ ｉ ｌ ｉ ｂ ｒ ｉ ｕ ｍ， ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｂ ａ ｌ ａ ｎ ｃ ｅ
以及 汽轮机低 压 缸效 率 ； 根 据 热平衡 、 能量 守恒和 质量 平衡 等基 本原 理 ， 建 立 了基 于发 电机 功 率的热 力 系统模 型 ； 利 用反 平衡 方 法计 算 得 到 汽轮 机 各段 抽 汽 流 量和 主蒸 汽 流量 ， 从 而得 出
机 组 实 时热耗 率 。将 该 方法应 用 于 某 ６ ６ ０ ＭＷ 机 组的 实时 热耗 率计 算 ， 并 与厂级 监控 信 息 系 统（ Ｓ Ｉ Ｓ ） 计算 的机 组热耗 率进 行 对 比 。结 果表 明 ， 本 模 型计 算的机 组 热耗 率精 度 更 高 、 稳 定 性
汽轮机热效率计算
汽轮机热效率计算摘要: 计算了一次蒸汽经减温减压后的㶲损失。
提出利用背压式汽轮机进行余压发电,使蒸汽按品质梯级利用。
将一次蒸汽(参数为36 t/h、3. 43 MPa、435 ℃)减温减压至工艺设备需要的二次蒸汽(参数为1. 25 MPa、260 ℃) ,一次蒸汽㶲损失率为0. 15。
利用二者压力差进行余压发电,每年发电量为1226. 62×104 kW·h /a。
㶲的注音：yòng简体部首：火㶲的部首笔画：4 总笔画：9当系统由任意状态可逆的变化到与给定环境相平衡的状态时，理论上可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为㶲（Ex）。
与此相对应，一切不能转换为㶲的能量称为火无【目前并未被收录进汉语词典】（An）（anergy）。
任何能量E均由㶲（Ex）和火无（An）所组成，即E=Ex+An。
㶲反应能量的”数量“与能量之间“质”的差别的统一尺度，国内一些人把㶲称为可用能、有效能或可用度。
㶲作为一种评价能量的价值参数，从“量”与“质”的结合上规定了能量的“价值”，解决了热力学和能源科学中长期以来还没有任何一个参数可以单独评价能量的价值问题，改变了人们对能的性质、能的损失和能的转换效率等传统看法。
某钢铁厂炼铁部1号锅炉房现有2台燃用高炉煤气的中温中压锅炉,每台锅炉产汽(一次蒸汽)量为18 t/h,压力为3. 43 MPa,温度为435 ℃。
原设计中,利用一次蒸汽通过凝汽式汽轮机发电,带动送风机向高炉送风。
现计划用这2台锅炉替代焦化厂锅炉,向焦化厂输送蒸汽,送风机改用外网电力驱动。
焦化厂工艺设备用汽(二次蒸汽)压力为1. 25 MPa,温度为260 ℃。
为达到焦化厂工艺设备的用汽参数要求,一次蒸汽须经减温减压后变为符合工艺设备要求的二次蒸汽。
减温减压过程一般由减温减压装置完成,减温减压装置由减压系统、减温系统、安全保护装置及热力调节仪表组成。
一次蒸汽通过减压系统将压力减至设定压力,减温水经喷嘴喷射入蒸汽管道内,使减压后的一次蒸汽降温,变为二次蒸汽。
汽轮机热效率
汽轮机热效率
汽轮机热效率是指汽轮机从燃油中提取的能量与所消耗的燃油
能量之比。
该热效率的大小决定了汽轮机的能源利用率和经济性。
汽轮机的热效率与其结构、工作参数、燃料种类和热力循环方式等因素密切相关。
一般情况下，汽轮机的热效率越高，其工作效率和性能也越好。
汽轮机的热效率的计算公式为：热效率=（轮机输出功率/燃料热值）×100%。
其中，轮机输出功率是指汽轮机的机械输出功率和发电功率之和。
燃料热值是指燃料单位质量所释放出的热能。
因此，汽轮机的热效率与其输出功率和燃料消耗量之间有着密切的关系。
汽轮机热效率的提高主要有以下几个途径：提高燃料燃烧效率、降低排放、提高汽轮机内部热流体的温度和压力、改善热力循环系统等。
在实际应用中，对汽轮机的热效率进行提高可以有效地降低能源消耗和环境污染，具有重要的经济和社会意义。
- 1 -。
汽机缸效率
鲁北电厂供热影响缸效、煤耗经济性分析【1】本文重点分析了供热造成再热蒸汽节流，造成汽缸效率变化，并且对煤耗和循环效率，经济性产生的影响。
一、鲁北电厂热力试验所得数据说明1、汽轮机试验热耗率计算公式Ht=((Gms-Gss)*(ims-ifw)+Gch*(irh-ich)+Gss*(ims-iss)+Grs*(irh-irs))/PeGms-----主汽流量ims-----主蒸汽焓Grh-----再热蒸汽流量irh-----再热蒸汽焓Gfw-----最终给水流量ifw-----最终给水焓Gch-----冷再热蒸汽流量ich-----冷再热蒸汽焓Gss-----过热器减温水流量iss-----过热器减温水焓Grs-----再热器减温水流量irs-----再热器减温水焓Pe------发电机输出功率A、第一类修正（系统修正）第一类修正计算按照ASME PTC6—2004的方法，将试验热力系统变量修正到设计条件下。
修正项目包括：加热器端差；抽汽管道压损；再热器减温水流量；过热器减温水流量；系统中各储水容器水位变化量；凝结水泵和给水泵的焓升；凝汽器凝结水的过冷度；按照上述规定的修正项目，重新进行回热系统热平衡迭代计算和内功率计算，最后计算出修正后的热耗率和电功率，修正计算结果见附件。
B、第二类修正（参数修正）设计工况下的热耗率为：HR=Ht/（C1×C2×C3×C4×C5）式中：C1、C2、C3、C4、C5依次为主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、低压缸排汽压力对热耗率的修正系数。
设计工况下的发电机功率为：Per=Pe/（K1×K2×K3×K4×K5）式中：K1、K2、K3 、K4 、K5依次为主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、低压缸排汽压力对功率修正系数。
以上各修正系数由制造厂给出的修正曲线查得，修正曲线见《汽轮机性能试验附件》。
汽轮发电机净热耗
汽轮发电机净热耗是指汽轮发电机组每单位输出功率所消耗的热量。
汽轮发电机组净热耗的单位是焦耳/千瓦时（J/kWh）或千瓦时每吨蒸汽（kWh/t）。
汽轮发电机净热耗是一个重要的经济指标，用于评估汽轮发电机组的能源利用效率和运行成本。
汽轮发电机净热耗的计算公式为：Q = (Q1 - Q2) / N
其中，Q 是汽轮发电机净热耗，Q1 是汽轮发电机组的总热耗，Q2 是汽轮发电机组所带负荷的电热耗，N 是汽轮发电机组的输出功率。
汽轮发电机组的总热耗是指汽轮机进汽焓与排汽焓之差乘以汽轮机的进汽流量，通常用汽轮机入口和出口焓值差来表示。
汽轮发电机组所带负荷的电热耗是指汽轮发电机组在运行过程中，为了补偿电力的能量损失而需要消耗的热量。
在计算汽轮发电机净热耗时，需要注意以下几个因素：汽轮机进汽焓和排汽焓的准确测量，这需要考虑蒸汽参数、蒸汽品质和蒸汽流量等因素。
汽轮机进汽流量的准确测量，这需要考虑蒸汽流量、进汽压力和进汽温度等因素。
汽轮发电机组所带负荷的准确计算，这需要考虑电力系统的运行状态、负荷分布和发电量等因素。
总的来说，降低汽轮发电机净热耗对于提高能源利用效
率和降低运行成本具有重要意义。
因此，在汽轮发电机组的运行过程中，应该注意监测和控制其净热耗值，同时加强节能减排技术的应用和管理，以实现能源的可持续发展。
汽轮机热耗率的实用简捷计算
汽轮机热耗率的实用简捷计算上海交通大学(上海 200240) 虞亚辉 蒋安众 孙蔚婷[摘 要] 根据最小二乘法的原理,推导出电厂汽轮机在实用范围内,由压力P与温度t表示的水和水蒸汽比容v、焓h的函数表达式,不用查水和水蒸汽性质图表,就能方便地求解汽轮机的热耗率。
该函数表达式可用于机组热力性能试验、热力统计计算、现场热力小指标竞赛,具有计算精度高,简捷、方便、实用的特点。
[关键词] 汽轮发电机组 热耗率 简捷计算 汽机的热耗是指汽轮发电机组每发1kW・h的电能所消耗的热量。
它是反映机组能量转换过程中的一项重要的经济指标。
通常的方法以蒸汽的压力P与温度t查水和水蒸汽性质图表,使用直线插值法求取比容及焓,或利用国标水和水蒸汽性质的工业用公式程序编入计算机进行计算,但该公式长而复杂,系数太多,这样必须使用计算机,给有些场合带来不便。
本文从汽轮机实用范围的水和水蒸汽压力及温度的可测参数出发,利用最小二乘法,求解比容及焓高精度的分段函数拟合式,将比容和焓用压力P与温度t表示为幂函数(或变幂函数)的表达式,具有方便、简捷、计算精度高之特点,可以很好地用于汽轮发电机组的热耗率、热效率、煤耗率等热经济性定量分析。
本文推导的水和水蒸汽比容与焓拟合式可适用于高压的单缸机组、也适用于超高压、亚临界、超临界压力参数的多缸机组经济性分析。
1 汽轮机热耗率计算式汽轮机的热耗率可分为毛热耗率、半净热耗率及净热耗率:毛热耗率计算式:q mao=Q/(N e+N qb)k J/(kW・h) (1)半净热耗率计算式:q bj=Q/N e k J/(kW・h)(2)净热耗率计算式:q j=Q/(N e(1-a) k J/(kW・h)(3) Q=D0h0-D gs h gs+D zr(h zr-h gp)+D grjw h grjw+D zrjw(h zr-h zrjw)-∑D gr(h gr-h fh) M J/h(4)式中 Q———汽轮机的总热耗,M J/h;a———机组厂用电率,%;D0———主蒸汽流量,t/h;D zr———再热蒸汽流量,t/h;D gr———供热蒸汽流量,t/h;h gr———供热焓,k J/kg;∑D gr(h gr-h fh)———机组对外的供热量,M J/h;h fh———返回水焓,k J/kg。
中温中压汽轮机汽耗率
中温中压汽轮机汽耗率
摘要：
一、中温中压汽轮机简介
1.中温中压汽轮机的概念
2.中温中压汽轮机的工作原理
二、汽耗率的定义和计算方法
1.汽耗率的定义
2.汽耗率的计算方法
三、影响汽耗率的因素
1.蒸汽参数的影响
2.汽轮机的设计和运行参数的影响
3.负荷变化的影响
四、降低汽耗率的措施
1.优化设计和运行参数
2.提高热效率
3.采用先进技术
正文：
中温中压汽轮机汽耗率是指在中温中压条件下，单位时间内蒸汽在汽轮机中的消耗量，是衡量汽轮机热能转换效率的重要指标。
中温中压汽轮机是一种常见的热力发电设备，其工作原理是利用高温高压的蒸汽驱动汽轮机旋转，进而带动发电机发电。
在这个过程中，蒸汽的压力和
温度会逐渐降低，直至不能继续推动汽轮机旋转，此时的蒸汽称为乏汽。
汽耗率的计算方法是：汽耗率= （进汽量- 乏汽量）/ 进汽量。
其中，进汽量是指进入汽轮机的蒸汽量，乏汽量是指从汽轮机排出的乏汽量。
蒸汽参数、汽轮机的设计和运行参数以及负荷变化都会影响汽耗率。
蒸汽参数的影响主要表现在蒸汽的压力和温度对汽耗率的影响；汽轮机的设计和运行参数的影响主要表现在叶片高度、转速、叶片形状等因素对汽耗率的影响；负荷变化的影响主要表现在汽轮机在不同负荷下的运行状态对汽耗率的影响。
降低汽耗率是提高汽轮机热能转换效率的重要途径。
优化设计和运行参数、提高热效率、采用先进技术等都是降低汽耗率的措施。
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汽轮机热耗率的实用简捷计算
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[摘要]根据最小二乘法的原理,推导出电厂汽轮机在实用范围内,由压力P与温度表示的水和水
蒸汽比容,烙h的函数表达式,不用查水和水蒸汽性质图表,就能方便地求解汽轮机的热耗率该函
数表达式可用于机组热力性能试验,热力统计计算,现扬热力小指标竞赛,具有计算精度高,简捷,方便,
实用的特点.
[关键词]汽轮发电机蛆热耗率简捷计算
汽机的热耗是指汽轮发电机组每发lkW-h的电
能所消耗的热量.它是反映机组能量转换过程中的一
项重要的经济指标.通常的方法以蒸汽的压力P与
温度￡查水和水蒸汽性质图表,使用直线插值法求取
比容及焙.或利用国标水和水蒸汽性质的工业用公式
程序编人计算机进行计算,但该公式长而复杂,系数太
多,这样必须使用计算机,给有些场合带来不便.本文
从汽轮机实用范围的水和水蒸汽压力及温度的可测参
数出发,利用最小二乘法,求解比容及焓高精度的分段函数拟合式,将比容和焙用压力P与温度表示为幂
函数(或变幂函数)的表达式,具有方便,简捷,计算精
度高之特点,可以很好地用于汽轮发电机组的供热蒸汽(或辅助蒸汽)的流量是表计流量,当参数偏离流量孔
板或喷嘴基准参数时,要采用下式对表计流量进行参数的修正:
D嗔=Do~N/’
D”√
D-Dt/h(5)
式中Ⅳ——发电机出线端的电功率,MW;
Ⅳ一驱动给水泵的小汽轮机功率,MW.
对于用小汽轮机驱动给水泵机组,小汽轮机的功
率可以根据具体机组的特性用统计的方法回归得到. 国产亚临界300MW机组:
匝壅亘亟回国
,
,
=二,/
=2.3476+1.118594×10一D66Mw(6)
Nqb=一2.8973+0.0260588D一3.50621×l0D+1.87995×10DNW(7)
(适用范围:50%≤/额定≤100%,D用单位
t/h代入).
前苏联超临界320NW机组:
Ⅳqb=4.3437+2.85202×10一DMw(8)
或用
=10.5155—0.0259168D+4.48704×10一
D一1.7222×10”DMw(9)
(适用范围:50%≤DD哺定≤100%,D用单位t/h代入).
为了方便,下文用半净热耗率作计算.
2适用于高压,超高压,亚临界及超临界
压力参数汽轮机的水和水蒸汽比容,
焓的拟合式.
(1)主蒸汽的比容
n:5.1592×10～一24.154t一+(0.188l7+ 6.17l43×l0—6tl)JP(一086523t0一t)
m3/kg(101
(适用范围:8.0MPh≤P≤25.0MPa,500℃≤t≤560℃,I△I一≤0.0000017/,I抽I一≤2.2
(2)主蒸汽的焙
hn=2601.06+0.27004℃,layI≤0.0000003/kg,I曲I一≤3.1×10一) =
(964.127—4.606×10一_+(0.4989+
7.0332×1054)P)m3/kg(13)
(适用范围:9.0MPaP≤20.0MPa,210℃≤f≤
0垫蕉皇:垫QQ!§j
250℃,l△I～≤0.0000002m3/,I岛I～≤1.6
10一)
=(905.168—1.3253×10一t’+
(一0.03667+21xl0～)×
p(Ol一39lB5gS.~3)一lm3/kg(14)
(适用范围:10.0MPa≤P≤40.0MPa,230℃≤t
~<290℃,I△I一≤0.000001/,I函I一≤9.8×
l0一)
(4)给水焙
h=130.06+0.94771t?’+(0.79-34—9.238×
l0一.产)Pkl/(15)
(适用范围:10.0MPa≤P≤40.0MPa,160℃≤f
≤250℃,IAhI≤0.98kJ/kg,I矶I≤9.0×10一)
h=1356.88—678.295P0’+(一1.933鹋×
l580℃,IAhI～≤0.46kJ/kg,I矶I一≤1.3×10j
(7)高压缸排汽的焙h
h=2475.93+1.5315t’+(一11.048—
1.0685×lo9一3.3)JP(-0.n)
kJ/(20)
(适用范围:1.00MPa≤P≤470MPa,280℃≤
≤390℃,IAhI,Ⅲ≤0.6kJ,,kg,I执I一≤1.66×10一) (8)用于供热或作为辅助蒸汽的比容
:一6.29×10～一225.4t一+(0.13336+
3.36736×10一t?)P一m3/kg(21)
(适用范围:0.65MPa≤P≤1.4oNPa,260℃≤
<~320℃,1Av1≤0.00005m3/kg,1曲1.≤3.3×10.)
(9)用于供热或作为辅助蒸汽的焓
h=2497.24+1.45702t1349+(0.(F279415—
2.75254×10一t0.973)一’P【548一’10
kJ/kg(22)
(适用范围:0.65MPa≤P≤1.40NPa,260℃≤z
~<320℃,IAh1一≤O.12kl/kg,1她1≤384×10一) 3实例计算
意太利制造的超高压再热125N3~机组,国产亚
临界再热300Mw机组及前苏联的超临界320机
组为例计算,并将计算结果列于表l比较它的适用性及进行分析.
表1查表法与本文法计算热耗率比较
4应用与分析
计算结果表明,采用本文水和水蒸汽比容和焓的
拟合式,其回归系数少,计算精度高,最太相对误差在万分位上,水和水蒸汽的比容与焓的拟台式在计算中的误差传递导致热耗率的相对误差亦在万分位上,最大相对误差没有超过0.o2%,完全满足工程计算的要求,得到的结果是令人满意的.为此可将这些拟合
式用于火电厂的热经济性定量分析.
5小结
本文给出的水和水蒸汽比容和焓的拟合式,可用
于管内的流速计算,测量流量孔板或喷嘴蒸汽参数偏离基准值时,对表计流量修正到真实流量的计算.对机组热经济性的定量分析,具有计算精度高,实用性强,衙捷方便,便于现场使用,如编人可编程计算器或计算机应用更为便利.
c下转第30页)
l垫蕉皇:f!f国
囤2飞溅频率与热流密度的关系
(4)蒸发段上部的飞溅降膜区为液体和蒸汽分别
局部接触管子内部的不稳定状态,这是由于汽泡夹带液滴向上飞溅碰撞管壁所形成的降膜在时间和空间上均不连续,时间上的不连续是指在同一区域并不是所有时刻都能被飞溅降膜冷却,空间上不连续则是指某一
时刻只有局部区域有飞溅降膜冷却.因此,飞溅降
膜流与环状流有很大区别,飞溅降膜流无法在管壁形成均匀连续的液膜流动.
(5)图3示出了热流密度q=20.148kW/,热管
工作温度t:120qc,充液率:23.5%时,壁温沿蒸
发段高度的变化.蒸发段下部人口附近壁温较低,说
明人口冷凝回流液处于过冷状态,属于单相液流;测点2的壁温开始有时有些波动,说明工质起沸点在此测点附近;测点温度随时间波动,波动约.4-1.2,说明
在此区段存在过冷沸腾现象.测点2至11区间壁温
基本趋于稳定一致,说明蒸发管内工质进入饱和沸腾状态,而上部的壁温略低于下部,是由于流动型态的不同使蒸发换热的形式发生了变化,下部属于泡状流,为核态沸腾蒸发;上部是飞溅降膜流,属于飞溅降膜蒸
发.随机飞溅的液滴所形成的液膜很薄,而且不连续,
蒸发过程更为强烈,所以壁温较低.
3结论
囤3壁温沿高度的分布
(1)在保证热管工作效率及安全性的前提下,分离
式热管蒸发段工质流动型式除单相液流,泡状流(低热
流密度时为弹状流)外,在蒸发段上部约占42%～50%
的区域存在不稳定的飞溅降膜传热区,并且各流动区域
所占比例随热流密度的不同有所改变.热流密度增加,
单相液流区缩小,泡状流区增大,飞溅降膜区缩小.
(2)飞溅降膜区的流动存在时问和空间上的不连
续性,因而对传热有相当太的影响.
(3)飞溅频率及高度均与热流密度有关,随热流密
度增加,飞溅频率增加并趋于稳定值,飞溅高度在低热
流密度时变动较大,高热流密度时趋于稳定.
参考文献
l森忠夫,高鹰生男.大容量热管装置的开发和实例.辛明道
编日本热管协会重庆大学热管讨论会论文集.重庆:重庆
大学出版杜,l985
2胨刚.辛明道,胨远国.两相所式热虹吸管内的流动和传热
工程热物理,1987,8(2)
作者简介朱玉琴.女,岁.1995年6月毕业于西安交通大学热能工
程专业,获硕士学位.现为西安石袖学院讲师.主要从事分离式热管
性能和工程应用的研究.及瑛分离性能与其应用的研究.
收稿日期2000—03—15
(上接第27页l
参考文献
1钟虫明等具有炯参数的水和水蒸汽性质参数手册水利电
力出版社,1987年修订
2翦天聪.汽轮机原理.水利电力出版社.1992
3虞亚辉等.水和水蒸汽的比容及焙拟台式.华东电力.1999(7)
4火力周和火力发电厂省精}节电工作条例.电力工业出版杜,1980
作者简介虞亚辉.男.1951年生,高级工程师.1983年毕业于上海电
力学院.先后曾公派到联邦德国和原苏联基辅电站等留学和考察学习.并长期从事电厂运行,试验1技术管理,电厂的热经济性定量分析等工作现为上海变通大学能蔼工程系实验中心主任.。