不锈钢连铸保护渣研究---奥氏体、马氏体不锈钢系列
马氏体和残余奥氏体 Written by George Vandor Voort (Buehler Ltd)
马氏体和残余奥氏体Written by: George Vandor Voort (Buehler Ltd)马氏体的研究对于许多热处理过程有着非常重要的意义。
本文主要讨论马氏体转变时，残余奥氏体存在条件，如何判别和检测残余奥氏体，以及残余奥氏体存在的危害。
是形成板条马氏体（低碳）、片状马氏体（高碳）还是二者的混合组织？这取决于奥氏体母相的含碳量。
通常板条马氏体具有较高的韧性和塑性，但是强度较低。
片状马氏体具有很高的强度和极大的脆性，几乎没有什么塑性。
随着奥氏体的含碳量增高，马氏体转变的开始温度（Ms）逐渐降低，这样就导致奥氏体向马氏体转变困难。
如果这种情况发生，残余奥氏体就将出现。
除了一些特殊需求的之外，残余奥氏体的出现是极其有害的。
历史100多年前，人们对钢的热处理只有很粗浅的认识，只是在近几十年里人们才开始逐渐明白其中所包含的科学道理。
McQuard和Ehn的经过大量的研究发现在钢中添加少量的Al元素，可以控制在渗碳过程中晶粒尺寸。
这些晶粒在渗碳温度下，保温8~10小时晶粒尺寸仍旧十分细小，在此之前，在渗碳层组织中总是可以见到先前粗大的奥氏体晶粒，这些粗大的晶粒会导致：即便零件在承受很小的负荷状态下，仍旧产生晶间的脆性断裂。
随后，Grossman和Bain研究了钢的硬化理论，并根据钢的化学成分和奥氏体晶粒尺寸计算出临界淬火直径（DI）。
DI可以用于评估规定形状的试棒的淬火硬化层的深度和形状，并能用于评价实际的淬火状态。
与此同时，随着对等温转变曲线（I T）研究，使人们更容易辨别和了解像上、下贝氏体这样难于理解的显微组织。
IT曲线对于研究退火处理显微组织的转变十分有用，而对于实际的热处理显微组织的研究没有特别的用处。
连续转变曲线（CCT）可以解决这个问题。
不久前，笔者曾与HomerResearch Laboratories ofBethlehem Steel实验室人员一起。
他们曾经研究使用静态Jominy试棒方法绘制CCT曲线——的确是个相当漫长痛苦的过程。
奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别与不同用处
奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别与不同用处奥氏体不锈钢：在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。
钢中含Cr约18%、Ni 8%~10%、C约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。
奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr-8Ni钢和在此基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高Cr-Ni系列钢。
奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性，但强度较低，不可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。
如加入S，Ca，Se，Te等元素，则具有良好的易切削性。
此类钢除耐氧化性酸介质腐蚀外，如果含有Mo、Cu等元素还能耐硫酸、磷酸以及甲酸、醋酸、尿素等的腐蚀。
此类钢中的含碳量若低于0.03%或含Ti、Ni，就可显著提高其耐晶间腐蚀性能。
高硅的奥氏体不锈钢浓硝酸肯有良好的耐蚀性。
由于奥氏体不锈钢具有全面的和良好的综合性能，在各行各业中获得了广泛的应用。
奥氏体型钢(1)1Cr17Mn6Ni15N；(2)1Cr18Mn8Ni5N；(3)1Cr18Ni9；(4)1Cr18Ni9Si3；(5)0Cr18Ni9；(6)00Cr19Ni10；(7)0Cr19Ni9N；(8)0Cr19Ni10NbN；(9) 00Cr18Ni10N；(10)1Cr18Ni12；(11) 0Cr23Ni13；(12)0Cr25Ni20；(13) 0Cr17Ni12Mo2；(14) 00Cr17Ni14Mo2；(15) 0Cr17Ni12Mo2N；(16) 00Cr1 7Ni13Mo2N；(17) 1Cr18Ni12Mo2Ti；(18) 0Cr18Ni12Mo2Ti；(19) 1Cr18Ni12Mo3Ti；(20) 0Cr18Ni12Mo3Ti；(21) 0Cr18Ni12Mo2Cu2；(22) 00Cr18 Ni14Mo2Cu2；(23) 0Cr19Ni13Mo3；(24) 00Cr19Ni13Mo3；(25) 0Cr18Ni16Mo5；(26) 1Cr18Ni9Ti；(27) 0Cr18Ni10Ti；(28) 0Cr18Ni11Nb；(29) 0Cr18Ni13Si41.概述奥氏体不锈钢1913年在德国问世，在不锈钢中一直扮演着最重要的角色，其生产量和使用量约占不锈钢总产量及用量的70%。
ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢力学性能研究
１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７３－３３５５．２０１８．０Ｉ．１０
ＺＧ０４Ｃｒｌ ３Ｎｉ４Ｍｏ马 氏体 不 锈 钢 力 学 性 能 研 究
张 洪 生 －， 付 晓 虎 ， 张 苏 鼍
摘 要 ：通 过 热 ｛＝５ｌ拟 试验 ｛ｉＪｌ＝究 －次 火 、两次 同火 热 处 条 什 卜， Ｉｌ 火 度 、ｉＥ火 冷 却 速 度 、 次 【ｕＩ火温 度 、 次 叫 火温 度 及 『【Ｉ１火 ｔ１、Ｊ‘Ｉ；ｉｌＸ、Ｊ （ （）４（：ｌ１３Ｎｉ４Ｍ 马 氏体 小 锈 俐 能 的 影 响 一ｉＩ￣，： Ｚ／”Ｉ： 丧明 ，ＺＧ０４ＣＩ’ｊ３Ｎｉ４Ｍ｛｝ ｊ 体 小 锈 钢 住 ｌ ０４０℃ ｉｔ｛火ｌｉｑ 嵌 度 ｆｌＩ 较 好 ， 正火 冷却 速 度 快 和 一次 火 Ｊ 『 利 ｒ 圈 服 强 度 的提 高 ．ｆｆｌ一 次 【ＩＪＪ火 濉 升 尚降 低 ｊ 抗 十 慢 俊 ． 次 【ＩｌＪ火 温 度升 高 ￣ｌＩ．Ｉ火 ＩＩ、］－ｉｈＩ Ｊ－（＇｝力ＩＪ均 小 利 了： Ｊ １０提 舟 关键词 ：ＺＧ０４Ｃｒｌ３Ｎｉ４Ｍ‘ ； 氏体不锈 ；热模拟试验 ； ＪＪ Ｐｌ－：ｆｉｂｌ 中 图分 类 号 ：ｒｒ（ １４２．７ｌ 文献 标 识 码 ：Ａ 文 章 编 号 ： １６７３－３３５５ ｛２０ｌ８）（）ｌ—ｏ０ｌ０—０５
Ｍ ｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｙ Ｔｅｓｔ ｏｆ ＺＧ０４Ｃｒｌ３Ｎｉ４Ｍ ｏ Ｍ ａｒｔｅｎｓｉｔｉｃ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ ｌ｝】ｌ１ｇ １＿ｈ｝ｎｇｓｈｅｎｇ． Ｆｕ ＸｉａｏｌｌＬｌ， Ｚｈａｎｇ ＳＩＩＸｉｎｇ
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超低温轧制304_奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征
精 密 成 形 工 程第15卷 第12期12 JOURNAL OF NETSHAPE FORMING ENGINEERING2023年12月收稿日期：2023-09-19 Received ：2023-09-19基金项目：国家自然科学基金（51204050）；中央高校基本科研业务费项目（N110407005）Fund ：National Natural Science Foundation of China (51204050); Fundamental Research Funds for the Central Universities (N110407005)引文格式：艾峥嵘, 于凯, 吴红艳, 等. 超低温轧制304奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征[J]. 精密成形工程, 2023, 15(12): 12--18.AI Zheng-rong, YU Kai, WU Hong-yan, et al. Martensite Reverse Transformation and Microstructure Characterization of 304 Austenite Stainless Steel during Cryogenic Rolling[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2023, 15(12): 12-18. 超低温轧制304奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征艾峥嵘a,b ，于凯c ，吴红艳d*，贾楠a,b（东北大学 a.材料科学与工程学院 b.材料各向异性与织构教育部重点实验室 c.冶金学院d.轧制技术及连轧自动化国家重点实验室，沈阳 110819） 摘要：目的 研究超低温轧制（Cryogenic Rolling ，CR ）亚稳态奥氏体不锈钢在不同退火温度下马氏体逆相变、组织演变及力学性能的变化规律。
方法 首先，对实验原料304奥氏体不锈钢进行1 050 ℃保温30 min 的固溶处理；其次，对实验钢进行总压下量为65%的超低温轧制，并在600~750 ℃下进行5 min 退火处理；最后，对退火处理后的实验钢进行组织表征和力学性能测试，研究退火过程中组织演变及力学性能变化规律。
马氏体不锈钢的基本介绍与主要性能
马氏体不锈钢的基本介绍与主要性能一、基本概念：不锈钢是一种合金钢，其中铁是主要基体，其中铬是最主要的合金元素，其含量一般在10.5%以上。
马氏体不锈钢是由固溶体中变成马氏体的纯铁或铁合金，其中包括奥氏体钢、奥氏体-铁素体不锈钢和奥氏体-铁素体-马氏体不锈钢。
马氏体不锈钢由于其具有良好的机械性能和耐蚀性，被广泛应用于不锈钢制品。
二、组织结构：三、合金设计：合金设计是控制马氏体不锈钢组织结构的关键因素之一、合金设计通常包括以下几个方面：1.铬的含量：铬是马氏体不锈钢中最重要的合金元素之一，其含量越高，耐蚀性越好，但对耐热性和韧性的要求也越高。
2.镍的含量：镍的添加可以提高马氏体不锈钢的抗腐蚀能力和强度，但同时也会增加成本。
3.碳的含量：碳的含量对马氏体不锈钢的硬度和强度有重要影响，但过高的碳含量会降低耐腐蚀性能。
4.其他合金元素：如钼、锰、钛等，可以通过合适的含量添加来改善马氏体不锈钢的特性。
四、主要性能：1.耐腐蚀性能：马氏体不锈钢具有良好的耐腐蚀性能，能够在酸、碱、盐和气体等腐蚀介质中保持较好的稳定性。
这得益于马氏体不锈钢中铬元素的高含量和其与氧气生成的致密氧化膜。
2.强度和韧性：马氏体不锈钢具有良好的强度和韧性，能够在高应力和高温环境下保持稳定性。
这得益于马氏体的高硬度和铁素体的高韧性。
3.磨损性能：马氏体不锈钢具有优异的抗磨损性能，能够在磨擦和摩擦磨损环境中保持较好的稳定性。
这得益于马氏体的高硬度和铁素体的高韧性。
总结起来，马氏体不锈钢是一种具有良好耐蚀性、强度和韧性的合金钢材料。
合金设计是控制马氏体不锈钢组织结构和性能的关键因素之一、在实际应用中，可以根据具体需求选择适合的马氏体不锈钢材料。
2205双相不锈钢连铸坯连铸条件的研究
2205双相不锈钢连铸坯连铸条件的研究双相不锈钢是一种具有优良耐腐蚀性和良好强度的合金材料，由于其在工业领域具有广泛的应用价值，因此引起了学者和工程师的高度重视。
连铸是双相不锈钢生产中的重要工艺环节，对于双相不锈钢的质量和性能具有至关重要的影响。
因此，研究双相不锈钢连铸坯的连铸条件对于提高双相不锈钢产品的质量和性能具有重要意义。
本文将围绕双相不锈钢连铸坯的连铸条件展开讨论，以期为双相不锈钢生产提供科学的参考依据。
一、双相不锈钢连铸坯的特点双相不锈钢是一种含有铁、铬、镍等元素的合金材料，其具有双相组织，即铁素体和奥氏体组织。
这种双相组织使得双相不锈钢具有优异的耐蚀性和良好的强度，因此在化工、船舶、食品加工等行业具有广泛的应用。
在双相不锈钢的生产过程中，连铸是非常重要的一环，直接影响着产品的质量和性能。
双相不锈钢连铸坯具有优异的耐腐蚀性和良好的机械性能，对于确保双相不锈钢产品的质量具有关键的作用。
二、双相不锈钢连铸坯的连铸条件（一）浇注温度浇注温度是影响双相不锈钢连铸坯质量的重要因素之一。
过高或者过低的浇注温度都会影响双相不锈钢的组织形貌和化学成分，从而影响产品的性能。
因此，确定合理的浇注温度对于双相不锈钢的生产至关重要。
一般来说，双相不锈钢连铸坯的浇注温度应在合金的固相线以下100～150℃左右。
通过测定合金的凝固曲线和结晶温度，合理控制浇注温度，可以获得理想的双相不锈钢连铸坯。
（二）浇注速度浇注速度是影响双相不锈钢连铸坯凝固过程的重要因素。
合适的浇注速度可以促进均匀的凝固结构，从而获得优良的双相不锈钢连铸坯。
一般来说，较高的浇注速度可以促进块状铁素体的形成，提高产品的强度和硬度；而较低的浇注速度可以促进奥氏体的形成，提高产品的韧性和塑性。
因此，根据产品的要求，合理控制浇注速度对于获得理想的双相不锈钢连铸坯至关重要。
（三）结晶器参数结晶器在双相不锈钢连铸坯的凝固过程中具有非常重要的作用。
合理的结晶器参数可以有效地促进均匀的凝固结构，提高双相不锈钢连铸坯的质量。
马氏体不锈钢研究现状及发展趋势
马氏体不锈钢研究现状及发展趋势
韩慢慢;江涛;蒲博玮
【期刊名称】《科技创新导报》
【年(卷),期】2021(18)27
【摘要】马氏体不锈钢是一种可以通过热处理来调整性能的钢,具有高强度、高硬度、高韧性、耐磨和耐腐蚀等优点,因此被广泛应用在工程领域中。
本文阐述了马氏体不锈钢的合金化与熔炼现状,热处理对马氏体不锈钢的力学性能的影响,马氏体不锈钢的动态力学性能与本构方程的研究现状,以及涡轮盘的失效类型等,并对马氏体不锈钢及涡轮盘件未来发展趋势进行了展望。
【总页数】5页(P60-64)
【作者】韩慢慢;江涛;蒲博玮
【作者单位】西安石油大学材料科学与工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TG142.71
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马氏体不锈钢和奥氏体不锈钢
马氏体不锈钢和奥氏体不锈钢一、马氏体不锈钢马氏体不锈钢是一种具有优异耐腐蚀性的不锈钢材料。
它的特点是具有良好的强度和韧性，同时具备优异的耐热性和耐蚀性。
马氏体不锈钢通常由奥氏体不锈钢经过淬火和时效处理得到。
马氏体不锈钢的主要组织结构是马氏体，这是一种具有高硬度的组织形态。
通过淬火处理，奥氏体不锈钢中的铁素体和奥氏体会转变为马氏体，从而提高材料的强度和韧性。
此外，马氏体不锈钢还具有较高的耐腐蚀性能，可以在恶劣的环境中长时间使用。
马氏体不锈钢在工业领域具有广泛应用。
它广泛用于制造各种耐腐蚀的零部件，如阀门、管道、泵体等。
此外，马氏体不锈钢还被广泛用于制造刀具、弹簧和机械零件等。
二、奥氏体不锈钢奥氏体不锈钢是一种具有良好耐腐蚀性和机械性能的不锈钢材料。
奥氏体不锈钢的主要组织结构是奥氏体，这是一种具有良好塑性和韧性的组织形态。
奥氏体不锈钢具有高强度、良好的焊接性能和优异的耐腐蚀性能。
奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能主要取决于其中的铬含量。
铬是一种具有良好抗氧化性的元素，可以形成一层致密的氧化铬膜来保护材料表面免受腐蚀的侵害。
因此，奥氏体不锈钢中的铬含量越高，其耐腐蚀性能就越好。
奥氏体不锈钢具有广泛的应用领域。
它被广泛用于制造化工设备、食品加工设备、医疗器械等对耐腐蚀性能要求较高的领域。
此外，奥氏体不锈钢还被应用于建筑装饰、家具制造等领域，其优雅的外观和良好的耐腐蚀性能使其成为理想的材料选择。
三、马氏体不锈钢与奥氏体不锈钢的比较1. 结构：马氏体不锈钢的主要组织结构是马氏体，而奥氏体不锈钢的主要组织结构是奥氏体。
2. 性能：马氏体不锈钢具有较高的强度和硬度，同时具备良好的耐热性和耐蚀性。
奥氏体不锈钢具有良好的塑性和韧性，同时具备优异的耐腐蚀性。
3. 应用：马氏体不锈钢广泛应用于制造耐腐蚀的零部件，如阀门、管道、泵体等。
奥氏体不锈钢广泛应用于制造化工设备、食品加工设备、医疗器械等领域。
四、总结马氏体不锈钢和奥氏体不锈钢都是具有优异耐腐蚀性能的不锈钢材料。
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30 20 13
从板坯检验结果看，和同月生产的使用MT2保护渣的马氏体不锈钢板坯质量相比， 浇注过程采用RD-420保护渣的板坯裂纹缺陷比例相对于使用MT2保护渣的板坯下降明显 ，降幅度达到74%，完成项目目标。
- 0 60.
95. 0 0 100 200 300 400 500 600 700 T em p C el 800 900 1000 1100 1200 1300 1400
从DTA曲线上可知，RD-420在1194℃是一个大结晶峰，而MT-2在1276℃的结晶峰极 小，也就是说结晶量很小，在1098℃又出现一个小的结晶峰，因此综合起来还是RD-420 的结晶性强一些。RD-420的粘度也从MT-2的0.16Pa.s降至0.09Pa.s。
结晶器拔热量
h ea t fl u x _ lo os e
1.65 RD-420 1.60 1.55 单独值 1.50 1.45 1.40 1.35 1.30 1 11 21 31 41 51 61 观测值 71 81 91 101 LCL=1.3400 _ X =1.4781 SPH188/MT2 UCL=1.6163
试验结果 结晶器拔热量
1.6 1.5 1.4 结晶器拔热量 1.3 1.2 1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 1 3
heat heat heat heat flux_fix f(avg) in W/m*K flux_left f(avg) in W/m*K flux_loose f(avg) in W/m*K flux_right f(avg) in W/m*K
TG %
RD-200的结晶性 RD-200的结晶性 凝固温度
25 20
结晶性
粘 度 Pa . s Pa.
15
10
5
0
12 50 12 10 12 00 11 90 11 80 11 60 11 70 12 40 .0 0 12 30 .0 0 12 20 .0 0 11 50
温度℃ 温度 ℃
在实验室内观察保护渣的结晶性：将保护渣烧炭后称量50克在1350℃炉子内保温 10分钟倒入定制铁坩埚空冷，冷却后将凝固渣打开观察结晶情况。从照片的上部边缘 上可以看到一层结晶层，对比MT-2照片，RD-420的结晶性比MT-2强一些。
保护渣消耗量与熔融层厚度 MT2保护渣 RD420保护渣
保护渣消耗量
0.41kg/t
0.48kg/t
保护渣熔融层厚度
15~20mm
10~12mm
从渣耗量水平看，MT2保护渣耗量较低，且从结晶器液渣层厚度看，流入坯壳 和铜板间隙的液渣数量应该较少。
铺展和保温性能 均为空心颗粒型保护渣，因此在使用过程能够均匀铺展在钢液表面。也未 发现钢液结冷钢现象。
板坯表面质量
RD-420保护渣首轮试验后检查420不锈钢板坯表面质量，表面纵裂缺陷程 度减轻，没有发现因纵裂而报废的板坯，同时纵裂发生率从37%下降到31%。 板坯表面质量差异在使用不同保护渣的前提下显得比较明显，主要体现在板 坯表面纵裂纹缺陷数量和程度上的改善。
验证试验
在评估了RD-420不锈钢保护渣的使用情况后，对该保护渣进行了改进，并 在2009年 对RD-200保护渣进行了验证试验，试验在4#不锈钢连铸机进行，板坯 断面为1260×200mm，共计试验浇注1个CAST，合计产出马氏体系列不锈钢235吨。 从试验过程的连铸结晶器拔热量变化趋势和实际的板坯表面质量看，RD-420 保护渣达到了预期的研究目标。
f ( av g ) in W / m * 按 保护渣牌号 的单值控制图
RD-420保护渣使用过程中结晶器移动侧拔热量均值为1.54W/m*K，大生产使用的MT2保 护渣为1.47W/m*K，两者差异并不大，但是RD-420保护渣的拔热量波动更小。
结晶器宽窄面拔热量差异
结晶器宽窄面拔热量差异 按 保护渣牌号 的单值控制图
不锈钢连铸保护渣研究---奥氏体、 不锈钢连铸保护渣研究---奥氏体、 ---奥氏体 马氏体不锈钢系列
不锈钢事业部炼钢厂 宝钢研究院环境与资源研究所
马氏体不锈钢用连铸保护渣
生产现状 炼钢厂马氏体不锈钢连铸过程中沿用奥氏体不锈钢保护渣，牌号MT2，实际使用过 程中由于在结晶器内出现马氏体相变，凝固坯壳体积膨胀，坯壳和铜板间隙减小，在结 晶器部分表现为液渣层增厚，渣膜减薄，结晶器传热加强，板坯裂纹缺陷非常严重，比 例一度高达50%。 对2Cr13用保护渣重点应考虑传热性能，其次是润滑性能。要比MT-2的碱度更高， 结晶性更强，以利铸坯在结晶器内缓冷；要比MT-2的粘度更低，增加保护渣的单耗，改 善保护渣的流动性，确保润滑作用。
RD-420 RD-420的结晶性
140. 0
பைடு நூலகம்
420-630
101. 0
120. 0 100. 0 100. 0
-39.0uV.s/mg
1194Cel 92.8uV
80. 0 99. 0 60. 0
DTA uV
40. 0
899Cel 40.0uV
98. 0
20. 0
0. 0
97. 0
- 0 20. 96. 0 - 0 40.
现场应用试验 试验过程 保护渣试验情况 钢种：420马氏体不锈钢 板坯断面：1260×200mm 标准拉速：1.00m/min 浇注过热度基准：35℃ 保护渣首轮试验为3炉浇注，PNNO号230544、230545、230546。开浇后投入E841I开浇 渣，待结晶器渣面透红后加入RD-420保护渣，并提速至1.00m/min。浇注过程收集液渣厚 度、渣面情况、耗渣量、结晶器拔热量、漏钢预报报警情况等数据和信息，所有板坯冷却 后检查表面质量。
保护渣耗量和液渣厚度
渣耗 kg/t ＲＤ－42０ ＲＤ－42０保护渣 0.46 42 MT2 保护渣 0.42
液渣厚度 mm 10~12 15~25
从保护渣使用角度看，RD-420解决了MT2保护渣在马氏体不锈钢浇注过程中液渣 层过厚的问题，在渣耗量方法面和MT2两者没有很大差异。
板坯表面质量
70 70 60 50 40 比例% 30 20 10 0 合格 宽面纵裂 10 9 0 偏离角纵裂 0 其它 0 头尾 48
MT2
RD-420
5
7
9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43
从拔热量变化趋势看，MT2保护渣显示出在拔热量上的异常，在拉速稳定后，结晶器 宽窄面拔热量差距较大。使用RD-420不锈钢保护渣浇注马氏体钢种板坯，总体上结晶器宽 窄面拔热量差异缩小，结晶器宽面拔热量两者差异不大，主要是使用RD-420保护渣使得结 晶器窄面拔热量显著上升。
实验室工作 RD-420化学成分 RD-420化学成分
CaO 35.83 SiO 2 29.23 Al 2 O 3 6.08 MgO 1.84 Na 2 O+F+ Li 2 O 15.57 MnO 2.8 Tc 4.1 CaO/ SiO 2 1.23
RD-420物理性能 RD-420物理性能
熔化温度( 熔化温度 ( ℃ ) ( 软化半球流 动) 1120 1169 1173 凝固温度( 凝固温度 ( ℃ ) 粘度温度曲线) ( 粘度温度曲线 ) 1175 结晶温度( 结晶温度 ( ℃ ) (DTA) 1194 粘度 (1300℃ Pa.S) 0.09
0.4 SPH188/MT2 RD-420 0.3
1 11 1 1
UCL=0.2870
单独值
0.2
1
_ X =0.1699
0.1 LCL=0.0527
1
0.0 1 11 21 31 41 51 61 观测值 71 81 91 101
从实际使用过程中，RD-200保护渣在降低结晶器宽窄面拔热量差异方面，相对于 MT2表现略好。