汽轮机转子裂纹原因分析及运行安全措施示范文本
C6-3.43／0.49型汽轮机转子叶片断裂(裂纹)原因分析及防范措施
热应力主要是 由于转子各部分温度不均匀， 各部分材料之间膨胀或收缩互 相 限制 而 引起的 。 如 果蒸 汽与转 子 的温差达 到 １ ５ Ｏ ℃， 即使 平滑 的转子 表面 ， 其 热应力也将达到材料屈服极限的数值， 很快就会产生疲劳裂纹 ２ ） 第３ 级抽汽、 门杆漏汽的影响
由于 本台机 ３ 抽汽 出力 不足 ， 门杆漏 汽无处“ 走” 而部分 排 向后 两级 叶片 ， 造 成 蒸汽对 金属进行 剧烈 的凝结放 热 ， 使 转子外 表温度 急剧上 升 ， 热 冲击较 大 ， 造 成 后两 级 叶片热疲 劳 ， 热应 力最 大的部 位是 叶片和 轴封 处 ， 再加上 后几 级蒸 汽 湿 度大 ． 叶片表 面及 根部 可能 会产 生疲 劳裂 纹 。
化率 ， 加强运行操作过程的检查 ， 冲转前要严格控制汽温、 汽压参数， 主汽温度 必须 比调 节级 室 金属 最高 温 度高 ５ ０ －１ ０ ０℃， 并且 过热 度不 低 于８ Ｏ℃。 在冲
转时 ， 适 当延 长冲转 时间 ， 机组 带负荷 、 增 减 负荷的速 率 减慢 ， 减小 扭力 的交变
１ 篡 因分 析
现象 ， 严重的蠕变损伤将导致材料的断裂 对于经历长期运行的汽轮机转子， 应
当检 查 叶轮外 径 的增大 是否 在允许 的 范围 内 。
Hale Waihona Puke 冷机启动用邻机汽源启动对转子的损坏程度尤其大， 当热压应力超过金属 材料的屈服极限后， 就会在该处产生局部塑性变形。 随着转子的不断加热会出 现金属松弛现象 ， 尤其在轴径最大的前汽封和调节级处， 这种金属变形现象更
Ｃ ６ －３ ． ４ ３ ／ ０ ． ９ ８ 型汽轮机转子材料为３ ０ Ｃ ｒ ２ Ｍｏ Ｖ ｔ ￣， 汽轮机转子与调节级 及１ ～８ 级叶轮整锻， ９ ～ｌ ５ 级叶轮为套装结构。 有关统计表明 自２ ｏ ｌ ｔ ｔ 纪起， 国内
大型汽轮发电机转子风扇断裂原因分析及对策
2020年10月第5期（总第224期）山西电力No.5（Ser.224）2020年10月SHANXI ELECTRIC POWER Oct.2020大型汽轮发电机转子风扇断裂原因分析及对策刘秀明（大唐三门峡发电有限责任公司，河南三门峡472143）摘要：通过对某电厂630MW发电机转子风扇叶片断裂原因进行多维度分析，得出了螺母与螺栓匹配不良，且螺栓未按照标准力矩要求紧固，使得螺母拧得过紧，局部螺纹底部出现裂纹，转动过程中风扇叶片发生断裂造成此次故障的结论。
针对此问题，从检修策划、过程控制、质量验收、运行调整等环节提出了防止发电机转子风扇断裂的建议，对于防范类似问题的发生和做好大型发电机技术管理工作具有一定的指导意义。
关键词：汽轮发电机；转子风扇；叶片断裂；螺母紧固；预防措施中图分类号：TM61文献标志码：B文章编号：1671-0320（2020）05-0065-040引言大型汽轮发电机高速运转过程中，因为定子零部件脱落造成的定子绝缘磨损接地的故障时有发生[1-2]，转子因设计和安装工艺控制标准较高，零部件脱落导致机组非停的案例相对较少[3]，转子运行中风扇叶片（以下简称“叶片”）断裂的案例多见于水轮发电机[4]，大型汽轮发电机组运行中转子导电螺钉脱落、固定螺栓松动现象时有发生，转子风扇叶片运行中断裂现象极为罕见[5]。
2018年9月，某电厂4号机组A级检修期间，内检发现发电机转子励端叶片断裂飞逸，造成发电机定、转子不同程度受损。
1发电机转子风扇断裂故障情况1.1发电机概况某电厂4号汽轮发电机是哈尔滨电机厂生产的QFSN-630-2YHG型630MW三相交流隐极式同步发电机，2006年8月投运。
发电机冷却方式为水-氢-氢，采用定转子相匹配的“五进六出”径向多流式通风系统，转子采用悬挂式护环-中心环结构，转轴两端的风扇为旋浆式，叶片采用合金铝模锻件，每端叶片数量29个，单个叶片质量0.7kg，导风环两端各1个，单个质量150kg[6]。
电站汽轮机低压转子次末级叶片开裂原因分析
电站汽轮机低压转子次末级叶片开裂原因分析叶片是电站汽轮机中完成能量转换的重要部件，汽轮机叶片工作条件恶劣，长期在高温、高压介质环境中做高速旋转，承受相当大的应力，同时还要传递动蒸气产生的扭矩，受力情况复杂。
电站汽轮机有多级叶片，每级叶片又有多只叶片，只要其中一只叶片出现问题，就有可能发生事故，导致机组停运，造成重大经济损失。
因此，汽轮机叶片的可靠性对火电机组安全、稳定运行有十分重要的意义。
蒙西某火电厂200MW机组在检修中发现汽轮机低压转子正反向次末级叶片叶身发生多处横向开裂。
该汽轮机是哈尔滨汽轮机厂有限公司生产的，型号C145/N200-12.7/535/535，为超高压、一次中间再热、三缸两排气、单抽气冷凝式汽轮机，该机主蒸气温度为535℃，主蒸气压力为12.75MPa，再热蒸气温度535℃，再热蒸气压力2.18MPa。
叶片材质2Cr13。
次末级叶片发生开裂现象，给机组的安全稳定运行带了来极大的威胁。
本文对该汽轮机叶片开裂原因进行分析，并提出针对性建议，以防止同类型事故的再次发生，提高机组运行的安全性和可靠性。
1. 汽轮机次末级叶片开裂试验分析（1）宏观形貌观察从现场渗透检测结果可看出，开裂现象都发生在次末级叶片，开裂部位均位于叶片拉筋与叶根之间近拉筋侧，裂纹垂直于叶片长度方向，如图1所示。
对开裂叶片进行宏观观察，发现叶片进气侧表面存在大量腐蚀坑。
选取开裂严重的一只叶片，将开裂部位打开进行断口宏观形貌检查。
叶片断口表面齐平，未见明显的塑性变形，也未见明显的机械损伤等缺陷。
断裂面是典型的疲劳断口，断口上初始断裂区、裂纹扩展区等特征区域清晰可辨，开裂起源于叶片出气侧边缘圆弧处，并向进气侧扩展，开裂方向与叶片长度方向垂直。
起裂区所占面积较小，断口的大部分为扩展区，有典型的“海滩状”疲劳条带形貌，如图2所示。
图1 低压转子次末级叶片开裂渗透检测照片图2 开裂叶片表面及断口宏观形貌图3 叶片断口SEM形貌（2）断口SEM检测利用扫描电子显微镜（SEM）对断口进行观察，可以看出，断口初始断裂区呈现典型的“冰糖状”晶间开裂形貌，晶粒较为细小，伴生有较多的晶间裂纹；在近起裂区的断口边缘存在腐蚀坑，深度约为0.2mm，腐蚀坑内部可观察到明显“泥坑状”形貌，具有典型的应力腐蚀特征。
电站汽轮机低压转子叶片裂纹形成原因分析
第 63 卷 第 2 期2021 年 4 月汽 轮 机 技 术TURBINE TECHNOLOGYVol. 63 No. 2Apr. 2021电站汽轮机低压转子叶片裂纹形成原因分析刘文生(中国大唐集团科学技术研究院有限公司华中电力试验研究院，郑州450000)摘要:对某电厂汽轮机低压转子末3级含裂纹叶片取样,进行宏观观察、光谱分析、力学性能试验、显微硬度检验、 显微组织及能谱等分析。
试验结果表明：叶片的合金成分符合相关要求，叶片材料的强度、塑性和韧性等相关指标 均符合标准要求;裂纹起源及裂纹尖端未见腐蚀性元素。
叶片热处理工艺控制不佳，岀汽侧边缘硬度和组织不均匀,存在较大的残余应力，材料的抗疲劳性能降低，塑韧性变差，在离心力和蒸汽压力等周期性交变应力作用下发 生疲劳开裂。
实现叶片岀汽侧边缘硬化层的无损检测是未来发展的一个重要方向。
关键词：低压转子叶片；出汽侧边缘;硬度不均匀；疲劳开裂分类号:TG142.73 文献标识码：A 文章编号：1001-5884 (2021 )02-0157-04Cause Analysis of Blade Fracture for Steam Turbine Low-pressure Rotorin One Power PlantLIU Wen-sheng( Central-China Electric Power Research Institute, China Datang Corporation Science andTechnology Research Institute, Zhengzhou 450000, China )Abstract :Macroscopic observation, spectral analysis , mechanical property test, micro-hardness test, microstructure andenergy spectrum analysis were carried out which taken from the last 3rd stage fractured blades of a steam turbine low-pressure rotor in a power plant. The results show that the alloy composition of the blade meets the relevant requirements ,and the strength , plasticity and toughness of the blade meet the requirements of the standard. Meanwhile no corrosive elements were found at the crack origin and crack tip. The hardness and microstructure of the outlet side edge are notuniform because of the improper heat treatment. This leads to the large residual stress, the lower fatigue resistance andpoorplastic toughness. So the fatigue crack occurred under the action of periodic alternating stresses such as centrifugal force andsteam pressure. And it is an important direction for the future development to realize the non-destructive testing of the hardened layer in the outlet side edge of blade.Key words : low-pressure blade ； outlet side edge ； uneven hardness ； fatigue cracking0前言1试验材料及方法汽轮机动叶片是汽轮机将汽流的动能转换为机械能的重要金属部件，在工作过程中，汽轮机动叶片承受的是转子 旋转时离心力引起的拉应力、蒸汽流压力引起的弯曲应力和扭力以及复杂的交变应力［1］。
电站汽轮机低压转子次末级叶片开裂原因分析
电站汽轮机低压转子次末级叶片开裂原因分析首先，材料失效是导致低压转子次末级叶片开裂的主要原因之一、汽轮机低压转子叶片一般采用高温合金材料，该材料具有良好的高温强度和耐腐蚀性能。
然而，长时间高温、高应力和循环载荷的作用下，材料会出现硬化、塑性变形减小和晶界与晶内空洞的形成等现象，进而导致叶片表面产生裂纹。
此外，材料的制造工艺和热处理也可能存在问题，如气孔、夹杂物和残余应力等。
其次，设计缺陷也会引起低压转子次末级叶片开裂。
转子叶片的设计应该满足一定的强度和刚度要求，能够承受高温、高应力和循环载荷的作用。
但在实际工作中，由于叶片结构的不合理和应力集中等问题，会导致叶片易于开裂。
例如，叶片的结构过于薄弱，存在局部应力集中的地方，容易出现应力集中导致的裂纹。
此外，叶片间隙设计不合理、叶片固定不牢固等也可能导致叶片开裂。
另外，操作和维护过程中的失误也可能导致低压转子次末级叶片开裂。
例如，汽轮机的启停过程中，由于温度和压力的快速变化，可能导致叶片温度和应力的不均匀分布，从而引起开裂。
此外，刀片清洗和保养过程中使用不当的清洗液和工具，也可能对叶片材料造成腐蚀和损伤，进而导致叶片开裂。
最后，外界因素也可能导致低压转子次末级叶片开裂。
例如，随着汽轮机使用时间的增加，环境条件和工况可能发生变化，如蒸汽的温度和压力等。
这些变化会对叶片产生不同程度的影响，从而导致叶片开裂。
此外，环境腐蚀、振动和冲击等也可能引起叶片开裂。
为了避免低压转子次末级叶片开裂，首先应选择合适的材料，并正确进行材料的制造工艺和热处理。
同时，需要设计合理的叶片结构，减少应力集中的可能性。
在操作和维护过程中，要注意合理的操作和保养，并遵循相关规定和标准。
此外，还应定期进行检测和维护，及时发现和处理叶片开裂问题。
汽轮机转子锻造裂纹原因分析
３ 结
论
川・ 上
１ ） 开Ｖ Ｉ 状夹 杂裂 纹 的性 质 ， 系 残 留在钢 锭 内部
（ 上接 第 ３ ４页 ）
度 编码器 ， 并分 别 调整 到工作 状态 ． 观测 一个 目标 点
４ ． ２ 激 光盘煤 仪 的主 要功 能及特 点
人手持（ 夹 在单 脚 架 上 ） 仪器测量 ， 数 据 自动 记录 ， 根据测量数据快速构建 网格 ， 再根据网格计算 存煤 体积 ， 在 Ｗｉ ｎ ｄ ｏ ｗ ｓ 环境 下 ， 可用 鼠标选 择 不 同 的 观 察角度 绘 制煤堆 立体 图形 ， 软件 可 以成 果 输 出 ， 计 算 出 的体 积 结 果 和 三 维 图形 以 一 定 的形 式 打 印 出 来． 测量 重复性 精 度优 于 １ ０ ／ ０ ’ 使用 轻巧 灵便 ， 测距 仪 器 重仅 ２ ． ５ ｋ ｇ ， 操 作 简单 ， 测 量速 度快 ， 对 一个 ３ ５ ０ Ｉ ｎ × ６ ０ ｍ 的煤场 ， 一人 操作 ， 一人 配合 ， 约３ ０ ｍ ｉ ｎ即可 完 成测量 ， 通 过提 示 音 和 显 示 ， 方 便 确 认 目标 采 集 ． 激光 辐射 量小 ， 使用安全 ， 电源 采 用 ５号 电池 供 电 ， 可 连续使 用 ２ ０ ｈ ， 适 用 于 露 天场 地 及 棚 内任 何 形 状 煤堆 体积 的测 量 ， 物料 不需要 严格 整形 ． 激 光 盘煤 仪 的适 用 范 围 ： 电力 、 煤炭、 冶金 、 石化、 煤化 、 环保 、 水 泥、 造纸 、 地质 勘探 、 土建 、 规划设计 、 科 研 院所 等 行 业对 任何 形 状 的 煤 堆 、 土方 、 矿石方 、 砂石方 、 矿 石 堆、 填方 等 的高度 、 长度 、 体积 进行 测量 ．
燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理
燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理摘要：燃气发电凭借其灵活的运行、迅速的启停、较高的热效率和节能减排等优点，在电网调峰中相较于煤电而言，优势十分显著。
在实际运用过程中，机组需要频繁的快速启停，就需要主汽门快速切断汽轮机的进汽系统。
汽轮机在长期服役过程中，难免出现一定的质量问题，其中主汽门裂纹十分容易发生。
因此文章结合实例，就燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因展开分析，并提出相应的处理措施。
关键词：燃气发电厂；汽轮机；裂纹原因；处理措施近年来我国天然气发电装机容量呈上升趋势。
目前，国内燃气发电机组多用于电网调峰运行，机组需要频繁快速启停，而作为机组关键部件的主汽门需要迅速切断汽轮机进汽系统而起到保护、调节的作用，因此其质量的安全性显得尤为重要。
近年来，部分发电厂机组主汽门被陆续检测出裂纹缺陷。
如何确保主汽门部件质量的可靠性，已成为业界共同关注的话题。
一、燃气电厂生产过程燃气电厂是一种利用燃气轮机及发电机与余热锅炉、蒸汽轮机共同组成的循环系统，它将燃气轮机排出的功后高温乏烟气通过余热锅炉回收转换为蒸汽，再将蒸汽注入蒸汽轮机进行发电的电厂。
与燃煤电厂相比，它不使用锅炉，而是用燃气轮机代替了锅炉，同时燃料也由煤粉换成了天然气或者石油等等。
燃料在燃气轮机内燃烧后，放出热能加热给水，使燃料化学能转化为蒸汽内能，蒸汽推动汽轮机做功，完成热能向动能的转化。
最后利用发电机，再将机械能转化成电能，这就完成了燃气电厂的全部生产过程。
随着燃机技术的发展，以及国家能源结构的变化和对环保要求的提高，燃机电厂的发展势必会大大加速。
二、燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理实例（一）基本概况现场采集的主汽门门杆漏汽通道裂纹相貌见图1。
主汽门壳体材料牌号为Ｂ５０Ａ２２４Ｂ（美国ＧＥ公司牌号），相当于国产ＺＧ１５Ｃｒ１Ｍｏ１Ｖ，具有良好的热强性，主要用于工作温度不大于５７０℃电站主蒸汽等高温、高压系统的铸钢件。
汽轮机转子裂纹原因分析及运行安全措施
汽轮机转子裂纹原因分析及运行安全措施1裂纹情况河北省南部电网某厂#2机为上海产单缸冲动凝汽式汽轮机，1972年6月投产，容量50 MW，型号为N5090，运行至1986年，更换了汽轮机转子。
2003年10月，在该机组大修的过程中，汽轮机转子调速级及汽封处发现裂纹，见图1。
经河北省电力研究院锅检中心对该处裂纹进行深度测量，结果为：A处裂纹深度13.6 mm，B处4.4mm，C处3.5 mm。
2原因分析该缺陷严重了影响机组的安全运行，排除制造因素，转子出现裂纹主要是由于交变热应力引起的金属疲劳损伤超出了材料的屈服极限而造成的，原因分析如下。
a. 随着电力行业的不断发展，该厂在20世纪90年代初成为河北省南部电网的主要调峰厂之一，机组启/停次数增加，造成低周热疲劳率增加，机组在多次交变应力作用下，引起金属材料内部微观缺陷的发展，从而造成金属热疲劳，引发金属裂纹。
b. 机组启动过程中暖机时间短，热应力大。
该机组启动时存在负差胀过大的缺陷，为控制差胀，保证机组的正常顺利启动，从冲车到机组接带初始负荷的时间比较短，蒸汽流量快速增大，加剧金属温升，造成汽轮机转子尤其是高调门部位和高压侧轴封处热应力较大；另外，根据调度的预计负荷安排，从并网到带满负荷，暖机时间明显不足，这些都会加大转子的热应力。
c. 冷机的邻机启动对转子的损坏程度尤其大，在用额定参数的蒸汽冲车时，蒸汽会在金属表面进行剧烈的凝结放热，使汽缸和转子外表温度急剧上升，尤其是转子加热面积大，升温更快，转子表面所受的热压应力就更大，当热压应力超过金属材料的屈服极限后，就会在该处产生局部塑性变形。
随着转子的不断加热，其承受的热应力减小，但塑性变形不会随着转子热应力的减小而自行恢复，它在周围弹性区的影响下会出现残余拉伸应力，在高温条件下，该残余应力随时间增加而减小，即金属松弛现象，尤其在轴径最大的前汽封和调节级处，这种金属变形现象更明显。
若邻机启动次数增加，其损坏程度更加严重，这样转子表面很快就会产生疲劳裂纹。
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汽轮机转子裂纹原因分析及运行安全措施示范文本
In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each
Link To Achieve Risk Control And Planning
某某管理中心
XX年XX月
汽轮机转子裂纹原因分析及运行安全措
施示范文本
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1裂纹情况
河北省南部电网某厂#2机为上海产单缸冲动凝汽式汽
轮机，1972年6月投产，容量50 MW，型号为N5090，
运行至1986年，更换了汽轮机转子。
20xx年10月，在该
机组大修的过程中，汽轮机转子调速级及汽封处发现裂
纹，见图1。
经河北省电力研究院锅检中心对该处裂纹进行深度测
量，结果为：A处裂纹深度13.6 mm，B处4.4mm，C处
3.5 mm。
2原因分析
该缺陷严重了影响机组的安全运行，排除制造因素，
转子出现裂纹主要是由于交变热应力引起的金属疲劳损伤超出了材料的屈服极限而造成的，原因分析如下。
a. 随着电力行业的不断发展，该厂在20世纪90年代初成为河北省南部电网的主要调峰厂之一，机组启/停次数增加，造成低周热疲劳率增加，机组在多次交变应力作用下，引起金属材料内部微观缺陷的发展，从而造成金属热疲劳，引发金属裂纹。
b. 机组启动过程中暖机时间短，热应力大。
该机组启动时存在负差胀过大的缺陷，为控制差胀，保证机组的正常顺利启动，从冲车到机组接带初始负荷的时间比较短，蒸汽流量快速增大，加剧金属温升，造成汽轮机转子尤其是高调门部位和高压侧轴封处热应力较大；另外，根据调度的预计负荷安排，从并网到带满负荷，暖机时间明显不足，这些都会加大转子的热应力。
c. 冷机的邻机启动对转子的损坏程度尤其大，在用额
定参数的蒸汽冲车时，蒸汽会在金属表面进行剧烈的凝结放热，使汽缸和转子外表温度急剧上升，尤其是转子加热面积大，升温更快，转子表面所受的热压应力就更大，当热压应力超过金属材料的屈服极限后，就会在该处产生局部塑性变形。
随着转子的不断加热，其承受的热应力减小，但塑性变形不会随着转子热应力的减小而自行恢复，它在周围弹性区的影响下会出现残余拉伸应力，在高温条件下，该残余应力随时间增加而减小，即金属松弛现象，尤其在轴径最大的前汽封和调节级处，这种金属变形现象更明显。
若邻机启动次数增加，其损坏程度更加严重，这样转子表面很快就会产生疲劳裂纹。
d. 机组超速试验使转子裂纹加剧。
在做超速试验过程中，转子离心力加大，停下来后产生泊桑效应，每多做一次超速试验对机组转子的危害就会加大一次。
e. 机组消缺时，需将汽缸温度降到很低，强制冷却汽
轮机，使汽轮机带很少的负荷，到汽轮机的最后几级，甚至变成了鼓风机，因机组鼓风损失产生的热量带不走，温度很高，而蒸汽处于低温、低压状态，使机组产生很大的热变形，也会使转子产生裂纹。
f. 在1999年10月大修前，该机一直存在着机组振动大的缺陷，大修检查发现转子第17级断裂5片，第19级断裂3片，掉叶片会引起转子运行失去平衡，长期运行造成金属疲劳损伤，引发转子裂纹。
g. 在机组找振动加平衡块过程中，机组转子处于静止状态，机组需要保持真空，仍然需要送汽封，这时对汽轮机转子影响是最严重的。
处于静止状态的转子局部受热，膨胀不均匀，产生较大的热应力和热变形，也会使转子产生裂纹。
h. 该厂汽轮机高压轴封的五档泄汽泄到二段抽汽，来加热#5高加，而在机组并网后到投入高加的时间里，五档泄汽只能沿着大轴到四档泄汽，然后通过四档
泄汽泄入#3低加。
在此过程中，五档泄汽的温度比四档泄汽的温度高得多，使转子高压轴封处产生热冲击，造成热疲劳，加速转子裂纹的产生。
3处理方案
通过载荷工况分析，原结构复合应力最大的位置为端部弹性凹槽、叶轮过渡角等转子截面存在突变处。
经上海汽轮机有限公司对该转子进行强度计算后，初步确定2种切削方案，见表1，为转子车削加工提供必要的理论依据。
计算表明，圆角半径不变时，随着车削深度的增加，最大应力也随之增加；而随着圆角半径的增加，最大应力随之减小。
经比较最终选择了方案1。
经上海汽轮机有限公司车削后提出以下建议：
a. 减少不必要的启/停次数。
b. 减缓启动速率，降低启动中温度的变化率。
c. 尽量采用滑参数启动方式。
d. 避免参与启/停调峰。
4防止措施
为了防止转子发生断裂，在运行上采取了以下措施:
a. 发现转子有裂纹的机组一般不参与启/停式调峰，以减少启/停次数，减少对机组的热冲击。
b. 机组在启动时，要减慢启动速度，延长启动时间；冲车前要严格控制汽温、汽压参数，主汽温度必须比调节级室金属最高温度高50～100 ℃,并且过热度不低于
80 ℃。
在冲车时，适当延长冲车时间，机组带负荷速度减慢。
c. 在机组启动之前要按规定检查各个疏水门的状态，防止上、下缸温差大。
d. 汽封疏水管要充分疏水，汽封汽源要与汽缸温度匹配，汽缸温度低于150 ℃时，使用汽平衡来汽作汽封汽源；汽缸温度高于150 ℃时，使用三段抽汽作汽封汽源。
e. 停机后要严密监视汽缸温度，防止冷水、冷汽进入汽缸。
f. 加强运行参数的监视，保证蒸汽参数在正常范围。
当蒸汽参数偏离允许范围时，要及时联系、调整，防止超温、超压。
g. 机组冷态启动时不得使用邻机汽源启动。
h. 连续盘车中,若因设备检修要求需停止连续盘车时必须经上级部门批准，尽量减少停止连续盘车的时间。
5结束语
发现转子有裂纹的机组，在启/停过程中应放慢启动速度，延长启动时间，尽量减小热应力，以保证机组的安全。
同时建立、健全机组的寿命管理体系，加强设备可靠性管理，这是保证设备安全之本。
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