二回路水循环热力系统分析
银川热电公司#1、#2机组循环水供热分析
高瑞 明 马丽萍 （ 银川热电 宁夏 有限责任 公司）
摘 要 ： 用 低 真 空 循环 水 供 热 的 可 行性 及 节 能 减 排 的效 果 采
关键词 ： 循环水供 热
节能减排
热负荷
０ 引 言
空循环水供热（ 采暖用户的现供面积是热 电厂的现有汽轮机抽汽蒸汽通 过 加热 器换 热所 带采暖 负荷）并扩 大供 热规模 ， 新的采 暖热用 户。 ， 扩展 ３１ 采 暖 热 用 户 采 暖 负荷调 查表 。 ．
ห้องสมุดไป่ตู้
银 川 采 暖 负荷 大 ， 川 热 电有 限责任 公司 供 热 能 力有 限 ， 区 银 银 城 川 热 电有 限 责任 公 司供 暖范 围 内还 有 部 分 建筑 供 暖 未 纳入 城 市 集 中 供热 ， 以至 于 部 分采 暖 热 用户 的热 负 荷 由 自备 小锅 炉供 给 。 这些 小 锅 根据《 银川市集 中供热规划》 的观点 ， 结合现场对现有采暖用户 炉独立分散 、 容量小 、 热效率低 ， 给城市造成危害 ， 由于小锅炉所配 又 根 并 的 除尘 设施 不完 善 ， 致烟 尘 、 Ｏ 排 放 超标 ， 染城 市 环 境 ， 导 Ｓ： 污 危害 人 的用 热 负荷 情 况 调 查 ， 据 银 川 市 已实 施 的供 热 工 程 的 运 行 实践 ． 结合当地 的实际建筑结构，本工程所采用的建筑 物综合采暖热指标 民身 心健 康 。 Ｏ Ｗｍ ，根 据 银川 热 电 有 限公 司 一 期 汽 机低 真 空 循 环 水供 热 的 对银 川 热 电有 限公 司 电厂及 热 网进 行低 真 空循 环水 改造 后 ， 热 为 ６ Ｖ 供 供 热 能 力。 半 径 加 大 ， 热 能 力 提高 ， 况稳 定 ， 供 工 既可 以缓 解 蒸 汽供 热 的压 力 ， 又 ３２ 本 期 工程 的热 负荷 分配 表 。 － 可 以取 缔 小区 采暖 锅炉 。低 真 空循 环水 供 热 的 改造 ， 充 分利 用 电厂 可 表 ２ 热 负 荷 分 配表 热能， 既节 约 了能 源 ， 又减 少环境 污 染 ， 会 效益 以及经 济效 益 明显 。 社 １ 项 目概 况 银川热 电有限责任 公司 样１ ＃２机组循环 水供 热工程 ， 、 是银川 城 区采 暖 集 中供 热 的 扩 建 、 建 项 目 ， 改 是银 Ｊ市 城 建 工程 的一 部 分 。 】 Ｉ 银 川 热 电有 限责 任 公 司 ＃１ ＃２机 组 循 环 水 供 热 工 程 的建 设 为 银 、 川城 区的 发展 、 民生 活 的 提高 起 到 推动 作 用 。 人 银 川 热 电有 限责 任 公 司 拌１ ＃２机 组 循 环水 供 热 工程 供 热 范 围 、 为银 川城 区部 分采 暖 用户 的集 中供 热 。 热 站供 热 能力 为 ２Ｘ１ ＭＷ 加 ２ 汽 机低 真 空循 环水 供 热量 （ 热 量循 环 水量 为 ３ ２ ｔ ）热 力 网供热 即供 ８ ０／ ， ｈ 根据热负荷表 内的分析 ，已接入 目前集中供热管网的供热面积 能 力 为 ６ ｔ １ ４／ ６ ｈ的热 水（５５ ） ， 力 网干 线 总长 ３２ ５ ｍ。热 力 网 ６ ／０℃ 热 ．２ ｋ ６４万 热负荷 为 ４ ．ＭＷ ， １８ 其中热水参 数为 ６ ／５ 的 ０４ ℃ 通 过 供热 分配 站直 接 或 间 接 与采 暖 用 户连 接 ，供 热 分配 站 为 无人 值 为 ７ ． 平方米 ， ８９万平 米， 热负荷 为 １ ．４ ３ ＭＷ ， ７ 热水参数为 ４ ，５ ５３ ℃ 守 。热 力 网采取 无 补偿 直埋 方 式敷 设 。系统 采 取 变频 补水 泵定 压 。补 供热面积 为 ２ ． 的供 热 面 积 为 ４ ． 平 方米 ， 负荷 为 ２ ．８ ７ ８万 热 ４４ ＭＷ 。 水经 过软 化 、 除氧 处理 。 ３３ 热 负荷 计 算 分析 银 Ｊ 热 电有 限责 任 公 司主 机 资料 表 明 ： ． Ｉ ｉ ２Ｘ ２ 现 状 分 析 １ ＭＷ 汽 机 为 ２ ０ 运 的青 岛捷能 动 力集 团 生产 的设 备 ， 要技 术 ２ ０ ０投 主 供 暖 现状 银川 市地 处 我国 西北 寒 冷地 带 ， 每年 从 十 一月 开始 到 次 ２ 表 ） Ｘ１ ＭＷ 汽机所配冷凝 ２ 年三 年 底 有长 达 １ ０天 的采 暖 期 ， 川 热 电公 司 属 热 电联 产 、 中供 参数见 １ ＭＷ 汽机主要技术参数表（ ３； ２ ５ 银 集 １ 汽 机所 配冷 凝 器技 术参 数表 。 Ｘ ＭＷ 热项 目， 除冬 季采 暖外 ， 向热 用 户提 供工 业 用蒸 汽及 日常生 活 热水 。 器 技 术参 数表 见 ２ ２ 还
二回路热力循环及汽机
主要经济指标
• 电站净效率：32.97% • 汽耗率：5.54kg/kw.h • 热耗率：10086kJ/kw.h
汽轮机的工作原理
• 汽轮机是由蒸汽推动的旋转式机械，在 汽轮机中实现热能向机械能的转换；
• 汽轮机由汽缸和转轴以及由组成蒸汽通 道的动、静叶栅等组成。
• 现代汽轮级均为多级汽轮机，由若干级 组成。级是汽轮机最基本的工作单元， 汽轮机的热功转换就是在各个级内进行 的。
提高蒸汽动力循环效率的途径
1. 尽可能提高蒸汽初参数（温度和压力）； 2. 尽可能降低蒸汽在汽轮机中膨胀终点的
参数，减少冷源损失； 3. 采用回热循环和中间再热循环； 4. 改善汽轮机结构，提高热功转换效率； 5. 优化热力系统结构，减少过程损失；
田湾核电站的热力循环
• 类型：具有中间再热、7级回热的饱和 蒸汽朗肯循环
蒸汽动力循环类型
• 卡诺循环 • 朗肯循环 • 回热循环 • 中间再热循环
Carnot 循环 Carnot Cycle
从 十 八 世 纪 初 蒸 汽 机 被 发 明 （ B apin,法 ） 之 后 ， 直 到 十 九
世纪初，其效率很低（百分之几）。提高效率的研究一直在进 行 。 1824年 ， 法 国 年 轻 的 工 程 师 S. Carnot 从 理 论 上 提 出 了 一 种
• 组成：
●四台蒸汽发生器 ●四台汽水分离再热器 ●汽轮机（1个高压缸、4个低压缸） ●四台冷凝器 ●凝结水泵（Ⅰ级、Ⅱ级各三台） ●四级低压加热器 ●一台除氧器 ●五台电动给水泵 ●两级高压加热器
田湾核电站的热力循环
主要参数与经济指标
主要参数
• 新蒸汽压力：6.27MPa • 新蒸汽温度：278℃ • 再热蒸汽压力：0.56MPa • 再热蒸汽温度：250 ℃ • 乏汽压力：0.0047MPa • 乏汽温度：34.2 ℃
火力发电厂二次循环冷却水系统节水理论分析
火力发电厂二次循环冷却水系统节水理论分析摘要：在我国现阶段的火力发电厂中，循环冷却水系统是用水量最大的系统，其节水意义重大。
文章通过对火力发电厂循环水系统基本分析，对目前循环水泵运行中存在的问题进行梳理，同时分析了火力发电厂循环水系统的节能改造。
关键词：火力发电厂;二次循环冷却水;节水理论;推导;影响因素;影响程度引言火力发电厂运行时，通常需要使用很多大型的耗电设备，循环水系统是其中最重要的一种。
该设备应用的过程中，会消耗大量的电力能源，若将该设备进行合理的优化，会极大程度上降低整个发电系统消耗的能源，对我国资源利用与环境保护带来重要帮助。
因此，对火力发电厂循环水系统变频节能优化分析具有重要意义，为火力发电厂更好的发展奠定良好基础。
1 火力发电厂循环水系统基本分析从火力发电厂的具体生产实践分析来看，水作为重要的传输介质具有十分突出的利用价值。
就当前的火力发电厂水资源利用来看主要存在两种系统，第一种是直流系统。
在者这种系统当中，水资源的利用是一次性的，所以其耗水量比较大。
第二种是循环系统，这种系统当中的水资源利用可以实现循环，相对直流系统来讲其用水量有了明显的减少。
具体分析循环系统发现其运行主要有三种形式：分别是单元制、母管制和扩大元制，这三种方式在实践中均有利用。
2 目前循环水泵运行中存在的问题2.1 运行效率低在火力发电厂的实际工作过程中，循环水泵的实际工程状态是由水泵本身的性能曲线，以及整个循环系统的实际阻力曲线决定。
因此在进行设计时，为了整个循环系统的安全考虑，或是减少在阻力计算时的理想值与实际的误差，这时设置者通常都会往往选择一个比会实际所需要的扬程高的情况，而在这种情况下运行时，循环水系统必然导致水泵的运行效率低下，而水泵的实际运行功率增加，甚至会超过正常的配套电机的额定功率。
2.2 调节方式第一，当前的循环水系统在调节方式的利用方面存在着明显的问题。
分析当前的实际发下在循环水系统的具体利用中使用的比较广泛的是定速泵调节和双速泵调节。
核电机组二回路热力系统经济性分析毕业设计论文
本科毕业设计系别名称：能源与动力工程系专业名称：核工程与核技术班级：核本班核电机组二回路热力系统经济性分析Economy analysis of nuclear power units two loop thermodynamic system系别名称：能源与动力工程系专业班级：核工程与核技术姓名：学号：指导老师：毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。
对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。
作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。
作者签名：日期：学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。
除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。
对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。
本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。
作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。
本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。
二回路汽水循环系统流动加速腐蚀机理分析与管理措施
二回路汽水循环系统流动加速腐蚀机理分析与管理措施摘要：以田湾核电站为例，二回路汽水循环系统内部为流动的高温、高压蒸汽或凝结水，为了全面和深入的掌握二回路汽水循环系统可能发生的腐蚀问题，包括内部的流动加速腐蚀（FAC），外部的海洋性大气腐蚀和保温层下腐蚀等。
本文以FAC为例，并结合大修期间的腐蚀检查，从FAC机理和影响因素的角度详细阐述相关的腐蚀问题，以及对应的减缓或消除FAC的管理措施。
关键词：二回路汽水循环系统、流动加速腐蚀1.引言田湾核电站二回路汽水循环系统主要包括蒸汽系统、给水系统、凝结水系统和疏水系统等。
二回路的管道和设备运行时，内部为流动的高温、高压蒸汽或凝结水，高温设备外部包覆保温层，低温设备外部涂装防腐涂层。
腐蚀问题主要表现为内部的流动加速腐蚀（FAC），外部的海洋性大气腐蚀和保温层下腐蚀等。
本文以FAC为例，从机理及其影响因素的角度详细阐述二回路汽水循环系统腐蚀的问题、以及相应的管理措施。
2.FAC机理在机组运行过程中，管壁内表面覆盖了一层Fe3O4保护膜，在运离保护膜区域的主流区，其流体流速较快，而靠近氧化膜流体边界层的流速较慢，如果主流区中溶解的铁离子未达到饱和，则边界层中已经溶解的铁离子会不断向主流区中迁移，因而在边界层中溶解的铁也处于不饱和状态，故氧化膜中的铁就会溶解到未饱和的边界层中，使Fe3O4氧化膜以一定的速率溶解。
另外氧化膜的孔隙内填有水，金属基体腐蚀产生的铁离子可通过通道直接扩散到氧化膜外的边界层。
这三个区域（主流区、边界层、氧化膜）不断发生溶解铁的迁移，而高速流动的水又将迁移于水中的溶解铁带走，从而导致管件内表面的不断腐蚀，这个过程称为FAC发生的机理。
3.FAC的影响因素结合FAC发生过程中所需的条件，可确定影响FAC的因素有三类，即流体动力学因素、环境因素及金属学因素。
各因素对FAC的作用情况如下：3.1流体动力学因素该因素包括流速、管壁粗糙度、管路几何形状和流体含汽率等。
热水循环系统的能量效率和损耗分析
热水循环系统的能量效率和损耗分析热水循环系统是现代建筑中常用的一种供热方式，通过将热水从热源处输送到用热点，再从用热点回输送到热源处循环使用，以提高供热的效率和方便用户使用。
然而，热水循环系统也存在一定的能量损耗问题，影响着系统的能量效率。
本文将从热水循环系统的组成结构、运行原理以及能量损耗等方面进行分析。
首先，热水循环系统包括热源、热水管道、循环泵和用热点等组成部分。
热源可以是锅炉、热水器等，通过加热水使其达到一定的温度；热水管道将热水从热源输送到用热点，需要保证管道的绝热性以减少能量损耗；循环泵则起到将冷水从用热点回输送到热源处循环使用的作用。
而用热点可以是浴室、厨房等，通过接收热水来满足用户的用水需求。
其次，热水循环系统的运行原理决定了其能量利用的效率。
当用户需要热水时，循环泵将冷水从用热点回输送到热源处，经过加热后再通过热水管道输送到用热点。
这个过程中，热水的能量会逐渐散失，其中的能量损耗主要包括三个方面：管道散热损耗、泵能耗和热源启停损耗。
管道散热损耗是由于管道在输送过程中受到环境温度的影响而发生的能量损失。
管道的散热损耗与管道的材质、管道的绝热性能以及管道的长度等因素有关。
因此，在设计和施工过程中，需要选择合适的材质和采取绝热措施来降低管道散热损耗。
泵能耗是指循环泵在运行过程中消耗的能量。
循环泵需要消耗一定的功率来推动冷水循环，这部分能量并未直接用于供热，因此属于能量损耗。
为降低泵能耗，可以选择合适的泵型号和设计合理的系统工况，以减少能量的浪费。
热源启停损耗是指热源在启停过程中产生的能量损失。
在热水循环系统的运行中，由于热源的启动和停止都需要消耗一定的能量，这部分能量并未用于供热。
因此，为降低热源启停损耗，可以通过合理的热源管理和控制策略来减少能源的浪费。
总的来说，热水循环系统的能量效率主要受到管道散热损耗、泵能耗和热源启停损耗的影响。
在设计和施工中，我们需要注意选择合适的管道材质和绝热措施，选择合理的泵型号和系统工况，以及合理的热源管理和控制策略，来降低能量的损耗。
核电厂二回路热力系统.pdf
低压给水加热系统的功能是利用汽轮机低压缸抽汽加热凝 结水，以提高循环热效率，共有四级低加。
高压加热器利用高压缸抽汽加热给水，以提高循环热 效率。
共有两级高加。 回热系统中的热交换设备主要是给水加热器和除氧器。给
水加热器一般为表面式热交换设备。 蒸汽进入加热器壳体流经换热管束外表面，加热在管束里 流动的水，其本身凝结成疏水经疏水管线排出加热器。 凝结水经进口水室流入换热管束被蒸汽加热，经出口水室 流出完成加热过程。 加热器传热效率与加热器的传热面积、传热管子的清洁度、 给水流速、加热蒸汽和给水的温度等因素有关。 一般把位 于凝结水泵以后和除氧器以前的给水加热器处于凝结水泵出 口压力下工作，称为低压给水加热器；位于主给水泵出口以 后的给水加热器处于给水泵高压力下工作，称为高压给水加 热器。
对一个全部采用逐级自流的疏 水系统，高压加热器逐级自流疏 水至除氧器；对于除氧器前面几 级低加加热器，疏水最终导入凝 汽器。
这种自流疏水系统，不增添任何设备，系统简单，但经济 性差。这是由于从较高压力的加热器的疏水流到较低压力的加 热器时，部分闪蒸蒸汽就排挤了一部分低压加热蒸汽，即减少 了汽轮机的较低压力抽汽量。若保持汽轮机功率不变，势必增 加凝汽循环发电量，最后增加了在凝汽器中的热损失。同时， 疏水经过最后一级加热器排入凝汽器，热量被循环水带走，从 而又引起额外的热损失。若逐级自流的疏水，最后不排到凝汽 器，而是送入热阱或凝结水泵入口，则经济性会有所改善。
采用疏水泵使得系统复杂，投资增 加，耗厂用电，维修运行费用提高。因 此，一般在低压的热器末级或次末级使 用。例如，我国大亚湾核电厂，二回路 系统第3、4级低压加热器的疏水经疏水 泵送入第3、4级低压加热器之间的凝结 水管道中。
城市集中供热系统的二级网水力平衡调节分析
城市集中供热系统的二级网水力平衡调节分析摘要;在现代城市供热系统中,热力站通常消耗大量能源。
除了未保温供暖建筑，不合理地管网选型外,平衡调节二级网的调整也是热力站高能耗的重要因素。
主要文章分析了平衡调节二级网,分析了不平衡的原因,并在此基础上选择了合理有效的调整方法,以保证供热系统稳定高质量的运行。
关键词：二级网；水力平衡；集中供热系统；供热质量对于北方的许多地区来说,集中供暖在冬季期间,并且在很大程度上取决于二级网水力平衡。
一些加热设备不能直接控制热力站,导致热力站和二次网不能有效调节,对附近用户的环境温度过高,对远端用户来说偏低室温,解决这些问题,供热系统已经开始大大改善管理,注重实施水力平衡,保证加热质量,调节热量分配。
为了保证供暖能耗的平衡,房间温度高于标准,提高了供暖设备的舒适性,促进了供暖设备的效率。
一、二级网水力失衡的原因1.水力静态失衡。
管网系统一般是通过管网设计、材料、施工质量、阻力系数、管道结构阻力系数等因素的组合来实现的,这些因素与实际系统消耗和设计消耗不一致。
这种水力失调是稳定的,直接存在于管网中。
2.水力动态失衡。
冬季水力不平衡的问题是各种热区和换热站之间的差异,用户对泵的累计消耗较小,末端用户对泵的累计消耗较高,此外,各分支开关之间的管网流量分布会根据阻力而变化,前端热、末端不热问题。
这种水力动态失衡,以管道中的动平衡阀为基础,可以有效地解决二级网失衡问题。
二、调节过程1.调整参数选择。
在为选择设置水力平衡时,最终目标是将用户的环境温度调整到接近目标不确定度的相对值,并寻找环境温度以外的目标。
目标参数通常包括每个面积流量、回流温度和面积供热的变化。
鉴于这些因素与环境温度的相关性,单位面积流量已成为区域选择的目标。
2.调节方法与步骤。
方法，每个支路继续根据热末端、结构形状等相关因素确定目标范围的消耗量,根据热量范围计算给定目标范围的消耗量,计算换算系数以适应目标消耗量,并根据目标消耗量与测量消耗量之间的距离调整顺序,使最终消耗量接近或达到目标消耗量。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
汽态过
给 (1-0 查表 给 （1-0. 查表
七
项目 抽汽压力p1/MPa 抽气比焓h1/（kj/kg） 抽汽压损Δ pi/% 加热蒸汽 加热器压力p'1 p'压力下饱和水温ts，1/℃ p'压力下饱和水焓hf，1/（kj/kg） 抽汽器放热量Q1/（kj/kg） 加热器端差θ /℃ 加热器出口水温T'i/℃ 被加热侧 加热器水侧压力Pfw/Mpa 水（或 加热器进口比焓h'i/（kj/kg） 汽） 加热器出口比焓h'i+1/（kj/kg） 比焓升Ti/（kj/kg） 疏水冷却器端差u/℃ 疏水 疏水冷却器出口水温T"i/℃ 疏水冷却器出口比焓h"i/（kj/kg） 八 1 无回热抽气时的耗气量 汽耗量公式 H1 2.6043 2675.6 5 2.55 225 837.6 1838 3 222 7.32 804.2 954.3 150.1 8 194.6 837.6 H2 1.2453 2561.3 5 1.183 187.3 795.6 1765.6 0 187.3 1.183 568 795.6 224.6 —— ——
低压加热器组的计算
D1(h3-h3＂)=（1/η n)D＇c(h＇3-h＇4) D4(h4-h＂4)+D3(h＂3-h＂4)=（1/η n)D＇c(h＇4-h＇5) Pt = Dfw hfw /O. 99 Δ hc=vav＇（pc'-pc）*1000/η pu，c=3.6kJ/kg hc'=hf，c+Δ hc=171.3kJ/kg D5（h5-hf5）+Dbe，5（hbe-hf5）=D＇c/η h*（h＇5-h＇c） Dc=Drh-（D3+D4+D5)-Dt-Dlo，1+Dbe，1
kg/s kg/s kW kJ/kg kg/s kg/s
989132.5 0.208
kW %
满足精度要求
5.9455 2904800 10864.1 0.3405 0.3314
kg/kW·h kW kg/kW·h
900MW压水堆核电厂
序号 名称 符号
公式及
一
1 2 3 额定功率 凝汽器压力 给水温度 Pe pc tfw
机组
给 给 给 共有五级回热抽
二
1 2 3 4 初压力 初干度 再热压力 再热温度 p0 x0 prh trh
蒸汽
给 给 给 给
三
1 2 3 4 来汽焓 高压缸轴封流量 低压缸轴封流量 小汽轮机轴封 hbe Dbe，h Dbe，l Dbe，i
Do校核计算
Q=（D0-D0，rh）h0+（Drh-Dt）hrh-∑ Dihi （Q*η m*η ge-Pe）/Pe
机组热经济型指标计算
d0=D0/Pe Q0=D0（ho-h＇1）
q0=Q0/Pe η t=Q/Q0
η
e1=Pe/Q0
数值
单位
备注说明
962.55 7.4 222.0
MW kPa ℃
5.47 0.9948 1.1808 251.3
D0,rh 0 0 1623.3 0
Dsep 1 0 0 0
Dsep,w -1 1759.5 0 0
42.1 320.6 1
0 0 1
6.2 0 0
矩阵 0.000551679 -6.3395E-05 -0.000398983 -0.000398983 -4.34499E-05 -0.000444834 -4.58507E-05 -0.014270283 0.094934045 0.751201781 0.751201781 0.081807091 0.837529147 0.086327366 D1 D2 Dc' Drh D0,rh Dsep Dsep,w
汽轮机总耗气量的估算
Dco=pe/[(h0-hc+△qrh)η mη ge] 考虑回热抽汽增加汽耗及轴封用汽、泄露等项后，取D0=1598.675kg/s，此值在计算后校核
高压加热器组的计算
Dsep=Dsep，w+Drh p'‘2=p2*(1-0.02) 查表 查表 Dsep，w（h2-hf，sep）+Drh（h2-h'2）=0 porh=（1-Δ p）p'0 查表 hf，rh Dorh（h0-hf，rb）=Drh（hrh-h’2)/η h 试算 Δ hfw=uav*（pfw-p'2）*10³/ηpu，fw h'fw=h'2+Δ hfw 查表 t'fw uav=0.5*（u’2+u2） ts1=t'2+θ 查表 hf1 D'c=Drh+Dbe，1+Dbe，i+Dnw+Dbes-Dlo，i D2（h2-hf2)=（1/η n)*[D'c(hf2-h'3)+Dsep,w(hf2-hf,sep)+(D1+Dorh)(hf2-h"1)] D1(h1-hf1)+Dorh(hf,rh-hf1)=（1/η n)D0(h'1-h'fw) D0=D1+D2+Dsep+Dorh+Dsg,h-Dbe,h+Dlo,h h'2 hf,sep
加热器、凝汽器及水泵参数
给定 给定 给定 取除氧器出口水压 给定 给定 取凝汽器压力 给定 给定
汽轮机
给定 给定 给定 给定 给定 给定
汽态过程线
给定 (1-0.05)p0 查表得 给定 （1-0.02）prh 查表得
汽水参数表
H3 0.3531 2719.1 5 0.3357 137.4 409.8 2309.3 2.5 134.9 2.943 390.6 568 178.4 5 97.7 409.8 H4 0.0898 2520.9 5 0.0833 95.2 275.4 2245.5 2.5 92.7 2.943 254.8 390.6 133.8 5 65.8 275.4 H5 0.0244 2365.5 5 0.0232 63.3 264.9 2100.6 2.5 60.8 2.943 171.3 254.8 85.5 —— —— ——
逆矩阵 -0.00184 8.08E-06 -0.11668 0.000513 -0.90315 -0.00043 0.096847 -0.00043 0.010547 -4.6E-05 0.107977 -0.00047 0.01113 -4.9E-05
十
1 2 3 4 低压加热器H3 H4及疏水加热器 给水泵汽轮机功率Pt 低压加热器H5 能量平衡方程式 能量平衡方程式 能量平衡方程式 能量平衡方程式
C —— 2253.8 —— 0.0074 40.3 167.7 2084.1 —— —— —— —— —— —— —— —— ——
1402.713 ，此值在计算后校核
kg/s
0=Dsep，w+Drh-Dsep 1.220394 MPa 2763.5 kg/s 801.8 kJ/kg 1759.5.5*Dsep-202.2*Drh=0 5.060904 MPa 1158.3 kJ/kg 1623.3*Dorh-176.78*Drh=0 0.001136 m³/kg 8.606953086 kJ/kg 804.2069531 kJ/kg 188.6 ℃ 0.001136 m³/kg 196.6 ℃ 837.6 kJ/kg D'c=Drh+1.56 42.1*D1+1765.7D2+6.2Dsep,w-227.64D'c+42.1Dorh=0 1837.9*D1+320.6*Dorh-2.3981*10⁵=0 D1+D2+Dsep+Dorh=1588.115
低压加热器
十一
1 2 机组吸收热量 与额定功率Pe的相对误差 能量守恒
Do校核
十二
1 2 3 4 5 汽耗率 热耗量 热耗率 内效率 电厂毛效率
机组热经济
900MW压水堆核电厂二回路热力系统分析
公式及来源
机组规范
给定 给定 给定 共有五级回热抽汽
蒸汽参数
给定 给定 给定 给定
轴封汽箱
给定 0.3*2kg/s 0.145*4kg/s 给定
8.08194E-06 -5.57613E-05 -0.000425441 -0.000425441 -4.63313E-05 9.40106E-05 0.000519452
-0.000100375 -5.92554E-05 -0.00037293 -0.00037293 0.000575416 -0.000415786 -4.28567E-05
系 数
D1 0 0 0 0
D2 0 0 0 0
Dc' 0 0 0 -1
Drh -1 -202.2 -176.78 1
系 数
42.1 1837.9 1
1765.7 0 1
-227.64 0 0
0 0 0
0.01427 -0.09493 -0.7512 -0.7512 -0.08181 0.162471 -0.08633
五
1 2 3 4 5 6 小汽轮机额定功率 小汽轮机机械效率 出口汽压 焓 汽轮机组机械效率 发电机效率 Pe、fw η m、fw p'fw h'fw η m η ge
汽轮
给 给 给 给 给 给
六
1 2 3 4 5 6 新汽压损 新汽压力 新汽焓值 联合汽门压损 再热实际压力 再热焓值 p'0 h0 p'rh hrh
MPa MPa ℃
2793.2 0.6 0.58 0.23
kJ/kg kg/s kg/s kg/s
0.43 0.44 7.32 0.81 2.943 0.81 0.995