60MW机组凝汽器换管分析报告(最终)
凝汽器换管方案
以我给的标题写文档，最低1503字，要求以Markdown 文本格式输出，不要带图片，标题为：凝汽器换管方案# 凝汽器换管方案## 1. 引言凝汽器作为汽轮机的关键设备之一，在发电过程中起着重要的作用。
然而，由于长期工作在高温高压环境下，凝汽器的换管工作不可避免。
本文将介绍一种凝汽器换管方案，旨在提高工作效率和减少生产成本。
## 2. 凝汽器换管的必要性凝汽器在工作过程中，会随着时间的推移而出现管道腐蚀、疲劳和泄露等问题，从而影响凝汽器的效率和稳定性。
为了保证凝汽器的正常运行，换管工作是必要的。
凝汽器换管的主要目的包括：- 修复受损的管道，恢复凝汽器的正常工作。
- 预防管道的继续损坏，延长凝汽器的使用寿命。
- 提高凝汽器的热交换效率，优化发电系统的性能。
## 3. 凝汽器换管方案本文提出的凝汽器换管方案包括以下几个步骤：### 步骤一：准备工作在换管工作开始之前，我们需要进行一系列的准备工作：- 确定换管的时间和工作计划，确保凝汽器在停机期间进行换管。
- 准备必要的工具和设备，包括钳工工具、焊接设备和检测仪器。
- 订购合适的换管材料，确保其符合凝汽器的工作要求。
### 步骤二：拆卸旧管道在拆卸旧管道时，需要注意以下事项：- 使用适当的工具和技术，避免损坏凝汽器其他部件。
- 将拆下的管道进行分类和清理，方便后续的处理和回收利用。
### 步骤三：安装新管道在安装新管道时，需要遵循以下原则：- 确认新管道的尺寸和材料是否符合要求。
- 使用适当的焊接技术，确保管道的连接牢固和密封。
- 在安装过程中，对管道进行测量和校准，确保其位置和角度的准确性。
### 步骤四：测试和检测换管完成后，需要进行测试和检测工作：- 使用适当的检测仪器，对新管道进行泄露和压力测试。
- 根据测试结果，及时修复可能存在的问题，确保凝汽器的正常运行。
### 步骤五：清理和保养换管完成后，需要对凝汽器进行清理和保养：- 清理凝汽器的内外表面，保持其清洁和整洁。
河南凝汽器换管方案
河南凝汽器换管方案1. 引言河南凝汽器是一种重要的工业设备，用于冷凝蒸汽并将其转化为液体形式。
随着使用时间的增长，凝汽器中的管道会出现老化、腐蚀和堵塞等问题，导致性能的下降甚至失效。
因此，需要定期对凝汽器进行换管维护，以确保其正常运行。
本文将介绍河南凝汽器换管方案，包括换管的准备工作、换管的步骤以及注意事项等。
2. 换管准备工作在进行凝汽器换管之前，需要做一些准备工作，以确保顺利进行。
2.1 准备材料和工具•合适规格的凝汽器管道•电动切割机•焊接设备和焊接材料（根据凝汽器材质而定）•打磨工具•弯头和接头等附件•清洁剂和清洗工具2.2 安全措施•穿戴好防护服、手套和眼镜等个人防护装备•遵守操作规程，确保操作环境安全•确保工作区域通风良好，避免有害气体积聚3. 换管步骤以下是进行河南凝汽器换管的基本步骤：3.1 断电和排空•检查电源，确保设备断电•打开凝汽器放水阀，排空凝汽器内的水和蒸汽3.2 剥离旧管道•使用电动切割机将旧管道切割成合适的长度•使用工具剥离旧管道，清除管道上的附着物3.3 清洁管道•使用清洁剂和清洗工具清洗管道表面，去除污垢和锈蚀物3.4 制作新管道•根据凝汽器的尺寸和要求，使用合适的材料制作新的管道•进行弯曲和修整，确保新管道与凝汽器的连接紧密3.5 安装新管道•将新管道安装到凝汽器中，确保连接牢固•使用焊接设备进行管道的焊接和固定3.6 清洁和检查•使用打磨工具将焊接处打磨光滑•检查管道是否安装正确，并检查焊接部分是否牢固3.7 试运行和调试•重新打开凝汽器放水阀，排空空气•逐渐打开凝汽器进水阀，将水和蒸汽引入凝汽器•监测凝汽器的运行情况，确保没有泄漏和异常现象4. 注意事项在进行河南凝汽器换管的过程中，需要注意以下事项：•换管过程中要保持工作区域整洁，避免杂物和杂质进入凝汽器内部•检查新管道的尺寸和材质是否符合要求•确保焊接过程中安全可靠，避免引发火灾和爆炸危险•换管后及时清理工作区域，并进行设备的试运行和调试5. 结论河南凝汽器换管是保证设备正常运行的重要维护工作。
凝汽器管材选用理论分析及改型试验
；
｛
：
２ ）抗氨腐蚀性能好 。氨性介质能引起铜管应力腐蚀裂纹 ，也可导致凝
３ ）水侧冲击腐蚀和硫化物腐蚀冷却管的腐蚀也称水侧冲击腐蚀 ，先发
黯 水腐蚀，即称氨腐蚀 ，而采用不锈钢管子 ，可 以不需要其他措施 。 ｌ 生在铜合金 管的冷却水 侧，是 由于水流 的冲击破坏 了局部保护膜在 铜管表 呵 形成局 部活化 一 纯化 电池所致 ，其形 状有马蹄形 、星 形等外观 。另外，
ｆ●
１
ｊ
。
４ ）采用不锈钢凝汽后，机组可 以在给水回热系统采用无铜离子系统，
５ ） 采用不锈钢凝汽器 后， 冷却水速度可提高至 ２ ． ３ ｍ ／ ｓ ， 最高可达 ３ ． ５ ｍ ／ 这样既可提高总传热能力 ，又可减少冷却管 内杂质沉积 。 ６ ）采 用不锈钢管凝汽器可以如钛管凝汽器一样做到凝汽器无泄漏 。 ２ ． ２ ． ２性 能分析
Ｃ ｕ（ Ｈ Ｃ ０ ３ ）２
Ｃ ａ Ｃ ０ ３ Ｍ ｇ（ Ｏ Ｈ ）２
ｉ
ｊ
３ ）其它结垢 ：泥沙 、澡类植物
２ ． ２对拟采用 的管材及其结构进行原理分析 ２ ． ２ ． １ 不锈钢冷却水 管的优 点
尽管对 于凝汽器而言 ，不锈钢管的采用将 使得管材成本 和制造成本提 高 ，但 是，其能根本上杜绝 泄漏 ，对 凝汽器维持 壳程 的真空和 保洁 壳程 的 凝 结水质极为有益 ，并且减少 了维 修工作 ，避 免了凝汽器泄漏 而停机带来 损失 ，同时提高 了设备 的使用寿命 。因此 ， 在冷却水质可行 的情况下 ，选 用不锈钢 管替代铜管 作为凝汽器 的冷却管 ，具有技 术上 的可操 作性 和 良好 的经济性 ，在凝汽器成本略有上升 的前提下 ， 仍然具有广泛 的应用前景 。 ２ ． ３采用螺纹槽管 螺纹槽管 是一种 以强化管 内冷却水侧换热 为主的双侧高 效强化管，该 管型安装与光滑 圆管无异 ，加工方便 ，搞结垢 能力强 ，
630MW汽轮机凝汽器换管改造
# 1 机凝汽器存在问题
# 1 机 凝 汽 器 设 计 于 2 0 世 纪 ％ 年 代 ，管 束 布 置 、 中间管板设置均为当时先进水平，凝汽器的传热端差和 凝 结 水 的 过 冷 度 等 性 能 指 标 均 达 优 良 ，但 冷 却 管 材 保 守 地 选 用 传 统 的 铜 管 。随 着 多 年 运 行 ，冷 却 铜 管 明 显 进 入 衰 老 期 ，泄漏管数逐年增多，并呈现加速上升趋势。
随着凝汽器铜管堵管数量的增加使得凝汽器传热 面 积 减 小 ，传 热 端 差 增 大 ，凝 汽 器 压 力 升 高 ，机组运行经 济 性 下 降 。而 且 随 着 空 气 冷 却 区 白 铜 管 堵 管 数 的 增 大 ， 该区域冷却性能下降，使 空 气 冷 却 区 外 扩 ，空冷区下方 及 周 边 黄 铜 管 束 承 担 起 空 冷 区 的 作 用 ，从 而 加 速 这 些 管
铜导热性能好，铜 离 子 对 微 生 物 有 一 定 毒 性 ，有抵 抗 生 物 结 垢 的 能 力 ，故 铜 合 金 管 广 泛 应 用 于 电 站 凝 汽 器 。然 而 ，铜的抗蚀和抗磨性能较差，易造成铜管泄漏， 大多数凝汽器铜管使用1 0 年以上就需进行换管改造。
2 0 世 纪 9 0 年 代 初 ，采用缝薄壁不镑钢管制造工艺 的成熟和制造成本的大幅下降，用不锈钢管替代黄铜管 在经济上显示出优势。国产机组铜管凝汽器的不镑钢 管改造 开 始 于 2 1 世 纪 初 ，上海汽轮机厂在淮北发电厂 125 M W 上 进 行 了 改 造 ，因 选 用 管 壁 厚 度 较 大 （0. 8 mm),改造后传热端差增大，凝汽 器 压 力 升 高 。2003年 徐 州 发 电 厂 对 200 M W 机 组 进 行 了 改 造 ，在东南大学 技术支持下，采 用 〇. 5 m m 薄 壁 管 ，取得了与新机一致 的优良业绩。近 年 ，早 期 国 产 引 进 型 300 M W 机 组 ，甚 至 600 M W 凝 汽 器 的 铜 管 已 到 寿 命 周 期 ，均陆续进行
凝汽器铜管更换为不锈钢管不同方案选择的探讨Microsoft Office Word 文档 (3)
第一篇凝汽器铜管更换为不锈钢管不同方案选择的探讨齐俊良作者单位：中电投贵州金元集团股份有限公司纳雍发电总厂：热机检修二部【摘要】凝汽器是汽轮发电机组重要的冷源设备，由于铜材具有较好的传热系统，以前普遍采用黄铜管作为换热材质。
近20年来，由于水系的污染造成铜腐蚀泄漏不断加剧，以及国际市场有色金属价格不断上长，凝汽器检修中使用不锈钢管替代铜管成为趋势！但不同的改造实施方案对凝汽器改造效果及长期运行维护有着不同影响。
本文通过对三种实施优、缺点的分析，提出了作者的个人建议，有一定的参考价值。
【关键词】一、凝汽器更换不锈钢换管概述凝汽器是汽轮发电机组重要的冷源设备，由于江河湖海水系的污染，使凝汽器冷却管腐蚀速度加剧，造成凝汽器频繁发生泄漏，严重影响正常生产。
特别是铜管易受氨离子、硫化物等腐蚀而造成泄漏，同时由于铜管内壁不光滑易附着微生物及各种污垢，使铜管的使用寿命大大降低。
由于国际市场有色金属价格不断的上长，采用不锈钢焊接钢管主要用于火力发电凝汽器换热管道成为一种趋势。
常用的材质有：304、304L、316、316L、317、317L。
前两种材料主要用于常规河流水质，内陆火力发电厂普遍采用，而后三种则用于特殊腐蚀性较强的水源，较多用于沿海地区和水质特殊要求。
国内凝汽器不锈钢焊接钢管是引进进口制管设备制造而成，质量与进口管材相当或略强，焊缝金相组织与母材一样，强度等机械性能略好。
由于带材厚薄均匀，表面光滑平整，其质量确比同种材质的冷拨、热轧无缝不锈钢管好。
延伸率大于35%，并且硬度小，易于胀接。
二、凝汽器不锈钢换管优点1、凝汽器换管工程采用不锈钢管作为换热管，管子用胀管法固定在端管板上，中间有隔板支撑管子向上绕曲防止共振，管束布置较多采用汽流向心式，弧向布置，三角形排列，其特点是汽阻小，过冷度小，管束的耐腐蚀性强，整体使用寿命长。
以下为凝汽器不锈钢换热管材质材料化学分析：2、凝汽器采用不锈钢管具有优良性能1）抗蚀性能强，耐点蚀、氨蚀和一般腐蚀，使用寿命可达二十年以上。
提高凝汽器不锈钢换热管寿命分析及采取措施
Ｃ ｎ ｅ ｓｒＳａｎｅｓＴ ｂ ｓＬｆ ｎ ａ ｃｎ ａｙｉ ａ ｄＡｄ ｐｉｎ ｏ ｄ ｎ ｅ ｔｉｌｓ ｕ ｅ ｉ Ｅ ｈ ｎ ｉｇＡｎ ｌｓｓ ｎ ｏ ｔ ｓ ｅ ｏ
Ｚ ＮＧ Ｊｎｆ ， ＨＥ ｉｇＷＡ Ｇ Ｔｅ ＨＡ ｕ — ｎ Ｃ Ｎ Ｊｎ ， Ｎ ｉ ｅ
摘要 ： 凝汽器不锈钢换热管在凝汽器上 的应 用越来越普及 ， 了 以海 水作为 冷却介质 外几 乎其它冷 却水全 部采用 除 不锈钢管 。保证换 热管长期运行是凝汽器安全运行也是汽轮机组 安全运行的前提条件 ， 从分 析换热管 材的特性入
手， 提出在凝汽器设计及安装 、 运行维护方面 的注意事项及采取 的相应措 施。 关键词 ： 凝汽器 ； 热管 ； 换 腐蚀 ； 寿命 分类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２７ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １５ ８ （０ １０ －３９ ２ １０ －８ ４ ２ １ ）５０ ８ － ０
孔蚀发生在 附 着物 或沉 积 物下 ， 点 从 金属 表 面 发生 蚀 后， 向纵深 发展的速度 大于 或等 于横 向发展 的速度 ， 蚀 的 腐 结果 是在 金属 表 面上形 成蚀 点或 小孔 。 蚀点 有 时是彼 此孤
速蒸汽及水滴 ， 还是水 侧 的泥沙 污垢及 入 口湍流 ， 不可 能 都 对不锈 钢 管形成 冲 蚀 。 因此 ， 更能适 应 于 江 、 等含沙 污 它 河
表１
凝汽器上常用奥氏体不锈钢 管选材 的技术要求和适用范围
能， 既取决 于材料 本身的特性 ， 取决 于冷 却水水质 等条件 ， 也 可 以说冷却水水质是 冷却 管选材的基本依据 。 不锈钢 的强度和 表面硬度 都高于铜管 ， 不论 是汽侧 的高
表 １ ， 于不 锈钢产生腐蚀破坏主要是 由局部腐 蚀 （ 蚀和 ）对 孔 应力腐蚀破裂 ） 晶间腐蚀 、 隙腐蚀 和电偶腐 蚀造成的 。 、 缝
钢厂煤气综合利用工程60MW机组汽轮发电机组检修报告
技 术 交 流 Ｃ ｏ ｎ ｓ ｕ ｍｅ ｒ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ｓ Ｍａ ｇ ａ ｚ ｉ ｎ ｅ ２ ０ １ ３年 ７月下
钢厂煤气综合利用工程６ ０ ＭＷ机组汽轮发电机组检修报告
周 宏 伟
（ 武汉都 市环保 工程技术股份有 限公 司 ，武 汉 ４ ３ ０ ０ ０ ０ ） 摘 要 ：对钢厂煤 气综合利用 工程 ６ ０ ＭＷ 机 组汽轮 发 电机 组检修 情况进行 了会汇总分析。
关键 词 ：６ ０ Ｍ Ｗ ；检 修 报 告
中图分类号 ：Ｔ Ｋ ２ ６ ６
一
文献标识码 ：Ａ
文章编号 ：１ ６ ７ ４ － ７ ７ １ ２（ ２ ０ １ ３ ）１ ４ － ０ １ ７ ８ － 刮校 ， 对联轴器进行凝汽 机组运行 及事故情 况简介 （ 一 ）首钢水城钢铁有 限公司 ６ ０ ￣ ｆ Ｗ 煤气 发电工程 汽轮 发 器灌水找 中心 电机组 于 ２ ０ １ ２年 ５月 ２ ２日冲转 ，冲转至 ３ ０ ０ ０ ｒ ｐ ｍ ，冲转过程 第三阶段 ： 调整 由于前 ２ 个阶段检修造成发 电机气隙不均 中，汽轮机状态 正常，汽轮 发电机 组各轴 承振动情况如下： 匀 ；端盖气 隙不均匀 ；加 固发 电机 端盖 ；查找 ３ ＃ 轴瓦轴 向振 １ ＃ 轴承振 动：２ １ ． １ ｍ ；２ ＃ 轴承 振动：３ ２ ￣３ ５ ｕ ｍ ；３ ＃ 轴承 振 动 放 大 原 因 动 ：１ ５ ￣２ ０ ｍ ；４ ＃ 轴承振动 ： ． ５ ～１ ０ ｕ ｍ ；临界转速状态 下最 第 四阶段 ：动平衡 大值 ：２ ＃ 轴承振动 ＜７ ５ ｕｍ ；３ ＃ 轴承振动 ＜５ Ｏ １ １ ｍ ； ４ ＃ 轴 承振 动 时 间 ：２ ０ １ ２年 Ｏ ７月 ２ ６日～ Ｏ ８月 ０ ２日 ５ ０ ｍ： ， 主要工作为 ：通过平衡配重方式 降低 （ 调整 ）轴系工频振 （ 二 ）机组于 ２ ０ １ ２年 ６月 １日并网发 电，最 大负荷达 到 幅 ６ ０ Ｍ ｗ以上 ，并 网后 各轴 承振 动正常，其 中 ２ ＃ （ 二 ）检修结果分析 轴承振动有小量增大 ，３ Ｏ Ｍ ｗ负荷下最大振动：～４ ５ ｕ ｍ ， 高速回转设备的振动机理具备复杂及不确定的特征 ， 高速 正常运行维持在 ３ ８ ￣４ ２ ｍ左右 ， 运行过程 中振动 收敛 ， 满足 旋转设备通过支撑系统释放 能量 （ 振动 ） ，振动与转子在 已形 机 组长期运行要求 。 成 的支撑系统的 能量释放能力有关 ， 也与支撑系统特 定状态下 ６月 ２日，１ ＃ 轴 瓦在 ６ ４ ￣ ｉ ｆ Ｖ负荷 时，曾短暂 出现过 瓦温超 吸收或导 向能量 的能力有关 ； 检修 （ 回装 ）及动平衡是处理振 标至 １ ０ ７ ℃ ，２ ｍ ｉ ｎ 。 动 的两种不 同方式 ： 通过检修 ， 消 除可 能存在或弱化系统支撑刚度 的因素，消 （ 三 ）２ ０ １ ２年 ６月 ｌ ５日，机组在作撞击子超速试验 时， 除安装过程有可 能导致 的动静碰磨 转速在 ２ ６ ６ ０ ｒ ｐ ｍ时 ，ｌ ＃ 、３ ＃ 轴承振动有放大 轴 瓦支撑 角度或接触 面积分 配不合理 ，轴 瓦与轴系不对 现象 ，１ ＃ 轴承最大振 幅：７ ０ ｕ ｍ ，３ ＃ 最大振 幅：６ ９ ｕ ｍ ；同 时观察 １ ＃ 轴 承箱 内部 ，有铁屑 ，钨金屑 （ 亮 白，薄皮 ，量较 心 ，联轴尺寸偏差等 引起机组振动发散 的因数 ； 大） ，根 据观 察结果 ，预估轴瓦面摩损 ＜０ ． ０ ２ ｍ ｍ ；开机后振动 通过高速动平衡 ， 压抑 、 消减或改变 ３ ０ ０ ０ ｒ ｐ ｍ状态下的转 参 数正常 ，未放大 。 子工频 自激振动幅度 ，实现降低振动的 目的 。 （ 四 ）２ ０ １ ２ 年 ６月 １ ６日￣２ ０ １ ２ 年 ６月 ２ ２日，机组投入 机组进行 了检修 ， 并不能证 明安装缺 陷是引起 振动 （ 或振 运 行正常 ，各轴承振动监测正常 ，运行无异 常。 动发散 ）直接原因 ；同时，高速动平衡与转子 出厂前的质量动 并取得成 （ 五 ）２ ０ １ ２年 ７月 ２日，按照检修计划停机三天 ，停机 平衡的方式和 目的都不相 同，即采取 了动平衡措施 （ 效 ）并不能 （ 也不 是为 了）验证发 电机转子或汽轮机转子出厂 前 （ ～２ ｈ内）运行 负荷 由 ５ ０ ｔ ￣ ／ 降８ Ｍ Ｗ ；然 基于这样 的前提 ， 才能对检修结果进行分 后又升至 ６ ０ Ｍ Ｗ ，再由 ６ ０ Ｍ Ｗ降至 ４ Ｍ Ｗ ，在升 降负荷过程 中 前质量动平衡状态 ； 析 。由于振动是一项综合性指标 ， 是安装综合能力和控制水平 各 轴承振动正常 ，各轴承记录数据如下 ： ）相对应 ，汽轮发 电机组 的振动当然不是天然的 １ ＃ 轴承 ４ ． ８ｕ ｉ ｎ ；２ ＃ 轴承 ３ ８ １ ． １ Ｉ ｌ ｌ ； ３ ＃ 轴承 １ ８ １ － Ｉ ｍ ；４ ＃ 轴承 ６ ． 的体现 ，与 １ ８ ｕ ｍ ： 形成的或不可控 的， 其控制手段主要掌握在安装技术水平、工 降负荷 过程速度偏快 ，负胀差变化剧烈 ，最大值一 １ ． ２ ４ ｍ ｍ 作态度及操作水平上 ； 如果严格按照规程施工 ， 具备严密的组 按照停机前计划安排 ， 解列后做超速试验 ， 在 实际操作 过 织体系及安装技术水平 ，除非机组有重大缺 陷 （ 如叶片裂纹 、 程 中汽 轮机停机 ，停机后连续两次启动 ，取消超速试验 。 转子松动及缸体变形等 ） ，通过安装的严格控制 ，一般可 以将 Ｄ Ｃ Ｓ 记 录各轴承振动瞬时最大值 ： 机组 的振动控制在合理 的水平 内。 检修过程 中，检查 出的安装缺陷 （ 处理不足 ）的地方主要 ｌ ＃ 轴承 １ ８ ｍ ２ ＃ 轴承 ４ ６ ｕ ｍ 以下几 点：推力瓦厚度一致性超差 （ 未作 厚度 刮拂及测 量） ；１ ３ ＃ 轴承 ９ ３ １ ． １ ｍ ４ ＃ 轴承 ３ Ｏ Ｉ Ｊ － ｍ 联合轴承球面接触面积不足 ，径 向瓦接触角不均匀 ，球面预 翻 瓦检查结果 ：１ ＃ 轴瓦汽轮机端上挖磨损 ，下瓦损伤；３ ＃ 紧力过大 （ Ｏ ． ０ ７ ｒ ｍ） ；２ ＃ 轴承与转子偏心 ，球面支撑块接触面 ＃ 轴瓦局部断裂 。 ０ ． Ｏ Ｏ ｍ ｍ ） ；３ ＃ 轴承接触角不均匀， （ 六 ）２ ０ １ ２年 ７月 ２ ２日，机组完成换瓦 ｌ 、３ ＃ ，重新 找 积不足 ，球面预紧力偏 小 （ 中心后冲转 ，发电机前端盖振动大 ， ３ ＃ 轴承振 动放 大，停机 调 球面支撑块接触面积不足 ， 球面转 向不足 ； 发 电机端盖未严格 按 照图纸或紧 固方式 固定 ；凝汽器上未加 负荷对联轴器 找 中 整 发电机气隙 ，并对端盖进行加 固。 心， 联轴器 中心安装状态与运行状态稍有偏差 （ 不确定项 目） ； 二 、检 修分析 在调整 汽轮机轴 承和转子 时，未能及 时跟 踪检查发 电气 隙变 （ 一）概述 化。 在 整个消缺检修过程 中，可 以分为 以下几个阶段 ： 汽轮发 电机 组供 货体现 的缺 陷有 以下几 点： 发 电机大小端 第 一阶段 ： ２ ＃ 轴瓦垂直振动超标消缺阶段 ， 配合机组超速 盖无定位销 ，水平面 固定强度不足 ，端盖 强度偏弱 ；３ ＃ 轴承座 试验及 试运 行阶段 时间：２ ０ １ ２年 ６月 ８ 日～６月 ｌ ５日 轴 向刚度偏弱 （ 相对于 ２ ＃ 轴承） ； 主 要工作为 ：检修 ２ ＃ 轴承 ，联轴器重新找中心 ；对机 组 （ 三 ）缺 陷分析 机组检修及试运行过程 中， 其振动状态复 杂， 安装缺 陷及 振动进 行测 试 本机组 第 二阶段：更换及修 复损坏 的 １ 、３ ＃ 轴承 ，联轴器再次 找 设备本体缺 陷在 调试及试运行 过程 中暴 露的较为充分 ， 或薄弱环节 ） ，如果安装控 中心 ，消除汽 轮机轴承 有可能支撑 刚度不足 问题 时间 ：２ ０ １ ２ 的设备本体 固有 的几项可 能缺 陷 （ （ 下转第 １ ８ ０页 ） 年Ｏ ７月 Ｏ ９日～ Ｏ ７月 １ ６日
凝汽器局部换管工艺
凝汽器局部换管工艺方法凝汽器铜管泄露程度不同采用的措施也不同，少量泄露时采用堵管；泄露超过10%时，应部分更换铜管；如果使用了较长时间，腐蚀严重的，应全部更换新铜管，新铜管要经过检查化验合格后方可使用。
⑴、抽管先用不淬火的鸭嘴扁錾在铜管两端胀口处，沿管径圆周三个方向施力，吧旧铜管口凿成三叶花形（注意：不可在管板上管孔内凿出伤痕、沟槽），然后用大样冲向一头冲击，冲出一段后，用手直接抽出铜管。
抽出铜管后，清理检查管板管孔，应符合下列要求：①管孔用专用工具进行管孔打磨，至表面光洁，无纵向贯通沟槽。
②铜管与管孔的间隙为 0.25～0.40mm。
⑵、换管①外观检查：每根铜管表面无裂纹，砂眼、腐蚀、凹陷和毛刺。
管内无杂物和堵塞，管子不直者应较直。
②耐压试验：全部铜管逐根作最大压力耐压试验（1.25倍）无泄漏。
③取长度为 150～200mm顺铜管纵向锯开，内壁应清洁、光滑，无拉延痕迹，无砂眼，鼓凸等缺陷。
④压扁试验：将上述检查过的铜管在中间锯下长 20mm的铜环，将其压扁至厚度为原来直径的一半，往复两次，此时铜管外表面不应出现裂纹及其它损伤。
⑤扩胀试验：切取 50mm长铜管，打入450的车光锥体至管内径比原铜管内径胀大30%应不出现裂纹。
⑥新铜管更换前，必须进行化验分析铜管成分，退火须合格，而后把铜管两端用砂布打磨光滑，拭干净，不得有油污。
⑦铜管进行氨熏，试验确定铜管是否需进行消除应力处理。
⑶、胀管①胀管时，先把管子摆好，铜管在进口端管板露出 2-3mm管内涂上少许甘油，放入胀管器手动胀管时，右旋胀杆胀管，胀好后左旋退出胀管器，一次未能胀好的管子应重胀，正常情况下，胀杆吃力后再转动 2-3圈即可，将出口端铜管多余部分割掉，割后这端比管板高2-3mm。
②为防止初胀时铜管窜动，应在铜管另一端由专人挟持定位，电动胀管器胀管时，转速不应超过 200转每分钟。
③胀管深度为管板厚度的 75-90%，不少于 16mm，不大于管板厚度，胀管应牢固，管壁胀薄在 4-6%管壁厚度，避免久胀，漏胀和过胀。
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关于凝汽器换热管由黄铜管更换为不锈钢管
可行性分析报告
一、影响凝汽器换热效果的因素
根据美国热交换协会（HEI）标准曲线法，计算凝汽器总体传热系数（K）,公式如下
K=Cβtβmβc m V
式中K—总体传热系数
C—计算系数
βt—冷却水温度修正系数
βm—冷却管材料和壁厚修正系数
βc—清洁系数
Vm—冷却水流速，m/s
从以上公式中可看出，影响凝汽器总体传热系数（K）的因素包括冷却水温度、冷却管材质及壁厚、冷却管清洁度、冷却水流速等，如果更加细化，凝汽器传热则包括：蒸汽侧的凝结传热、管壁的热传导、水侧的对流换热等过程，虽然黄铜热传导性能较不锈钢材质好（HSn70-1热导率为167w/m·℃,TP316（L）热导率为13.4 w/m·℃），但管壁热阻只占总热阻的2%～5%，管材导热系数对总的传热效率影响很小，再加上不锈钢管内由于光洁度高长期使用不易结垢等因素，不锈钢光管在实际使用中的换热性能要优于铜管，故不存在换热性能降低的情况，反而由于壁薄增加换热面积，凝汽器换热性能更佳。
二、部分物理性能的比较
1.耐腐蚀性能
凝汽器换热管腐蚀种类主要有冲蚀、应力腐蚀、晶间腐蚀、生物腐蚀及沉积物腐蚀、点蚀等。
由于不锈钢强度较高，且在凝汽器工况条件下，由于温度较低，不锈钢一般无冲蚀和应力腐蚀。
晶间腐蚀主要是由于制造加工工艺不当、晶界贫铬造成的，如果不锈钢管制造质量没问题，则发生晶间腐蚀的可能性较小。
虽然铜离子有杀生作用，不锈钢管凝汽器生物繁殖的问题可能会比铜管严重，但循环水中加入有效地杀生剂，管子清洗工作做好，则生物腐蚀的矛盾也不突出。
不锈钢管允许Cl-的浓度不大于1000 mg/l，要远远优于铜管要求的不大于400 mg/l。
2.强度及热膨胀系数
不锈钢管与黄铜管机械物理性能的比较
由表中可见，不锈钢热膨胀系数更接近碳钢（其热膨胀系数为12×10-6/℃），确保不锈钢管胀接的牢固，其抗振性能要高于原黄铜管。
三、经济性分析
1.提高循环水浓缩倍率的经济性分析
经查阅技术经济指标月报，山东魏桥创业集团有限公司热电厂2010年全年生水用水量为1152.8249万吨，现循环水浓缩倍率为3.3～3.5。
将凝汽器铜管换成TP316(L)不锈钢管后，考虑到发电机空冷器、主油箱冷油器及给水泵电机冷却器换热管是铜管，浓缩倍率不宜过高，如果浓缩倍率提至4.0，循环水中Cl-含量将达到520mg/L,经咨询水处理药剂生产厂家，在此Cl-含量下可以确保铜管的安全运行，但循环水处理药剂需重新招标。
在循环水系统，其水量平衡有以下关系：
P B=P Z+P F+P P
式中P B—补充水量占循环水量的百分率，%
P Z—蒸发损失水量占循环水量的百分率，%
P F—风吹、泄漏损失水量占循环水量的百分率，%
P P—排污损失水量占循环水量的百分率，%
其中
1）P Z=0.17△TX%
式中△T—冷却塔进、出水的温度差，℃
X—冷却系统中因蒸发而带走的热量与总热量的比值，夏季取1.0，冬
季取0.5，春秋季取0.75，△T取8℃
P Z最大值为1.36%（夏季），最小值为0.68%（冬季）
2）P F自然通风冷却塔取0.5～1.0%
3）由于循环水的浓缩倍率与排污损失水量成反比，浓缩倍率越高，排污损失水量越小，而凉水塔的蒸发损失和风吹泄漏损失与循环水的浓缩倍率关系不大，
主要与气候条件关系密切，根据以下经验公式可知不同浓缩倍率下的排污水量如下：
①浓缩倍率为3.3时：
循环水补水量=〔循环水量×k×1.39/(k-1) 〕/100
=〔8585×8×3.3×1.39/(3.3-1) 〕/100
≈1370m3/h
排污水量=循环水补水量/k=1370/3.3≈415m3/h
②将凝汽器铜管换成TP316（L），则浓缩倍率理论上可做到4.0，Cl-含量将达到约520mg/l，循环水处理药剂需重新招标。
在此情况下，排污损失为：
循环水补水量=〔循环水量×k×1.39/(k-1) 〕/100
=〔8585×8×4.0×1.39/(4.0-1) 〕/100
≈1273m3/h
排污水量=循环水补水量/k=1273/4≈318m3/h
若将浓缩倍率由3.3提高至4.0，可节约排污水：415-318=97 t/h。
年节约用水费用：97 t/h×24×365×1.65=849720t×1.65=140.2038万元。
以上数据为理论计算值，提高浓缩倍率后由于循环水处理药剂需重新招标，可能增加部分水处理药剂费用，经咨询部分水处理药剂生产厂家，答复现暂无法量化具体数额。
2.提高机组真空和降低凝汽器端差的经济性分析
由于影响凝汽器换热效率的部分影响因素无法量化进行直接的经济性计算，很难获得直接的经济效益结果。
但从考察的济宁运河电厂#2机和聊城冠县祥瑞电厂改造前后对比情况可以看出，经济性较为可观。
2010年底，济宁运河电厂完成#2机（上汽产145MW机组）凝汽器换不
从上表可以看出，#2机凝汽器换管后，在其平均负荷较#1机高的情况下，其对应的真空值仍高分别0.06和0.11KPa，循环水出口温度也明显升高，端差减小，说明改造后改善了凝汽器换热效果。
3.2 2011年4月，聊城冠县祥瑞电厂进行了#1机（北重产50MW机组）凝汽器换不锈钢管改造工作，改造前后参数对比情况如下表所示：
从上表可以看出，改造后机组真空平均升高0.53KPa,由于该机组负荷率较低（约42%），故效果比较明显，如负荷率提高应达不到这样的效果。
从以上比较结果看出，将凝汽器换热管换为不锈钢管后，真空和端差有明显的变化，降低了发供电煤耗。
假如我公司60MW机组1台凝汽器改造后真空可提高0.1KPa、端差降低0.1℃，查主要小指标耗差分析图表可知，供电煤耗将分别下降0.479和0.241g/KWh,每年可减少燃煤费用（以每年运行8000h,平均负荷58MW，标煤按910元/吨）
（0.241＋0.479）×58000×8000×910÷106=304012.8元
四、结论
通过对凝汽器换热效果影响因素、不锈钢管与铜管物理性能比较及换管后
的经济性分析可知，将凝汽器换热管由黄铜管更换为TP316（L）不锈钢管，并提高循环水浓缩倍率至4.0，可以达到节水和提高机组热经济性的目标。
由于现在用循环水作为冷却介质的还有发电机空冷器、汽轮机冷油器及给水泵电机空气冷却器等，此部分换热器采用的都是铜管，循环水中520mg/l的Cl-含量将对铜管有不利影响，为确保以上换热设备的安全运行，建议采用如下方案实施：将#3、#4机循环水系统和对应的#2冷却塔作为一个独立单元，待该两台机凝汽器换热管更换为不锈钢管后，采用梯级提高循环水浓缩倍率方式，每次提高0.2，每个点持续一个月，此间化学专业加强对循环水水质和循环水腐蚀挂片的监督分析力度，并合理调整循环水处理药剂的投加量，避免损伤铜管，如循环水腐蚀挂片无异常则继续提高直至到4.0为止，另相关车间加强对各换热器的定期清理、检查，设备停运检修时进行打压，以确保设备的安全运行。