300MW汽轮机热力计算

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毕业设计(论文)-某300mw凝汽式汽轮机机组热力系统设计[管理资料]

目录第1章绪论 (1)热力系统简介 (1)本设计热力系统简介 (1)第2章基本热力系统确定 (3)锅炉选型 (3)汽轮机型号确定 (4)原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (6)全面性热力系统计算 (7)第3章主蒸汽系统确定 (15)主蒸汽系统的选择 (15)主蒸汽系统设计时应注意的问题 (17)本设计主蒸汽系统选择 (17)第4章给水系统确定 (19)给水系统概述 (19)给水泵的选型 (19)本设计选型 (22)第5章凝结系统确定 (23)凝结系统概述 (23)凝结水系统组成 (23)凝汽器结构与系统 (23)抽汽设备确定 (26)凝结水泵确定 (26) (28)回热加热器型式 (28)本设计回热加热系统确定 (33) (35)旁路系统的型式及作用 (35)本设计采用的旁路系统 (38) (39)工质损失简介 (39)补充水引入系统 (39)本设计补充水系统确定 (40) (41)轴封系统简介 (41)本设计轴封系统的确定 (41)致谢 (42)参考文献 (43)外文翻译原文 (44)外文翻译译文 (49)毕业设计任务书毕业设计进度表第1章绪论发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。

原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。

原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。

凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。

对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。

大功率汽轮机通流部分热力参数的简化计算方法

ｓｍｐｉｅｃｍｅｆｒｃｌｕｌｔｎｈｅｍａａａｔｒｏｕｒｎｅｗａａｅｉｌｆｄｓｈｅｏａｃａｉｇｔｒｌｐｒｍｅｅｓｆｔｂｉｓｉｓｐｌｎｄ．ＴｈｃｌｕａｉｎｏｈｓｍｐｉｅｃｅｍｅｉｅａｃｌｔｏｆｔｅｉｌｆｄｓｈｉｓｂｓｄｏｅｍｅｓｒｍｅｓｏｈｔａｒｍｅｅｓＩａｈａａｔｒｓｉｓｏｉｌｃｔｃｎｎｉｎｅ，ｒｃｉａｌｔｔａｅｎｆｗａｕｅｎｔｆｔｅｓｅｍｐａａｔｒ．ｔｈｓｃｒｃｅｉｔｃｆｓｍｐｉｉｙ，ｏｖｅｅｃｐａｔｂｉｙｅｃ．Ｔｈｃｉｅ
算方法，具有操作简便，计算快捷的特点。以某３００ＭＷ汽轮机为对象，对简化计算方案进行了实施，完成了多个变工况下的热力计算，将计算结果与制造厂提供的数据进行了对比，结果显示：计算结果能很好地满足工程计算精度
和实用性的要求。
关键词：功率汽轮机；流部分；力参数；化计算大通热简分类号：Ｋ６Ｔ２２文献标识码：Ａ文章编号：０１８４２１）２０９－３１０－８（００－０５０５１
ｔｅｍａａａｔｒｎｈｉｃｌｆｏｔｉｉｇｔｅｇｏｔｃｐｒｍｅｅｓｏｅｆｗａｓｇ．Ｆｒｓｌｉｇｔｅｐｏｌｍｓａｈｒｌｐｍｅｅｓａｄｔｅｄｆｕｔｏｂａｎｎｅｍｅｒａａｔｒｆｈｌｐｓａｅｏｏｖｎｒｂｅ，ｒｉｙｈｉｔｏｈ

汽轮机毕业设计

汽轮机毕业设计篇一：汽轮机毕业设计(论文)摘要汽轮机是发电厂三大主要设备，汽轮机的启动是指汽轮机转子从静止状态升速至额定转速，并将负荷加到额定负荷的过程。

在启动过程中，汽轮机各部件的金属温度将发生十分剧烈的变化，从冷态或温度较低的状态加热到对应负荷下运行的高温工作状态。

因而汽轮机启动中零部件的热应力和热疲劳、转子和汽缸的胀差、机组振动都变化很大，将严重威胁汽轮机的安全，并使整个电厂发电负荷降低，经济损失严重。

分析汽轮机启动中的特点，并及时采取相应对策和正确的运行方式对保证设备健康水平和安全、经济运行有深刻的意义。

本文以哈汽600MW汽轮机的启动过程为研究对象,分析与探讨了启动过程中蒸汽温升率的计算方法,并在此基础上研究了蒸汽初温与转子金属温度的匹配问题,使得汽轮机启动过程优化。

同时对启动过程中的换热系数进行了计算与比较。

关键词：启动；寿命分配；安全性；目录摘要 ................................................ ................................................... .. (I)1绪论 ................................................ ................................................... . (1)1.1 课题背景和意义 ................................................ (1)1.2 高压加热器的作用介绍及分类 ...................... 错误！未定义书签。

1.3本课程研究的主要内容和任务 ....................... 错误！未定义书签。

2 高压加热器停运的热经济性分析 ................................................ .. (3)2.1概述 ................................................ ................................................... . (3)2.2 回热系统常见故障分析 ................................................ (5)2.3 高压加热器停运的热经济性计算分析 (5)2.4与没有切除高压加热器是全厂热经济性指标对比 (15)3 高压加热器的运行对安全性的影响分析 (17)3.1高压加热器的启停及运行原理 ................................................ .. (17)3.2高压加热器的停运故障分析 ................................................ (18)3.3高加设计、运行及维护的注意要点 ................................................233.4 降低高压加热器停运率的途径 ................................................ . (25)3.5 用汽轮机变工况法分析汽轮机的安全性 (26)4. 结论与展望................................................. .. (29)4.1 结论 ................................................ ....................................................294.2 展望 ................................................ ....................................................291绪论1.1 课题背景和意义近年来，我国的电力工业发展十分迅速，供电能力大幅度提高，电网容量不断增大，用电结构也相应变化，电力供求之间矛盾也日益突出，电网峰谷差也日益加剧，迫使大型火电机组频繁的参与调峰运行。

汽轮机热力系统计算中轴封加热器的处理方法分析

垫墨当旦变墅力垫的人口』水温，然后单独进行整体算法时，分别就是否考虑疏水在凝汽器热井中的闪蒸情
基金项目：省科技发展计划项目（０８５３。吉林２００２）作者简介：李勇（９４）男，１６一，博士，教授，主要从事汽轮机热经济性诊断与优化运行的教学与研究工作。
收稿日期：０１０－９２１－７０
热平衡计算（以下简称整体算法）如图１示。，所考虑到Ｈ８低压加热器和轴封加热器的疏水直接排人凝汽器热井，其压力高于凝汽器压力，产生闪蒸现象，会增大了凝汽器的热负荷，引起凝结水温度升高。因此，以下讨论在
Ａｂｔａｔ３０ｓｒｃ：０ＭＷｎｔｉｔｋｎｆｒｅａｌｎｔｉａｅ，ｗｏｃｌｕａｉｎｍｅｈｄｒｓｄｉｅｔｂａｃａｃｌｔｎｕｉｓａｅｏｘｍｐｅｉｈｓｐｐｒｔａｃｌｔｔｏｓａｅｕｅｎｈａ．ａｎｅｃｕａｉ．ｏｌｌｏＯｎｓｔａｏｐｅｓｒｅｔｒｇａｄｈａｅｎｏｄｎｅｏｌａｅｒｇｒｅｓａｗｈｌｏｌｔｅｕｔｎｏｅｔｅｉｈｔＨ８ｌｗ— ｒｓｕｅｈａｅ．ｌｎｅｔｒａｄｃｎｅｓｒｈｔｗｅｌｒｅａｄｄａｏｅｔｉｑａｉｆｈａｓｏｂａｃ，ｄｔｅｏｈｒｉｔａｎｙＨ８ｌｗｐｅｓｒｅｔｒｉｅａｄｄａｈｌｓｅｕｔｎｏｅｔａａｃ．Ｔｅ，ｔｅｌａｎｅａｈｔｅｈｔｌｏ－ｒｓｕｅｈａｅｒｇｒｅｓａｗｏｅｔｌｔｑａｉｆａｌｎｅｈｎｈｎｓｏｓｏｉｏｈｂｐｐｒａａｙｅｎｏａｅｉｅｅｃｅｗｅｎｔａｃｌｔｄｒｓｌｎｅｈｏｍａｄａｎｒａｏｄｔｎｆｓａｔａｅｎｓｓａｄｃｍｐｒｓｄｆｒｎｅｂｔｅｗｏｃｌｕａｅｅｕｔｕｄｒｔｅｎｒｌａｂｏｌｃｎｉｏｓｏｈｆｌｓｎｍｉｓａｄｇａｄｈａｅ ’ ｔｔ．Ｍｅｎｉｉｉｗｏｒｉａｈｄｓｉａｉｎｉｏｄｎｅｏｌ，ｈａｃｌｔｎｍｅｈｄｅａｌｎｅｔｒＳｓａｅｌｎａｗｈｌｎｖｅｆｄａｎｆｓｉｔｌｔｎｃｎｅｓｒｈｔｗｅｌｔｅｃｕａｉｔｏｅ，ｌｌｏｌｏ

300MW汽轮机热力计算

300MW汽轮机热力计算汽轮机是一种将燃料的热能转化为机械能的装置。

它通过燃烧燃料使热能转化为水蒸气，然后利用水蒸气的压力作用于汽轮机叶片，进而驱动转子旋转，最终将热能转化为机械能。

在进行300MW汽轮机的热力计算时，需要考虑以下几个方面：燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等。

首先是燃料热值。

燃料热值是指燃料单位质量或单位体积所释放的热能。

对于不同燃料，其热值是不同的。

燃料热值通常以焦化煤为参照，称之为标准煤当量。

其次是空气与燃料的配比。

在燃料燃烧的过程中，需要适当的空气供给以维持燃烧。

空气与燃料的配比会影响燃烧反应的完全程度，从而影响燃料的热值转化效率。

接下来是热效率。

热效率是指汽轮机从燃料热值中转化为机械能的比例。

热效率与汽轮机的排烟温度有关。

一般来说，排烟温度越低，热效率越高。

然后是供氧比。

供氧比是指单位时间内供给给燃料所需的空气量与理论空气量的比值。

供氧比的选择会影响燃烧反应的完全程度和燃烧温度。

合理的供氧比可以提高热效率。

最后是蒸汽参数和流量。

蒸汽参数是指蒸汽的温度和压力等参数，蒸汽流量是指单位时间内通过汽轮机的蒸汽量。

蒸汽参数和流量会直接影响汽轮机的输出功率。

通常，在设计汽轮机时会根据要求的输出功率和蒸汽参数来确定。

在进行300MW汽轮机热力计算时，需要综合考虑以上各个因素，并进行相应的实际计算。

首先，根据燃料的热值确定燃料的能量输入。

然后，根据空气与燃料的配比计算氧含量。

接着，根据热效率计算可利用的汽轮机功率。

最后，结合蒸汽参数和流量计算蒸汽输出功率。

总之，进行300MW汽轮机的热力计算需要综合考虑燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等多个因素。

只有在各个方面都进行合理的设计和计算，才能确保汽轮机的高效运行。

300mw机组原则性热力系统计算

300m w机组原则性热力系统计算-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1已知：1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：（3.46Mpa，328℃）/（3.12 Mpa 550℃）排汽参数：0.005 Mpa x=9%给水泵出口压力： 17.6 Mpa，给水泵效率：ηa=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率：ηmηg=0.98*0.99=0.9702不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。

2、锅炉型号：SG1000-16.77/555/555锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：ηp=0.983、全厂汽水损失：D l=0.01D B （D B为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ηml=0.98设计：根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量及各处汽水流量1、给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m）△hpu=1000（P入-P出）V/ηa=1000[17.6-（0.588+0.35）]*0.011/0.85=21.56（kJ/kg）给水泵出口焓值h=h入+△hpu=667.2+21.56=688.8（kJ/kg）2、大机及小机排汽焓：h c=xh¹+（1-x）h¹¹=0.09*137.72+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器内为饱和水。

计算汽轮机热耗公式

计算汽轮机热耗公式
汽轮机是一种将热能转化为机械能的热动力设备，其热耗公式是用来
计算汽轮机在工作过程中所消耗的热能。

这个公式可以通过对汽轮机的热
力学分析得到。

汽轮机的热耗公式可以分为两个部分：热效率和功输出。

首先，汽轮机的热效率是指汽轮机从燃料中所获得的能量与进入汽轮
机的热能之比，一般用η表示。

热效率是衡量汽轮机热能利用情况的重
要指标，可以描述汽轮机对燃料的利用效率。

汽轮机的热效率可以通过以下公式进行计算：
η=(Wt-Ws)/Qv
其中，η为热效率，Wt为输出的净功，Ws为汽轮机所消耗的功率，Qv为汽轮机进入的热量。

接下来，计算净功的公式可以通过以下公式得到：
Wt=h1-h2
其中，Wt为净功，h1为汽轮机进入的焓值，h2为汽轮机出口的焓值。

最后，计算汽轮机的进一步热耗
Qv=m*(h1-h3)
其中，Qv为汽轮机的热量，m为进入汽轮机的质量流量，h1为汽轮
机进口的焓值，h3为汽轮机出口的焓值。

综上所述，汽轮机的热耗公式可以表示为：
η=(h1-h2-Ws)/(m*(h1-h3))
通过上述公式，我们可以计算出汽轮机的热耗，进而评估汽轮机的性能和效率。

不过需要注意的是，热耗公式中的各个参数需要根据具体的汽轮机设计和工况进行具体的计算。

毕业设计：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析(终稿)-精品

**工程学院毕业设计说明书（论文）题目：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析指学生姓名：班级： **动*** 班指导老师： ***时间： 2007.11.4～2007.12.1论文摘要本设计的内容为国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定、计算、及火电厂热经济性分析。

本设计从原则性热力系统的拟定、计算、汽轮机耗量及各项汽水流量的计算；热经济性指标计算；全面性热力系统的拟定分板及计算，对电厂热力系统经济性分板方面进行阐述。

目录毕业设计任务第一章原则性热力系统的计算第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算第三章热经济指标计算第四章全面热力系统的分板建议小结附图一、二、三毕业设计任务题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况）内容及要求：一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。

二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。

三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。

主要原始资料（一）、锅炉型式及有关数据1、型号：DG1000/170—Ⅰ型2、额定蒸发量：1000t/h3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa5、温度（进/出）335℃/555℃6、汽包压力：18.62 Mpa7、锅炉热效率：90.08%8、排污量：D pw=5t/h（二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据：1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。

2、额定功率：300MW3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃5、额定工况给水温度：262.5℃6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。

7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。

8、各级抽汽参数如下表9、加热器散热损失：高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。

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动叶出口比体积动叶出口面积动叶出汽角动叶高度轮周损失轮周有效比焓降轮周功率轮周效率动叶轮周功率（校核）轮周效率(校核) 误差叶高损失叶轮摩擦损失部分进气损失湿汽损失级内有效比焓降级相对内效率级的内功率下一级下一级
v2 m3/kg 0.0258815 Ab cm3 273.3054018 β 2 (º) 20.03182585 lb mm 22 hu 12.21141002 ⊿hu kj/kg 72.78858998 pu kw 18240.82065 η u % 85.63363527 α 2 68.20101033 72.77370859 85.61612775 -0.020444678 ⊿hl kj/kg 4.367315399 v 0.025590525 ⊿pf 326.3765758 ⊿hf kj/kg 1.30238059 ⊿ kj/kg 2.75 ⊿hx kj/kg 0 ⊿hi kj/kg 64.36889399 η i % 0.757281106 pi kw 16130.84483 ht 3336.382726 st 6.46 t 493.87
300MW汽轮机热力
高压缸3 250.82 836 836 10.5848 474.5 3298.054128 131.260919 24.35 220.6807649 0.5948 48.3 1.3 12.58895 12.58895 158.6754549 0.97 153.9151913 0.744006945 3285.465178 6.476749 10.1468 468.172 0.030394621 495.310351 14.8 82.99516198 1 3286.209185 10.1468 6.47858 43.05523773 0.926876748 12.68792675 159.2980022 0.9355 1.583957603 149.023281 36.61253169 0.670238738 3274.448135 6.47858 9.7538 461.955 高压缸4 250.82 856 856 9.7538 462.5 3277.755057 134.3796407 25.24 224.6775467 0.5981 47.9 1.34 13.15004 13.15004 162.1729941 0.97 157.3078042 0.777167364 3264.605017 6.483727 9.3338973 455.962 0.032609475 519.9429658 14.78 85.19964234 1 3265.382184 9.3338973 6.485347 43.86994296 0.962285948 13.05224595 161.5688457 0.9365 1.605005317 151.309224 36.95064804 0.682675195 3253.292224 6.485347 8.9521 449.581 高压缸5 250.82 876 876 8.9521 450.2 3256.669399 137.5318931 26.14 228.6482014 0.6015 48.5 1.34 13.4621 13.4621 164.0859531 0.97 159.1633745 0.79561011 3243.207299 6.490931 8.556 443.454 0.035075206 552.7379202 14.92 87.69375904 1 3244.002909 8.556 6.492418 44.08980666 0.971955526 13.64985553 165.226242 0.9365 1.678492022 154.7343757 37.7851955 0.713860499 3231.325009 6.492418 8.1895 436.787 高压缸6 241.12 896 896 8.1895 437.46 3234.827047 140.670142 27.04 232.5510697 0.6049 48.9 1.34 13.81744 13.81744 166.2374206 0.97 161.250298 0.816610704 3221.009607 6.498026 7.8088 430.531 0.037798749 565.2103848 14.83 88.19095083 1 3221.826218 7.8088 6.499737 43.98537883 0.967356775 14.18991678 168.4631519 0.9375 1.718310235 157.9342049 38.20078508 0.72964999 3208.603658 6.499737 7.4658 423.642 高压缸7 241.12 917 917 7.4658 424.4 3212.191737 143.9757564 28.01 236.6854453 0.6083 48.7 1.42 14.36913 14.36913 169.5236267 0.97 164.4379179 0.849215583 3197.822607 6.504979 7.0963 417.142 0.040845242 598.9254071 14.78 91.61344832 1 3198.671823 7.0963 6.506982 44.55780725 0.992699094 14.63356909 171.0764104 0.9375 1.772033757 160.3841347 38.56825237 0.743755045 3185.030953 6.506982 6.7685 410.026 高压缸8 241.12 938 938 6.7685 410.8 3188.71877 147.2660604 28.98 240.7488318 0.6117 49.3 1.42 14.69286 14.69286 171.4226356 0.97 166.2799565 0.868348026 3174.02591 6.512524 6.4357 403.463 0.044434017 644.3308219 14.81 96.16143448 1 3174.894258 6.4357 6.513599 44.59293624 0.994264981 15.28140498 174.8222239 0.9385 1.821814719 164.0706571 39.12632326 0.765434586 3160.607118 6.513599 6.1132 396.025
动叶进口相对速度相对于W1的比焓降动叶滞止比焓降动叶出口理想速度动叶速度系数动叶损失动叶出口相对速度动叶出口绝对速度余速损失
动叶后压力动叶后温度/干度
符号 G dn do po to/x ho u ⊿ht Ct Xt Ωm ⊿hco ⊿hn ⊿hn* C1t ψ c1 ⊿hnζ h1t st p1 t1/x v1t An α 1 Ln e h1 p1 s1 w1 ⊿hw1 ⊿h*b W2t Ψ ⊿hbζ w2 c2 ⊿hc2 h2t s1 p2 t2/x2
单位 kg/s mm mm Mpa C kj/kg m/s kj/kg m/s % kj/kg kj/kg kj/kg m/s m/s kj/kg
Mpa C/ m3/kg cm2 （º） mm -
m/s kj/kg kj/kg m/s kj/250.6 1155 1155 15.8365 533.62 3396.13 181.335 85 412.3105626 0.439801976 8 0 78.2 78.2 395.4743987 0.97 383.6101667 4.62162 3317.93 6.4338 12.4333 490.347 0.02529955 165.2737018 15.1 20 0.89 3322.55162 12.4333 6.44084 213.75 22.84453125 29.64453125 243.4934547 0.928 4.11513525 225.961926 83.36251881 3.474654771 3315.75162 6.44084 12.1674 489.52
0.029357857 504.6194119 14.35841387 79.41738171 2.822963802 20.6370362 5176.181419 87.96690621 77.67833498 20.6370362 87.96690621 3.23095E-13 0.319882214 0.028942774 50.78207288 0 0 0 20.31715398 0.866033844 5095.948562 3298.054128 6.476749 474.5
高压缸2 250.82 816 816 11.3291868 485.4 3317.579598 128.1033013 23.46 216.6102491 0.5914 42.9 1.21 13.39566 13.39566 163.6805425 0.97 158.7701262 0.791683506 3304.183938 6.47 10.9433714 479.201 0.028527691 450.6714015 14.79 77.41738171 1 3304.975622 10.9433714 6.471979 47.83511128 1.144098936 11.20843894 149.7226699 0.9355 1.399258715 140.0655577 35.5533847 0.632021582 3294.911282 6.471979 10.5848 473.951
项目蒸汽流量喷嘴平均直径动叶平均直径级前压力级前温度/干度级前比焓值圆周速度理想比焓降理想速度假想速比反动度利用上级余速动能喷嘴理想比焓降喷嘴滞止比焓降喷嘴出口理想速度喷嘴速度系数喷嘴出口实际速度喷嘴损失喷嘴出口理想焓值熵喷嘴后压力喷嘴后温度/干度喷嘴出口理想比体积喷嘴出口截面积喷嘴出汽角喷嘴高度部分进汽度喷嘴出口焓