汽轮机原则性热力系统-热平衡计算
原则性热力系统计算说明书-热电联产计算
具有工业及采暖抽汽供热式汽轮机的热电厂原则性热力系统计算热电厂原则性热力系统附图所示，求在计算的供热工况和汽轮机耗汽量0D '下的发电量和全厂各项热经济指标。
已知：1、 汽轮机、锅炉主要特征 （1） 汽轮机机组型式 前苏联 ∏T —135/165-12.75/1.27型 新汽参数 0p =12.75 M a p (130ata), 0t =565℃ 终参数c p =3.4×310- M a p抽汽 七级抽汽,其中第3、6、7为调节抽汽，第3级为工业抽汽。
第6、7级为采暖抽汽功率 额定功率135MW ，最大功率165MW （2） 锅炉型式 自然循环汽包炉 参数b p =13.83 M a p , b t =570℃锅炉效率 b η=0.92 2、 供热抽汽及供热系统第3级工业抽汽调压范围为0.785~1.27 M a p (8~13ata)。
直接向热用户供汽,回水率50％,回至补充水除氧气MD 。
第6、7级采暖汽调压范围分别为0.0588~0.45 Ma p (0.6~2.5ata),0.0392~0.11M a p (0.4~1.2ata)。
经由基载热网加热器（BH1、BH2）和热水锅炉（WB ）通过水网热用户供暖。
在凝汽器内装有部分管束，用以预热采暖热网返回水。
网水设计送水温度dsn t =150℃。
3、回热抽汽及回热系统七级回热抽汽分别供三个高压加热器、一个前置式定压给水除氧器HD 和四个低压加热器用汽。
另外还专门设置了大气式补水除氧器MD ，以及保证MD 正常运行设立的补水预热器SW 。
在计算工况下各级抽汽压力、抽汽温度如表所示。
给水温度234℃，给水泵出口压力17.5 Ma p 。
给水在给水泵中理想泵功a puw =186kJ/kg ，给水泵效率pu η=0.8。
1、 计算工况工业热负荷供汽s D =302400kg/h ，3p =1.27 M a p ，回水温度ss t =90℃ ，相应回水焓ss w h ,近似为：90×4。
汽轮机热力性能计算软件设计与实现
ＤｅｓｉｇｎａｎｄＩｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎｏｆＴｕｒｂｉｎｅＴｈｅｒｍａｌＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ＣａｌｃｕｌａｔｉｎｇＳｏｆｔｗａｒｅ
主要代码如下： ／输入系数矩阵和常数矩阵（即增广矩阵）的 元素 ／
ｇｅｔａｒｒａｙ（ｎ）； ／输出最终的增广矩阵 ／ ｓｈｏｗａｒｒａｙ（ｎ）；ｃｏｕｎｔａｒｒａｙ（ｎ）； ／ Ｗｆ＝Ｗｍ＋Ｗ７＋Ｗ６＋Ｗｄ－Ｗｄｓ＋进入水泵的 密封水量 －泵的泄漏量 －减温水量／ Ｗ７＝ｂ［０］；Ｗ６＝ｂ［１］；Ｗｄ＝ｂ［２］；Ｗ５＝Ｗｄ－Ｗｈｐ， Ｗ４＝ｂ［３］；Ｗ３＝ｂ［４］；Ｗ２＝ｂ［５］；Ｗ１＝ｂ［６］； Ｗｆ＝Ｗｍ＋Ｗ７＋Ｗ６＋Ｗｄ＋Ｗｐｕｍｐｍｉｎ－Ｗｄｓ－（Ｗｐｕｍｐ ｍｏｕｔ＋Ｗｐｕｍｐｚｏｕｔ）－（Ｗｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ＋Ｗｒｅａｇａｉｎ）； Ｗｃｏｌｄｒｅａｇａｉｎ ＝ Ｗ０ － Ｗ２ｌｏｓｔ－ Ｗｒｅａｇｉａｎｌｏｓｔ－ Ｗ１ｈｉｇｈｌｏｓｔ－Ｗ１ｌｏｗｌｏｓｔ－Ｗｈｅａｔｅｒｌｏｓｔ－Ｗ７ｈｅａｔｅｒｌｏｓｔ－ Ｗ２ｈｅａｔｅｒｌｏｓｔ－Ｗｌｏｗａｉｒｌｏｓｔ； Ｗｈｏｔｒｅａｇａｉｎ＝Ｗｃｏｌｄｒｅａｇａｉｎ＋Ｗｒｅａｇａｉｎ； ／计算汽轮机的净耗率 ＨＲ／ ＨＲ＝（（Ｗ０－Ｗｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ）（ｈ０－ｈｆｏ７）＋Ｗｓｕ ｐｅｒｈｅａｔｅｒ （ｈ０－ｈｆｉ６）＋（Ｗｈｏｔｒｅａｇａｉｎ－Ｗｒｅａｇａｉｎ） （ｈｈｒｈ－ｈｃｒｈ）＋Ｗｒｅａｇａｉｎ（ｈｈｒｈ－ｈｒｈｓ））／Ｆｐｏｗｅｒ； 在结果修正模块中，修正是根据 ＡＳＭＥＰＴＣ６试 验规程对上述计算结果进行系统修正和参数修正， 其基本原则是实测的流量和通流部分的效率恒定。 程序将系统修正项目的设计值带入，进一步迭代计 算，对影响给水加热系统的变量和发电机运行参数 的偏离量进行修正。 在数据处理模块中，系统提供汽轮机运行单参 数的影响仿真分析和数据的条件查询和删除。 系统功能组成框架图如图 ４所示 。
原则性热力系统计算说明书
凝汽式发电厂原则性热力系统计算书指导教师：学生姓名：班级：成绩：河南理工大学机械与动力工程学院2010-11-25凝汽式发电厂原则性热力系统计算计算600MW 机组在最大工况时（e p =619480KW ）的全厂热经济指标。
（参考附图） 计算任务：（1）熟悉计算过程；（2）计算结果误差较小；（3）用计算机CAD 绘图，对附图进行绘制； 最终作业形式：本计算书和一张CAD 电子图及与电子图对应的打印图纸。
已知：1、 汽轮机型式和参数机组形式 国产N600-16.67/537/537型初蒸汽参数MPa p 67.160=（170ata ），0t =537℃ 再蒸汽参数 高压缸排汽 rh p =2p =3.71M a p （37.83ata ），2t =316.2℃中压缸进汽rhp '=3.34 M a p (34.1 ata), rh t =537℃ 排气压力 c p =0.005 M a p (0.055 ata)给水温度fw t =275℃在最大工况下各回热抽气的压力和温度、加热器压力和疏水冷却器出口水焓见表2。
2、 锅炉型式和参数锅炉型式 HG-2008/186M 多次强制循环汽包炉 最大连续发量 =2008t/h 过热蒸汽出口参数b p =18.28 M a p (186.4 ata),b t =540.6℃再热蒸汽出口温度 540.6℃ 汽包压力 20.4 Ma p (208 ata)锅炉效率 b η=0.923、 计算中采用的其他数据 (1) 小汽水流量制造厂家提供的轴封汽量及参数如表1所示.。
*∑H sg D 为高压缸轴封总漏汽量。
锅炉连续排污量1b D =0.01b D 全厂汽水损失1D =0.01b D 给水泵小汽轮机耗汽量t D =70.05t/h 至锅炉过热器减温水量d D =30.92t/h (2) 其他有关数据选择回热加热器效率h η=0.999,扩容器效率f η=0.98。
热平衡计算 (excel)
a
1.考虑到电站启动、停机时的热量损失。2.当地属 于热带地区，排汽温度不能长期稳定在40℃，真空 度不好维持在0.074bar。所以我的保证值，在计算 值的基础上乘以了一个保证系数1.055 qb=Q/P*a
1.055
qb
4843.191 kcal/Kw·h 5566.886 kcal/Kw·h 37.366 t/h 2382.88 Kj 45.38 ℃ 33 ℃ 43 ℃ 1957.086 t/h
pw
100% rated power 数据 Date 单位 unit t/h
备注 Remarks 汽轮机厂家提供 Dt=Db/0.99/0.96 Refer to
50
见热平衡图 Heat balance drawing 查表得 check book 锅炉厂资料 Boiler factory date Dbl=η
电站热耗率(计算值)Gross heat consumption rate(calculation) 厂用电率 Electric consumption rate of power plant 电站净热耗率(计算值)Net heat consumption rate(calculation)
q fctric speciality date qnet=Q/(P*f)
4590.702 kcal/Kw·h 13 % 5276.669 kcal/Kw·h
保证系数 guaranteed rate 电站热耗率(保证值)Gross heat consumption rate(guaranteed) 电站净热耗率(保证值)Net heat consumption rate(guaranteed) 汽轮机排汽量 汽轮机排汽焓值 排汽温度 循环水进水温度 循环水出水温度 循环水量
(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
1。
本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1。
根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.3。
计算原始资料1。
汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
(2）额定功率：P e=600MW.(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。
234Mpa，t rh=537℃冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。
39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1（2）最终给水温度：t fw=274。
1℃。
(3）给水泵出口压力:P u=20。
13Mpa,给水泵效率:83%。
（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。
(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。
3。
锅炉型式及参数（1）锅炉形式:英国三井2027-17。
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计...............错误! 未定义书签。
内容摘要 . .. (3)1.本设计得内容有以下几方面： . (3)2.关键词 (3)一．热力系统 . (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1 计算目的 . (5)1.2 计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降p j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 . (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量 D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢. (32)参考文献 . (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
1000MW原则性热力系统计算
排汽 C 0.0049 32.5/0.9105 2343.1
数据来源 已知 已知 查水蒸气表 已知
p'j (1 p j ) p j
由 p 'j 查水蒸气表 已知 32.5 tdj-θj 已知 136.3 由 pw，twj 查水蒸气表 即下一级加热器出口 焓（H3 除外） 即下一级加热器出口 水温（H3 除外） 已知
‘
单位 MPa ° C kJ/kg % MPa ° C ° C ° C MPa kJ/kg
H1 8.155 420.4 3192.5 3 7.910 294.2 -1.7 295.9 31.8 1307.5 1140.5 261.2
H2 4.935 345.8 3059.7 3 4.787 261.2 0 261.2 31.8 1140.5 940.5 217.0 5.6 222.6 956.3
300mw机组原则性热力系统计算
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9%给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力：0.588 Mpa机组效率：ηmη不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kgMpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：η设计：根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量与各处汽水流量1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕△hpu=1000〔P入-P出〕V/η=21.56〔kJ/kg〕给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕2、大机与小机排汽焓：h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器为饱和水。
由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查汽轮机总汽耗量为D¹那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹锅炉蒸发量D B= D¹D BD B=1.01 Do即α锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即αh 〕α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕=1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕=1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕6、#3GJ 列热平衡式：α3、h31+α2〕〔h2 s –h3s 〕=αgs 〔h32-h31〕α3=[αgs 〔h32-h31〕-〔α1+α2〕〔h2 s –h3s 〕]/〔 h3-h3s 〕〔824.5-688.8〕-〔0.04947+0.09020〕*〔853-706.8〕/〔3341.9-706.8〕7、αxj ： αxj △Hxj ηm=αgs △hpu αxj=αgs △hpu /△Hxj η/8、除氧器： 列物质平衡式：α4、αn4=αgs-〔α1+α2+α3〕-α4 〕-α4 4h 4+αn4h d42=αgs h ¹cy αα α α9、#4DJ ：α5、h5h5- h ¹bh4〕、αgs α5=αn4〔h D42- h D41〕/〔 h5- h ¹bh4〕3049.6-623.8〕¹bh3〕- h D31〕gs〕-α5〔h ¹bh4- h ¹bh3〕/〔 h6- h ¹bh3〕537.1-376.07〕-0.02909*〔623.8-542.7〕/〔2933.1-542.7〕= 0.05483列热平衡式：〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕+α7〔h7- h ¹bh2〕=αn4〔h D31- h D21〕α7=[αn4〔h D31- h D21〕-〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕]α5+α6、h ¹bh3α7=0.82815*〔376-223.9〕-〔0.02909+0.05483〕*〔542.7-387.5〕/〔2714-387.5〕12、SG αsg 、hsgαn4、h D21h¹bh列热平衡式：αn4〔h D21- h n〕=αsg〔h sg - h¹bh〕h D11=αsg〔h sg - h¹bh〕/αn4+ h n=0.01*〔3049-236.5〕/0.82815+=170.6〔kJ/kg〕13、#1DJα8、h8αn4、h D12αn4、h D11〔α5+α6+α7〕、h¹列热平衡式：αn4〔h D12- h D11〕=α8〔h8 - h¹bh1〕+〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕α8=[αn4〔h D12- h D11〕-〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕]/〔 h6- h¹bh3〕=[0.82815*〔223.9-170.6〕-〔0.02909+0.05483+0.04854〕*〔387.5-236.5〕]/〔2607.5-236.5〕14、凝结器：列物质平衡式：αn4=αsg+αxj+〔α5+α6+α7+α8〕+αnαn=αn4-αsg-αxj-〔α5+α6+α7+α8〕=0.82815-0.01-0.03173-〔0.02909+0.05483+0.04854+0.0101〕15、计算抽汽作功不足系数：y1=〔h1-hn〕/〔h0-hn〕=〔3133.3-2342.3〕/〔3435.7-2342.3〕=791/y2=〔h2-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y3=〔h3-hn〕/〔h0-hn〕=〔3341.9-2342.3〕/y4=〔h4-hn〕/〔h0-hn〕=〔3165.8-2342.3〕/y5=〔h5-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y6=〔h6-hn〕/〔h0-hn〕=〔2933.1-2342.3〕/y7=〔h7-hn〕/〔h0-hn〕=〔2714.1-2342.3〕/y8=〔h8-hn〕/〔h0-hn〕=〔2607.5-2342.3〕/αααα〔α5+αααα∑α机组无回热时的汽耗量Dd：Dd=3600Nd/[〔h0-hz1〕+〔hz2-hn〕]ηmη=3600*300000/[〔3435.7-3049.6〕+〔3565.8-2342.3〕]*=691600=691.600〔t/h〕机组有回热时的汽耗量DoDo= Dd/〔1-∑α/〔1-0.22875〕=896.726〔t/h〕各段抽汽量：D1=α1 Do=0.04947*896.726=44.359〔t/h〕D2=α2 Do=0.09020*896.726=52.529〔t/h〕D3=α3 Do=0. 0.04479*896.726=40.163〔t/h〕D4=α4 Do=0.00759*896.726=6.806〔t/h〕D5=α5 Do=0.02909*896.726=26.085〔t/h〕D6=α6 Do=0.05483*896.726=49.166〔t/h〕D7=α7 Do=0.04854*896.726=43.526〔t/h〕D8=α8 Do=0.01018*896.726=59.128〔t/h〕Dzr=αzr Do=337*896.726=〔t/h〕Dxj=αxj Do=0.03173*896.726=28.5〔t/h〕其它各汽水流量：Do¹Do=1.01*896.726=905.667〔t/h〕Dgl=αgl Do=1.0202*896.726=914.813〔t/h〕Dn=αn1025*896.726=547.235〔t/h〕Dsg=αsg Do=0.01*896.726=8.967〔t/h〕Dl D B=0.01*914.813=9.148〔t/h〕汽轮机功率校核:N1=D1(ho-h1)ηmη/3600=7593(kw)N2=D2(ho-h2)ηmη/3600=5466(kw)N3=D3(h¹¹zr-h3)ηmη/3600=2423(kw)N4=D4(h¹¹zr –h4)ηmη/3600=734(kw)N5=(D5+Dxj)h¹¹zr–h5)ηmη/3600=7594(kw)N6=D6(¹¹zr–h6)ηmη/3600=8383.4(kw)N7=D7(h¹¹zr–h7)ηmη/3600=9990(kw)N8=D8(h¹¹zr–h8)ηmη/3600=2357(kw)Nn=Dn(h¹¹zr-hn)ηηg/3600=547235/3600=180368(kw)Nzr=Dzr(ho-¹zr)ηmηg/3600=747619/3600=77877(kw)∑N=302756(kw)σ=(∑N-N)/N=(302756-300000)/300000*100%=0.92%<1%所以，误差在允许围，计算结果符合要求。
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467 0.97 2064.9263 0.31 0.55 0.14 0.68 425 935
KJ/kg KJ/kg kg/kg m3 m3 m3 kg/h kg/h
设计压力1MPaA,工作压力0.15MPaA 设计压力1MPaA,工作压力0.15MPaA
汽轮机计算
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 项目 功率 相对内效率 主蒸汽压力 主蒸汽温度 主蒸汽焓值 第一级抽汽出口蒸汽压力 第一级抽汽出口蒸汽理想焓值 第一级抽汽出口蒸汽实际焓值 第二级抽汽出口蒸汽压力 第二级抽汽出口蒸汽理想焓值 第二级抽汽出口蒸汽实际焓值 第三级抽汽出口蒸汽压力 第三级抽汽出口蒸汽理想焓值 第三级抽汽出口蒸汽实际焓值 第四级抽汽出口蒸汽压力 第四级抽汽出口蒸汽理想焓值 第四级抽汽出口蒸汽实际焓值 第五级抽汽出口蒸汽压力 第五级抽汽出口蒸汽理想焓值 第五级抽汽出口蒸汽实际焓值 第六级抽汽出口蒸汽压力 第六级抽汽出口蒸汽理想焓值 第六级抽汽出口蒸汽实际焓值 第七级抽汽出口蒸汽压力 符号 计 算 公 式 或 依 据 Pe ηrl P0 T0 H0 P1 H1 H1' P2 H2 H2' P3 H3 H3' P4 H4 H4' P5 H5 H5' P6 H6 H6' P7 给定 据东汽资料 给定 给定 查水蒸气图表 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H1)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H2)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H3)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H4)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H5)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H6)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 0 0.5 2813.94 2932 0.316 2725.73 2864.75 0.06 2451.62 2656.43 0 0.00 0.00 0 数值 抽凝 15000 0.76 3.43 435 3305.00 单位 KW / MPaA ℃ KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA 三段低加 二段低加 0.06MPaA 一段低加 0.316MPaA 除氧器抽汽 0.5MPaA 二段高加抽汽 一段高加抽汽 工业抽汽 备注 机械效率97%
工艺蒸汽负荷表
序号 1 2 3 4 项 目 #1工业抽汽 #2工业抽汽 #3工业抽汽 主蒸汽管路损失 符号 计算公式或依据 Q1 Q2 Q3 Q4 数值 0 0 0 0 单位 Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h 备注
除氧器平衡
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 项 目 符号 计算公式或依据 Ggs igs Gpq Ipq G1 i1 G3 i3 G4 i4 G2 i2 G5 i5 G6 i6 已知条件 查焓－熵图、表 一般为1-5‰ Ggs 查焓－熵图、表 所求数据 查焓－熵图、表 见低加计算表Dnj 见低加计算表hns1 见连排计算表 见连排计算表 所求数据 见汽轮机计算表 见高加计算表 见高加计算表 Q4 查焓－熵图、表 数值 69365 439.36 208 2683.44 1143 83.86 59056 294.17 425 2693.36 3009 2864.75 5939 640.1100 0 0.00 单位 Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg Kg/h KJ/Kg 回水水温90℃ 除氧器工作压力0.12MPaA 二段高加疏水出口 见连排计算表格 设计压力1MPaA,工作压力0.15MPaA 除盐水温度20℃ 除氧器工作压力0.12MPaA 备注 锅炉给水量 除氧器工作压力0.12MPaA 除氧器出口给水量 除氧器出口给水的焓 除氧器排汽损失量 除氧器排汽焓 脱盐水补水量 脱盐水焓 除氧器进口给水量 除氧器进口给水焓 连排来蒸汽量 连排蒸汽焓 除氧器加热蒸汽量（抽汽） 除氧器加热蒸汽焓（抽汽） 高加疏水量 高加疏水焓 工业抽汽回水量 工业抽汽回水焓
H0-△H9 由出口蒸汽压力P9查得 查表得 H9'-H10' D9*H10 循环水温差 根据入口0.4MPa，出口0.2MPa 按10℃ 温差查平均值 Q/Cp△t 按冷却水量的110％考虑
2406.64 33 136.11 2271 125679865 10 4.1781 3008 3309 合格
H7 H7' P8 H8 H8' P9 H9 H9' q1 q2 q3 q4 q5 q6 q7 q8 q9 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 Gb
由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H7)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H8)*ηrl 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H3)*ηrl 3600/(H0-H1') 3600/(H0-H2') 3600/(H0-H3') 3600/(H0-H4') 3600/(H0-H5') 3600/(H0-H6') 3600/(H0-H7') 3600/(H0-H8') 3600/(H0-H9') 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 根据蒸汽平衡（倘若是已知量） 凝气量(变量) D1/q1 D2/q2 D3/q3 D4/q4 D5/q5 D6/q6 D7/q7 D8/q8 D9/q9 D1+D2+D3+D4+D5+D6+D7+D8+D9 55353 0 0 616 368 667 0 0 0 13813 68005 898.36 0 0.0049 2122.94 2406.6375 0.0 0.0 9.6 8.18 5.55 0.0 0.0 0.0 4.01 0 0 5939 3009 3704 0 0 0
7 8 9 10 11 12 13 14 15
扩容器压力下的饱和水焓 扩容器的蒸汽干度 扩容器压力下的汽化潜热 每千克排污水汽化量 连排汽容积 连排水容积 连排总容积 汽化蒸汽量 排污水量
iK x r DK Vq VS V D1 D2
根据扩容器压力,查水蒸气图、表 取为0.97-0.98 根据扩容器压力,查水蒸气图、表 DK=(iB*y-iK)/(x*r) Vq=DLP*DK*v'K/R VS=(20%-30%)*Vq V=Vq+Vs DK*DLP
25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61
第七级抽汽出口蒸汽理想焓值 第七级抽汽出口蒸汽实际焓值 第八级抽汽出口蒸汽压力 第八级抽汽出口蒸汽理想焓值 第八级抽汽出口蒸汽实际焓值 末级排汽出口蒸汽压力 末级排汽出口蒸汽理想焓值 末级排汽出口蒸汽实际焓值 第一级抽汽汽耗 第二级抽汽汽耗 第三级抽汽汽耗 第四级抽汽汽耗 第五级抽汽汽耗 第六级抽汽汽耗 第七级抽汽汽耗 第八级抽汽汽耗 末级排汽汽耗 第一级抽汽蒸汽量 第二级抽汽蒸汽量 第三级抽汽蒸汽量 第四级抽汽蒸汽量 第五级抽汽蒸汽量 第六级抽汽蒸汽量 第七级抽汽蒸汽量 第八级抽汽蒸汽量 末级排汽蒸汽量 第一级抽汽轴功率 第二级抽汽轴功率 第三级抽汽轴功率 第四级抽汽轴功率 第五级抽汽轴功率 第六级抽汽轴功率 第七级抽汽轴功率 第八级抽汽轴功率 末级排汽轴功率 总蒸汽流量 排汽实际焓降
一段低加抽汽量 一段低加抽汽压力 汽侧 一段低加抽汽焓 一段低加疏水量 一段低加疏水焓 低压给水量 一段低加进水温度 水侧 一段低加出水温度 一段低加进水焓 一段低加出水焓 #2低加 二段低加抽汽量 二段低加抽汽压力 汽侧 二段低加抽汽焓 二段低加疏水量 二段低加疏水焓 低压给水量 二段低加进水温度 水侧 二段低加出水温度 二段低加进水焓 二段低加出水焓 #3低加 三段低加抽汽量 三段低加抽汽压力 汽侧 三段低加抽汽焓 三段低加疏水量 三段低加疏水焓 低压给水量 水侧 三段低加进水焓 三段低加出水焓
△H9 （H0-H9)*ηrl
62 63 64 65 66 67 68 69 70 71
出口蒸汽实际焓值 出口蒸汽对应饱和水温度 表面凝汽器凝结水焓 表面凝汽器凝结水汽化潜热 蒸汽热量 循环水温差 循环水比热 循环水量 流量 凝汽量是否合格
H9' T9 H10' H10 Q △t Cp G1 Gυ
连续排污计算
序号 1 2 3 4 5 6 项 目 符号 计算公式或依据 Dbrl DLP vk
'
数值 69365 68005 1360 1.159 900 1115 0.98
单位 kg/h kg/h kg/h m /kg m3/(m3.h) KJ/kg
3
备注
锅炉给水量 锅炉蒸发量 锅炉连续排污水量 扩容器压力下的蒸汽比容
一段高加疏水焓 一段高加水量 水侧 一段高加进口给水焓 一段高加出口给水焓 二 #2高加 二段高加抽汽量 二段高加疏水量 汽侧 二段高加抽汽压力 二段高加抽汽焓值 二段高加疏水焓 二段高加水量 一段高加进水温度 水侧 一段高加出水温度 二段高加进口给水焓 二段高加出口给水焓