N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算
汽轮机单列调节级变工况热力计算方法及应用
汽轮机单列调节级变工况热力计算
方法及应用
汽轮机单列调节级变工况热力计算方法及应用是一种特殊的汽轮机热力计算方法，它主要针对单列汽轮机的调节级变工况而进行的热力计算。
汽轮机单列调节级变工况热力计算的基本原理是，在汽轮机的单列调节级变工况下，其来源能量可以分为两部分：一部分来源于汽轮机输出轴上所发生的摩擦热，另一部分来源于汽轮机内部各部件之间所发生的摩擦热。
在汽轮机的单列调节级变工况下，输出轴上的摩擦热是最大的，而内部各部件之间的摩擦热相对较小。
因此，汽轮机单列调节级变工况下的来源能量主要来源于输出轴上的摩擦热，而内部各部件之间的摩擦热只会在输出轴上的摩擦热中占很小的比例。
汽轮机单列调节级变工况热力计算方法主要是通过对汽轮机输出轴上所发生的摩擦热进行测量，并根据测量数据进行计算，以确定汽轮机单列调节级变工况下的来源能量。
由于汽轮机单列调节级变工况热力计算的精确性较高，因此它在汽轮机的操作运行中具有重要的应用价值。
例如，当汽轮机处于低调节级变工况时，可以通过汽轮机单列调节级变工况热力计算来确定汽轮机在低调节级变工况下的摩擦热系数，从而更加准确地估算汽轮机的运行能耗。
此外，由于汽轮机单列调节级变工况热力计算可以更详细地分析汽轮机在调节级变工况下的来源能量，因此也可以用来优化汽轮机的运行参数，以提高汽轮机的运行效率。
总的来说，汽轮机单列调节级变工况热力计算方法是一种有力的汽轮机热力计算方法，它可以帮助我们更好地理解汽轮机在不同调节级变工况下的来源能量，并有助于提高汽轮机的运行效率。
汽轮机火用分析方法的热力系统计算
汽轮机火用分析方法的热力系统计算前言在把整个汽轮机装置系统划分成若干个单元的过程中，任何一个单元由于某些因素而引起的微弱变化，都会影响到其它单元。
这种引起某单元变化的因素叫做“扰动”。
也就是说，某单元局部参量的微小变化(即扰动)，会引起整个系统的“反弹”，但是它不会引起系统所有参数的“反弹”。
就汽轮机装置系统而言，系统产生的任何变化，都可归结为扰动后本级或邻近级抽汽量的变化，从而引起汽轮机装置系统及各单元的火用损变化。
因此，在对电厂热力系统进行经济性分析时，仅计算出某一工况下各单元火用损失分布还是不够的，还应计算出当某局部参量变化时整个热力系统火用效率变化情况。
1、火用分析方法与热力系统的能量分析法一样，可以把热力系统中的回热加热器分为疏水放流式和汇集式两类(参见图1和图2)，并把热力系统的参数整理为3类：其一是蒸汽在加热器中的放热火用，用q’表示；其二是疏水在加热器中的放热火用，用y 表示；其三是给水在加热器中的火用升，以r’表示。
其计算方法与能量分析法类似。
对疏水式加热器：对疏水汇集式加热器：式中，e f、e dj、e sj分别为j级抽汽比火用、加热器疏水比火用和加热器出口水比火用。
1．1 抽汽有效火用降的引入对于抽汽回热系统，某级回热抽汽减少或某小流量进入某加热器“排挤”抽汽量，诸如此类原因使某级加热器抽汽产生变化(一般是抽汽量减少)，如果认为此变化很小而不致引起加热器及热力系统参数变化，那么便可基于等效焓降理论引入放热火用效率来求取某段抽汽量变化时对整个系统火用效率的影响。
为便于分析，定义抽汽的有效火用降，在抽汽减少的情况下表示1kg排挤抽汽做功的增加值；在抽汽量增加时，则表示做功的减少值；用符号Ej来表示。
当从靠近凝汽器侧开始，研究各级抽汽有效火用降时，Ej的计算是从排挤l kg抽汽的火用降(e j-e c)ηej中减去某些固定成分，可归纳为通式：式中，Ar取γer或τer，视加热器换热型式而定。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力设计汽轮机课程设计说明书毕业设计
汽轮机课程设计说明书设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计学生姓名:学号:专业: 热能与动力工程班级:完成日期: 2011-11-08目录第一部分：课程设计的任务与要求 (1)第二部分：汽轮机热力计算 (2)一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算 (2)二、调节级详细计算 (3)三、回热系统平衡初步估算 (12)四、压力级焓降分配和级数确定 (16)五、非调节级详细计算 (19)六、回热系统校核修正 (24)七、整机效率、整机功率的核算 (24)八、结果分析总结 (25)附表一:压力级详细计算结果列表 (26)表二：回热系统校核修正后结果列表 (24)附图一：整机详细热力过程曲线附图二：调节级详细热力过程曲线附图三：一般性压力级热力过程曲线附图四：压力级平均直径变化规律及速度比和比焓降分配示意图附图五：各级速度三角形附图六：通流部分子午面流道图附图七：回热系统示意图汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝25MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝20MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝160～170℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
汽轮机通流部分热力设计
汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N12-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝12MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝9.6MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝150℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
回热级数：5三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
第二部分：汽轮机热力计算一、汽轮机进汽量D 0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算1．根据已知的p 0、t 0和p c ，确定蒸汽通过主汽门、配汽机构及排汽管中的压力损失。
进汽机构节流损失：∆==⨯=004%004 3.50.14P P MPa 排汽管中压力损失： 0.040.0050.0002c c P P MPa ∆=⨯⨯= 调节级前的压力为：000 3.50.14 3.36P P P MPa '=-∆=-=末级动叶后压力为：='=+∆=+=0.0050.00020.0052z c c c P P P P MPa 2．选取机组的相对内效率、发电效率和机械效率由于汽轮发电机组的额定功率：p r ＝12MW所以取汽轮机相对内效率ηri ，发电机效率ηg (全负荷)，机械效率ηax. 3．热力过程曲线的初步拟定由p 0＝3.5MPa ，t 0＝435℃确定初始状态点“0”：0h ＝3304.07735 kJ/kg ， 0s = 6.9597 kJ/(kg ⋅K)由==103304.07735h h kJ/kg ，0 3.36P MPa '=从而确定“1”点：1s = 6.9778kJ/(kg ⋅K)， 1t = 434.118℃过“0”点做定熵线与Pc=0.005MPa 的定压线交于“3'”点，查得：0'h = 2122.1146kJ/kg ， 3't = 32.91℃整机理想焓降为：03'3304.077352122.11461181.963mact h h h ∆=-=-=kJ/kg整机有效焓降为：macih ∆＝ri ηmact h ∆＝1181.963⨯0.82 ≈ 969.2095kJ/kg从而确定“3”点的比焓为：3h =0h -mac i h ∆=3304.07735-969.2095=2334.86785kJ/kg又因为余速损失为： ∆=≈∆=⨯≈2222%0.021181.96323.6393/2000mac c t c h h kJ kg所以“4”点的比焓为：∴=-∆=-=4322334.8678523.63932311.2286kJ/kg c h h h再由'=0.0052MPa c P 可以确定“4”点，并查得： 4s =7.56144kJ/(kg ⋅K)然后用直线连接“1”、“4”两点，求出中点“2′”， 2'h =2807.653 kJ/kg ， 2's =7.26962 J/(kg ⋅K) 并在“2′”点沿等压线向下移14kJ/kg 得“2”点， 2h =2793.653 kJ/kg ， 2s =7.237437 J/(kg ⋅K)过“1”、“2”、“3”点作光滑曲线即为汽轮机的近似热力过程曲线。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算
第一节25MW汽轮机热力计算一、设计基本参数选择1. 汽轮机类型机组型号：N25-3.5/435。
机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。
2. 基本参数额定功率：P el=25MW；新蒸汽压力P0=3.5MPa，新蒸汽温度t0=435℃；凝汽器压力P c=5.1kPa；汽轮机转速n=3000r/min。
3. 其他参数给水泵出口压力P fp=6.3MPa；凝结水泵出口压力P cp=1.2MPa；机械效率ηm=0.99发电机效率ηg=0.965加热器效率ηh=0.984. 相对效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对效率，ηri=83%5. 损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0=0.05P0=0.175Mpa。
排气阻力损失：ΔP c=0.04P c=0.000204MPa=0.204kPa。
二、汽轮机热力过程线的拟定（1）在h-s图上，根据新蒸汽压力P0=3.5MPa和新蒸汽温度t0=435℃，可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查得该点的比焓值h0=3303.61kJ/kg，比熵s0=6.9593kJ/kg （kg·℃），比体积v0= 0.0897758m3/kg。
（2）在h-s图上，根据初压P0=3.5MPa及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=0.175Mpa 可以确定调节级前压力p0’= P0-ΔP0=3.325MPa，然后根据p0’与h0的交点可以确定调节级级前状态点1，并查得该点的温度t’0=433.88℃，比熵s’0= 6.9820kJ/kg（kg·℃），比体积v’0= 0.0945239m3/kg。
（3）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和排气阻力损失ΔP c=0.000204MPa，可以确定排气压力p c’=P c+ΔP c=0.005304MPa。
（4）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和s0=6.9593kJ/kg（kg·℃）可以确定气缸理想出口状态点2t，并查得该点比焓值h ct=2124.02kJ/kg，温度t ct=33.23℃，比体积v ct=22.6694183 m3/kg，干度x ct=0.8194。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算重点讲义
第3页 / 共23页
汽轮机做功原理公式解释
1 汽轮机做功原理公式解释汽轮机能量转换过程中，由于存在各种损失，其理想焓降t H ∆不能全部转换为有用功，所以变为有用功的有效焓降i H ∆，总是小于理想焓降t H ∆，两者之比称为汽轮机的内效率ri η。
即：iri tH H η∆=∆ 汽轮机的内功率i N 正比于蒸汽流量0D （kg/h ）与有效焓降i H ∆的乘积，故：0036003600i t rii D H D H N η∆∆==g g g由于存在机械损失，汽轮机轴端功率ax N 为：ax N =03600t ri axi ax D H N ηηη∆=g g g ；ax η为机械效率以轴端功率带动发电机时，要考虑发电机效率el η，故发电机出线端功率el N 为：03600t ri ax elel ax el D H N N ηηηη∆==g g g g当令ax el αηη=g时，最后便得到汽轮机带动发电机的出线端功率为： 03600t riel D H N ηα∆=g g2 初温0t 对汽轮机功率i N 的影响当锅炉热耗量Q 不变的条件下，讨论蒸汽初温与汽轮机功率的变化关系： 由功率方程式：036003600()t ri t rii fw D H Q H N h h ηη∆∆==-g g g g已知，D ：汽轮机进汽量； t H ∆：理想焓降；ri η：内效率； Q ：锅炉吸收热量；0()fw Q D h h =-g0h ：进汽焓值；fw h ：出口焓值；可知，由于初温变化引起的功率增量为：00002000000123[]3600()ri t t ri t ri i fw fw fw H H h H QN t t t h h t h h t h h t ηηη∂∆∆∂∆∂∆=∆-∆+∆-∂-∂-∂1444244431444244431442443或：000000132111(]i t rii t fw ri N H h t N H t h h t t ηη∆∂∆∂∂=-+∆∆∂-∂∂1424314243142431：表示因焓降改变所引起功率的变化；tH t ∂∆∂可直接由焓熵（h-s ）图查得；或者把蒸汽作为理想气体，用下述公式求得：1200[1()]1k k t p kH RT k p -∆=--12000[1()]1k t t k H H p kRt k p T -∂∆∆=-=∂- 其中，k ：绝热系数，对于过热蒸汽k =1.3； R ：通用气体常数，R =461.76(J/(kg .K))； 0T ：绝对温度（K ），00273T t =+； 2p ：排气压力； 0p ：初压；2：表示热耗一定，初温（初焓）升高后，蒸汽流量减小引起的功率变化；h t ∂∂可由焓熵（h-s ）图查得；对过热蒸汽00p h c T =g，p c =0h t ∂∂；p c 为定压比热容(J/(kg .K))； 3：表示初温变化时汽轮机效率改变引起的功率变化，它对非再热凝汽式汽轮机不可忽略。
汽轮机热力性能数据讲诉
资料编号：57.Q151-01N135-13.24/535/535135MW中间再热凝汽式空冷汽轮机热力性能数据产品编号：Q151中华人民共和国上海汽轮机有限公司发布资料编号：57.Q151-01COMPILING DEPT.：编制部门：COMPILED BY：编制：CHECKED BY：校对：REVIEWED BY：审核：APPROVED BY：审定：STANDARDIZED BY：标准化审查：COUNTERSIGN：会签：RATIFIED BY:批准：资料编号：57.Q151-01目次1 说明2 主要热力数据汇总2.1 基本特性2.2 配汽机构2.3 主要工况热力特性汇总2.4 通流部分数据2.5 各级温度、压力及功率2.6 各抽汽口口径及流速3 汽封漏气量及蒸汽室漏气量3.1 汽封计算3.2 蒸汽室及中压进口漏汽量4 汽轮机特性曲线4.1 调节级后及各抽汽点压力曲线4.2 调节级后及各抽汽点温度曲线4.3 各加热器出口给水温度曲线4.4 进汽量与汽耗、热耗及功率的关系曲线4.5 高中压缸汽封漏汽量及低压缸汽封供汽量曲线4.6 调节级后压力和汽轮机功率曲线4.7 汽轮机内效率曲线5 热平衡图5.1 额定工况（THA）5.2 铭牌工况（TRL）5.3 最大连续功率工况(TMCR)5.4 阀门全开工况（VWO）5.5 75%THA工况5.6 50%THA工况5.7 40%THA工况5.8 30%THA工况5.9 高加全部停用工况资料编号：57.Q151-01 1 说明本机组是上海汽轮机有限公司采用美国西屋公司的先进技术和积木块的设计方法，设计制造的额定功率为135MW，是超高压、一次再热、双缸双排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。
机组型号为N135-13.24/535/5351.1 主要技术参数额定功率135MW主汽门前蒸汽额定压力13.24MPa(a)主汽门前蒸汽额定温度535℃再热汽门蒸汽额定温度535℃工作转速3000r/min旋转方向从汽轮机端向发电机端看为顺时针额定平均背压15kPa夏季平均背压35kPa额定工况给水温度241.1 ℃回热级数二高、三低、一除氧给水泵驱动方式电动机额定工况蒸汽流量422.285 t/h额定工况下净热耗8706.5 kJ/kW.h (2079.5 kcal/kW.h)低压末级叶片高度435mm1.2机组的主要热力工况1.2.1汽轮机在额定进汽参数、额定背压、回热系统正常投运，补给水率为0%，能连续运行发出额定功率，此工况称热耗率验收工况（额定工况，即THA工况）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
（1）在 h-s 图上，根据新蒸汽压力 P0=3.5MPa 和新蒸汽温度 t0=435℃，可确定汽轮机 进气状态点 0（主汽阀前），并查得该点的比焓值 h0=3303.61kJ/kg，比熵 s0=6.9593kJ/kg （kg·℃），比体积 v0= 0.0897758m3/kg。
（3）在 h-s 图上，根据凝汽器压力 Pc=0.0051MPa 和排气阻力损失ΔPc=0.000204MPa， 可以确定排气压力 pc’=Pc+ΔPc=0.005304MPa。
（4）在 h-s 图上，根据凝汽器压力 Pc=0.0051MPa 和 s0=6.9593kJ/kg（kg·℃）可以确 定气缸理想出口状态点 2t，并查得该点比焓值 hct=2124.02kJ/kg，温度 tct=33.23℃，比体 积 vct=22.6694183 m3/kg ， 干 度 xct=0.8194 。 由 此 可 以 的 带 汽 轮 机 理 想 比 焓 降
第一节 25MW 汽轮机热力计算
一、设计基本参数选择
1. 汽轮机类型 机组型号： N25-3.5/435。 机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。 2. 基本参数 额定功率：Pel=25MW； 新蒸汽压力 P0=3.5MPa，新蒸汽温度 t0=435℃； 凝汽器压力 Pc=5.1kPa； 汽轮机转速 n=3000r/min。 3. 其他参数 给水泵出口压力 Pfp=6.3MPa； 凝结水泵出口压力 Pcp=1.2MPa； 机械效率ηm=0.99 发电机效率ηg=0.965 加热器效率ηh=0.98 4. 相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率，ηri=83% 5. 损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0=0.05P0=0.175Mpa。 排气阻力损失：ΔPc=0.04Pc=0.000204MPa=0.204kPa。
（5）若不考虑末级余速损失，直接到步骤（6），若考虑末级余速损失，则有第四章中
Δhc2 的计算方法得到
kJ/kg，然后沿压力线 pc’下移 kJ/kg 得 3 点，
并查得该点比焓值 hc3=kJ/kg，温度 tc3=℃，比体积 vc3= m3/kg，干度 xc3=。用直线连接 1、3 两点，在中间 4’点处沿压力线下移（12~15）kJ/kg 得 4 点，光滑连接 1、4、3 点则由点 0、
5. 各加热器汽水参数计算 已知： 高压加热器上端差θ1=5℃，θ2=5℃；下端差θj=0℃（j=1,2）。 低压加热器上端差θj=3℃（j=4,5）。 各段抽气压损ΔPj=8%Pj（j=1、2、4、5）
由于除氧器定压运行，为了使其工作稳定，压损取 17%。 给水温度 tfw=161℃ 凝汽器压力 Pc 对应下的饱和水温，即凝结水温度 tc=33.23℃ 除氧器工作压力 Pd 对应下的饱和水温，即除氧器水箱出口水温 td=104.3℃。 本次计算暂不考虑水泵与凝结水泵的温升。 根据等温升法取各级加热器进出口水温 tfw、水比焓 hwj；通过上端差求取各级加热器凝 结段的饱和水温度 tbj，饱和水比焓 hbj，加热器汽侧工作压力 Pj’，抽气压力 Pj；通过下端 差计算各级加热器的疏水温度 tsj、疏水比焓（过冷水）hsj，最后再根据抽气压力与热力过 程线的交点在 h-s 图上查取各段抽气温度 tj（或干度 xj）、抽气比焓值 hj。 由等温升法可得高压加热器水侧升温为Δt1=（tfw-td）/2=28.35℃ 由等温升法可得低压加热器水侧升温为Δt2=（td-tc）/2=23.69℃ 则 tw1= tfw=161℃，tw2=132.65℃；tw3=td=104.30℃；tw4=80.61℃；tw5=56.92℃。 （1）1 号高压加热器。 根据给水温度，可以得到 1 号高压加热器出口水温 tw1= tfw=161℃； 由给水泵出口压力 Pfp 和 tw1 可得 1 号高压加热器出口水比焓 hw1=683.23kJ/kg； 1 号高压加热器凝结段的饱和水温度 tb1=tw1+θ1=166℃；hb1=704.87kJ/kg； 1 号高压加热器汽侧工作压力 p1’=0.718364MPa；1 段抽气压力 P1=0.78083MPa；
1、3、2 连接的线即为该机组再设连接 1、2 两点，在中间 3’点沿压力线下移 20-25kJ/kg 得 3 点，光滑连
接 1、3、2 点，则由 0、1、3、2 连接的线即为该机组在设计工况下的近似热力过程线。
拟定的热力过程线如图 7-1 所示。
三、汽轮机进气量估计
设 m=1.08，
，设计功率 Pe=20000kW，则由式（4-3）得
四、抽气回热系统热平衡初步计算
1. 给水温度的选取 根据初压 P0=3.5MPa，可以求得 P0 对应下的饱和水温 ts0=242.56℃，则由第四章中确定 给水温度的经验公式得 tfw= ts0 x 0.72=174.64℃。 2. 回热抽气级数的选择 选择 5 段回热抽气，采用“二高二低一除氧”的形式，高压加热器采用内置式疏水冷却 器；高压加热器疏水收集方式为逐级自流到除氧器，低压气疏水方式为逐级自流，5 号低压 加热器采用疏水泵，其加热器（包括除氧器）的编号从高压到低压依次排序，为 1、2、……、 5 号。 3. 除氧器工作压力的选择 除氧器定压运行，工作压力选为 Pd=0.118Mpa。 4.回热系统图的拟定 一台汽轮机抽气回热系统的拟定主要取决于该机组的给水温度、抽气回热级数及除氧器 工作压力等。根据 25MW 汽轮机这几方面数值的确定，可画出如图 7-2 所示的回热系统。
（2）在 h-s 图上，根据初压 P0=3.5MPa 及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=0.175Mpa 可以确定调节级前压力 p0’= P0-ΔP0=3.325MPa，然后根据 p0’与 h0 的交点可以确定调节级 级前状态点 1，并查得该点的温度 t’0=433.88℃，比熵 s’0= 6.9820kJ/kg（kg·℃），比 体积 v’0= 0.0945239m3/kg。
1179.59kJ/kg ， 进 而 可 以 确 定 汽 轮 机 实 际 比 焓 降
979.06kJ/kg，再根据 h0、
和 pc’可以确定实际出口状态点
2，并查得该点的比焓值 hc2=2324.55kJ/kg，温度 tc2=33.92℃，比体积 vc2=24.0549667 m3/kg， 干度 xc2=0.9016。