北仑电厂III期工程1000MW超超临界机组简明手册_锅炉汽机部分
1000MW超超临界机组简介
牌号 马氏体钢
Cr
Ni
Mo
Nb
Ti
其他
X20CrMoV121
10.010.0-12.5
0.300.30-0.80
0.800.80-1.20
V
P91
8.08.0-9.5
max.0.40
0.850.85-1.05
0.060.06-0.10
V,N
马氏体钢
HCM12
11.011.0-13.0
0.800.80-1.20
1000MW超超临界机组简介 超超临界机组简介
一、超超临界机组概述 二、超超临界机组辅机概述
一、超超临界机组概述
• 1、参数概述 、 常规亚临界循环的典型参数为 16.7MPa/538℃/538℃，发电效率约为 ℃ ℃ 发电效率约为38 ~39％； ％；当汽机进口参数超过水临界状态 ％~39％；当汽机进口参数超过水临界状态 点的参数，即压力为22.115MPa、 点的参数，即压力为 、 374.15℃，统称为超临界机组；一般超临 ℃ 统称为超临界机组； 界机组的参数是24.1MPa/538℃/538℃或者 界机组的参数是 ℃ ℃ 24.1MPa/538℃/566℃，对应的发电效率约 ℃ ℃ 为41％~42％； ％ ％；
2.4锅炉受压件钢材 锅炉受压件钢材 • 由于超超临界机组主汽和再热汽温度由 超临界锅炉的538℃~566℃提高到 超临界锅炉的 ℃ ℃提高到580℃以 ℃ 至近几年的600℃及600℃以上，因此锅炉 至近几年的 ℃ ℃以上， 高温受热面不仅要求有高热强性 高热强性即高温下 高温受热面不仅要求有高热强性即高温下 的高蠕变强度和持久强度， 的高蠕变强度和持久强度，而且还应具有 优良的抗烟侧高温腐蚀 抗烟侧高温腐蚀和 优良的抗烟侧高温腐蚀和抗蒸汽侧高温氧 的性能。 化的性能。
1000MW超超临界燃煤机组汽轮机
4、 高中压转子通流部分采取独有技术风格 小直径、多级 数，制造成本会增加，但效率高，转子应力小。 各叶片级与静 叶对应的转子上也装有汽封，形成较大的漏汽阻尼。 动叶基本采用 ‘T‘叶根，与侧装式叶根相比，可减少轴向漏汽损 失
5 、主调门及再热调门的独特技 术风格 布置在汽缸两侧，切向进汽， 损失小；起吊高度低。 阀门直接支撑在基础上。 阀门与汽缸采用大型罩螺母 方式连接。 西门子采用两个主调门及两 个再热主调门，其结构及布置 风格也是与众不同的。下为主 蒸汽进汽部分
2、高压缸的特点： • 高压缸采用双层缸设计。外缸为桶形设计， 内缸为垂直纵向平分面结构。由于缸体为 旋转对称，避免了不理想的材料集中。使 得机组在启动停机或快速变负荷时缸体的 温度梯度很小，这也就是将热应力保持在 一个很低的水平。
A、圆筒型高压缸圆筒后外缸圆筒前外缸H型 单流圆筒型高压缸 无中分面的圆筒型高压缸有极高的承压能 力，汽缸应力小，即使内缸有中分面，但 其螺栓应力也小，安全可靠性好。目前用 于玉环机型的高压缸积木块H30，其设计压 力达到30MPa，与25MPa相比，提高经济 性还有约0.7%的潜力。
1、总体特点： • 机组具有超群的热力性能；优越的产品运行业绩及可靠 性；高效、高可用率、容易维护、检修所花时间少、运 行灵活、快速启动及调峰能力。 • 机组采用一只高压缸、一只中压缸和二只低压缸串联布 置。汽轮机四根转子分别由五只径向轴承来支承，除高 压转子由两个径向轴承支承外，其余三根转子，即中压 转子和两根低压转子均只有一只径向轴承支承。这种支 承方式不仅是结构比较紧凑，主要还在于减少基础变形 对于轴承荷载和轴系对中的影响，使得汽机转子能平稳 运行。这五个轴承分别位于五个轴承座内。
• 整个高压缸静子件和整个中压缸静子件由它们的 猫爪支承在汽缸前后的二个轴承座上。而低压部 份静子件中，外缸重量与其它静子件的支承方式 是分离的，即外缸的重量完全由与它焊在一起的 凝汽器颈部承担，其它低压部件的重量通过低压 内缸的猫爪由其前后的轴承座来支承。所有轴承 座与低压缸猫爪之间的滑动支承面均采用低摩擦 合金。它的优点是具有良好的摩擦性能，不需要 润滑，有利于机组膨胀畅顺。
1000MW超超临界发电机组
1000MW超超临界发电机组：
超临界发电机组是指：蒸汽压力＞24.2MPa，温度在566℃左右
超超临界发电机组是指：蒸汽压力>25MPa，温度＞600℃汽轮机：利用高焓值蒸汽，推动叶轮旋转做功从而发电；该厂有两台2万kw，一台5万kw的汽轮机组；
三台锅炉：
燃料有：水煤浆、燃油、天然气等；锅炉内温度的控制可以通过调节燃料流量达到，锅炉底部有鼓风机，向锅炉内鼓入大量空气，便于燃料充分燃烧；
锅炉排放物处理：脱硝→电除尘→脱硫→高空排出；
脱硝：水煤浆锅炉烟气脱硝装置采用奥地利ENVIRGY公司的选择性催化还原反应（SCR）技术；氨气和空气的混合气体通过位于烟道内的氨喷射格栅喷入烟道，通过静态混合器与烟气充分混合后，进入SCR反应器，氨气与烟气中的氮氧化合物在反应器内催化剂的作用下反应生成氮气和水；处理后的烟气进入下级省煤器和下级空气预热器；经处理的锅炉烟气中的氮氧化合物排放浓度≤200mg/Nm3，符合北京市锅炉大气污染物排放标准；
静电除尘：烟气经过高压静电场时被电分离，尘粒与负离子结合带上负电后，趋向阳极表面放电而沉积，经过一段时间后需清理阳极栅板；
脱硫：水煤浆锅炉烟气脱硫装置采用中国航天科技集团公司第十一研究院（原701所）与燕山石化公司联合开发的“锅炉烟气气动脱硫工业化技术”，使用石灰-石膏湿法脱硫工艺；除尘后的烟气经引风机引出经换热降温后进入脱硫塔，在塔内与石灰浆液发生化学法应，在经两级高效除雾器除去夹带的液体，返回烟气换热器升温，最后经烟囱排放；经处理的锅炉烟气二氧化硫排放浓度≤50mg/N立方米，烟尘排放浓度≤30mg/N立方米，达到北京市锅炉大气污染物排放标准。
锅炉给水泵：水压为15MPa；
水煤浆输送：用单螺杆泵输送，因水煤浆是固体的介质；。
超超临界1000MW机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析
１ １ ８
热 力 发 电
２ ０ １ ３年
外径为 ６． 不锈钢集热块的曲率半径与管外 ０ ｍｍ， 半径相同 。 在热电 偶 集 热 块 外 局 部 增 加 保 温 层 ， 并 以防止集热块 用直径为 ３ｍｍ 的 不 锈 钢 焊 接 固 定 ， 使测得的金属壁温为高值虚假值 。 根据安装位置选 择不同长度的热 电 偶 共 ２ ０ 根。 由 于 高 过 炉 前 侧 第 出口壁温实时 数 据 相 对 最 低 ， １ 根管子没有节流圈 ， 高再最外圈管子受热最多 ， 故在高过次外圈 、 高再最 外圈管子的炉前侧设置 Ａ、 炉后侧设置 Ｂ ２ 个测点 ，
２ 壁温历史曲线
图 ２ 为高再第 ４ １屏炉内第１根管管壁温度历 高再各测点壁温数据均与机 史曲线 。 由图 ２ 可 见 ， 其中炉后侧 Ｅ 点壁温最高 。 组负荷变化趋势一致 ，
图 １ 锅炉结构与热电偶安装位置 Ｆ ｉ ． １ Ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｌ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｌ ｏ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｇ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍ ｏ ｃ ｏ ｕ ｌ ｅ ｏ ｆ ｐ
Ｗ ａ ｌ ｌ ｔ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｖ ａ ｒ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｈ ｉ ｈ ｔ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｉ ｎ ｓ ｕ ｒ ｆ ａ ｃ ｅ ｉ ｎ ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｐ ｇ ｐ ｇ ｏ ｆ ａ ｎ ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｓ ｕ ｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ １ ０ ０ ０ ＭＷ ｕ ｎ ｉ ｔ ｐ
图 ２ 高再壁温历史曲线 Ｆ ｉ ． ２ Ｗ ａ ｌ ｌ ｔ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｕ ｒ ｖ ｅ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｈ ｉ ｈ ｔ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ － ｇ ｐ ｇ ｐ
1000MW超超临界汽轮机本体讲解
汽轮机本体1.1汽缸概述汽缸是汽轮机的外壳，它是汽轮机中重量最大、形状复杂并且处在高温高压下工作的静止部件。
它的作用是将蒸汽与大气隔绝，形成蒸汽能量转换的封闭空间。
汽缸内安装着调节级喷嘴室及隔板、隔板套、转子等部件。
蒸汽在汽轮机内流动做功后蒸汽参数下降，汽缸的高中压部分承受蒸汽的内压力，低压部分有一部分缸体需承受外部的大气压。
在运行过程中，由于蒸汽的温度和比容变化较大，汽缸各部分承受的应力沿汽缸的分布有较大的差别。
因此，汽缸在设计和制造过程中，需考虑较多的问题，其中主要有：汽缸及其结合面的严密性、汽轮机启动过程中的汽缸热膨胀、热变形和热应力，以及汽缸的刚度、强度和蒸汽流动特性等。
为了便于加工、装配和检修，汽缸一般做成水平中分形式，其主要特点是：通常把汽缸分为上下两个部分，转子从其径向中心穿过。
为了使汽缸承受较大的蒸汽压力而不泄漏，汽缸上下两个部分用紧固件连接，最常用的是用螺栓、螺帽，它们沿上下缸中分面外径的法兰将上下缸紧密联接在一起。
为了保证法兰结合面的严密性，汽缸中分面在制造过程中必须光洁、平整。
法兰螺栓的连接一般采用热紧方式，也就是在安装螺栓时给螺栓一定的预紧力，在经过一段时间的应力松弛后仍能保证法兰的严密性。
汽缸工作时受力情况复杂，它除了承受缸内外的压差以及汽缸本身和装在其中的各零部件的总量等静载荷外，还要承受蒸汽流出静叶时对静止部分的反作用力，以及各种连接管道冷热状态下，对汽缸的作用力以及沿汽缸轴向、径向温度分布不均匀所引起的热应力。
特别是在快速启动、停机和工况变化时，温度变化大，将在汽缸和法兰中产生很大的热应力和热变形。
由于汽轮机的型式、容量、蒸汽参数、是否采用中间再热及制造厂家的不同，汽缸的结构也有多种形式。
例如，根据进汽参数的不同，可分为高压缸、中压缸和低压缸；按每个汽缸的内部层次可分为单层缸、双层缸和三层缸；按通流部分在汽缸内的布置方式可分为顺向布置、反向布置和对称分流布置；按汽缸形状可分为有水平接合面的或无水平接合面的和圆筒形、圆锥形、阶梯圆筒形或球形等等。
1000MW超(超)临界机组直流锅炉干、湿态转换控制技术分析
电力系统2020.7 电力系统装备丨87Electric System2020年第7期2020 No.7电力系统装备Electric Power System Equipment化输出电压，改善噪音，并以一半的静态电流提供两倍速度。
0PA2277运放器在工作电压内具有良好的性能。
二次侧的电流电压信号在经0PA2277运放处理后，信号中存在大量干扰高频信号，不利于数据处理，需继续对二次侧绕组予以数据滤波。
此次测试系统的一次侧，通入工频50 Hz 的交流电，为低频，变电站现场以高频干扰为主，故选择低通滤波器。
而且，巴特沃兹滤波器的幅频特性较好，被大量应用，本系统应用了二阶巴特沃兹的低通滤波器。
②软件处理。
经硬件处理后，信号里的高频信号已大体滤出，需把采集数据输入STM32F103芯片予以软件处理，互感器一次侧接通工频50 Hz 信号，但信号频率不稳。
所以，设计了自适应频率的跟踪算法，当频率发生变化时，也可准确地进行数据采集，提升数据精度。
先借助迅速傅里叶变换（FFT ）处理信号，算出输入信号频率。
依据采样间隔的频率，对A/D 采样时间做出调整，保证各周期的采样点数相同，确保了采样精度。
3.3 测试方案此次测试系统有测试方案的导入模块，变电站中有很多间隔，各间隔由断路器、隔离开关、电力互感器、电流互感器、避雷器构成。
测试方案以间隔单元作为基础，包括全部种类的互感器、接线模式、测试方法，按照导入的测试方案展开测试，方案可提示操作人员现在测试的互感器种类及接线方式。
依据测试方案给出的互感器类型及接线方式，数据处理模块，对比相应的判据，比较采集信号与判据，进而判定互感器的极性正确与否。
由于不同的变电站适应不同的测试方案，实际工作中，可根据变电站情况，制定多种测试方案，测试时，结合需要进行选择。
工作薄表示Excel 文件名，输入文件名完成搜寻，点击格式转换键，不仅可以转换文件格式，而且还把文件储存于该软件的文件夹，保存后，把txt 文件复制在SD 卡上，数据处理模块由SPI 端口可读取信息，结束测试。
国电北仑电厂三期2×1000MW工程#6机组降低锅炉爆管次数
现状调查
设定目标 P
原因分析
要因确认
制定对策
2007-3-5
浙江火电建设公司
三、小组活动计划
小组活动时间：2007.03－2008.12
07. 03 D 对策实施 07. 04 07. 05 07. 06 07. 07 07. 09 07. 11 08. 01 08. 03 08. 05 08. 07 08. 09 08. 11
制表：朱建平 2007年3月5日
2007-3-5 浙江火电建设公司
三、小组活动计划
表2
07. 03 选择课题 07. 04 07. 05
小组活动计划
小组活动时间：2007.03－2008.12
07. 06 07. 07 07. 09 07. 11 08. 01 08. 03 08. 05 08. 07 08. 09 08. 11
小组简介
锅炉汽水系统洁净化安装QC小组 降低北仑电厂#6机组锅炉爆管次数 2007年3月 现 场 型 课题注册时间 课题注册号 2007.3～2008.12 活 动 次 数 职务 总工 质量主管 质检员 工程部专工 技术负责人 技术负责人 无损检验负责 16次 小组分工 组长 组员 组员 组员 组员 组员 组员 2007年3月 Bl-01
四、现状调查
锅炉爆管的原因中有70% 是由于整套试运时锅炉汽水系 统内清洁度不佳而引起的。因 此，如何控制好安装调试过程 中锅炉汽水系统的清洁度问题， 是防止锅炉爆管的重点。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
调查结论
2007-3-5
浙江火电建设公司
五、确定目标
根据现状调查的结论，控制好安装调试过程中锅 炉汽水系统的清洁度问题，是防止锅炉爆管的重点。 因此，我们小组确定了本次QC活动的目标：严格控 制锅炉汽水系统清洁度，不发生因管内清洁度不佳而 引起的爆管（0次）。
1000mw等级超超临界机组运行导则
1000mW等级超超临界机组运行导则1. 引言本文档旨在制定1000mW等级超超临界机组的运行导则，以确保机组运行安全、高效稳定。
本导则适用于超超临界机组的设备运行和操作管理人员，旨在提供指导和规范机组的操作和管理。
2. 超超临界机组的特点和工作原理超超临界机组是一种新型的高效节能发电机组，采用超超临界工质进行蒸汽循环，具有较高的效率和较低的排放。
其工作原理如下：1.超超临界机组以高温高压下的水作为工质，在超过临界点的温度和压力下形成超超临界状态，蒸汽的浓度和温度均达到很高的水平。
2.超超临界机组在蒸汽循环中加入再热和再生装置，能够充分利用蒸汽的热能，提高发电效率。
3.超超临界机组采用先进的控制和监测系统，可以实时监测运行参数，并采取相应的控制措施，确保机组的安全稳定运行。
3. 机组运行前的准备工作在机组正式运行之前，需要进行以下准备工作：3.1 设备检查和调试•对机组的各项设备进行全面检查和调试，确保设备运行正常、无故障。
•检查并清理燃烧系统，确保燃料供应正常，并调试燃烧过程。
3.2 系统测试和调整•进行机组系统的静态和动态测试，包括水循环系统、蒸汽循环系统、控制系统等。
•对机组的安全保护系统进行测试，确保系统能够及时响应异常情况。
3.3 运行参数设定和调整•设定机组的运行参数，包括温度、压力、流量等，确保与设计要求相匹配。
•根据实际情况，对运行参数进行必要的调整，以确保机组的高效稳定运行。
4. 机组运行中的操作管理4.1 运行监测和参数调整•对机组的运行参数进行实时监测，并根据监测结果进行必要的调整。
•关注机组的热力参数，如压力变化、温度偏移等，及时采取相应的控制措施。
4.2 事故处理和应急措施•在机组运行过程中，如发生事故或异常情况，要及时采取应急措施，确保人员安全和机组的正常运行。
•完成事故记录和事故分析，及时消除故障和做好相应的故障排查工作。
4.3 机组检修和维护•定期对机组设备进行检修和维护，保持设备良好的运行状态。
1000MW超超临界机组_机侧部分逻辑说明
目录1．3号高加A进汽电动门（3号高加B进汽电动门逻辑类似） (5)2．2号高加A进汽电动门（2号高加B进汽电动门逻辑类似） (6)3．1号高加A进汽电动门（1号高加B进汽电动门逻辑类似） (7)4．五段抽汽电动门 (9)5．六段抽汽电动门 (10)6．五段抽汽逆止阀前疏水阀 (11)7．六段抽汽电动门前疏水阀 (12)8．六段抽汽电动门后疏水阀 (12)9．五段抽汽逆止阀后疏水阀1 (12)10．五段抽汽逆止阀后疏水阀2 (13)11．A列高加出口给水三通阀（B列高加出口给水三通阀逻辑类似） (13)12．A列高加入口给水三通阀（B列高加入口给水三通阀逻辑类似） (13)13．六段抽汽至凝汽器鼓泡除氧调门后电动门 (13)14．六段抽汽至凝汽器鼓泡除氧电动门 (13)15．六段抽汽至海水淡化电动隔离门2 (13)16．六段抽汽至海水淡化气动逆止门2 (14)17．六段抽汽至海水淡化电动隔离门1 (14)18．六段抽汽至海水淡化气动逆止门1 (14)19．五段抽汽至海水淡化电动隔离门2 (14)20．五段抽汽至海水淡化电动隔离门1 (14)21．一段抽汽逆止门前疏水阀 (14)22．一段抽汽逆止门后疏水阀 (14)23．2号高加A进汽管疏水阀 (15)24．2号高加A进汽门后疏水阀 (15)25．三段抽汽逆止阀后疏水阀 (15)26． 3号高加A进汽门前疏水阀 (16)27．五段至海水淡化站管道1逆止门后疏水阀 (16)28．五段至海水淡化站管道2逆止门后疏水阀 (16)29．六段至海水淡化站管道1逆止门前疏水阀 (17)30．六段至海水淡化站管道1逆止门后疏水阀 (17)31．六段至海水淡化站管道2逆止门前疏水阀 (17)32．4段抽汽逆止阀2前疏水阀 (18)33．四段抽汽电动门后疏水阀 (18)34．凝结水泵2（泵1、3类似） (18)35．#2凝结水泵入口蝶阀（＃1、3泵入口蝶阀类似） (19)36．#2凝结水泵出口门（＃1、3泵出口蝶阀类似） (19)37．电动给水泵 (20)38．电泵辅助油泵(画面做投入按钮——备用状态) (21)39．电动给水泵前置泵入口电动门 (21)40．电动给水泵出口电动门 (22)41．电动给水泵最小流量电动门 (22)42．电动给水泵中间抽头电动门 (22)43．除氧器紧急放水门 (22)44．除氧器溢流门 (22)45．除氧器入口凝结水旁路门 (22)46．四段抽汽至除氧器电动门 (22)47．四段抽汽至辅汽逆止门后疏水阀 (23)48．四段抽汽至辅汽逆止门前疏水阀 (23)49．除氧器启动排气门1（除氧器启动排气门2逻辑类似） (23)50．除氧器运行排气门1（2/3/4运行排汽阀门逻辑类似） (23)51．启动锅炉至辅汽联箱电动门1 (24)52．启动锅炉至辅汽联箱电动门2 (24)53．低压缸汽封蒸汽管疏水阀1/2/3/4 (24)54．汽封蒸汽母管疏水阀 (24)55．至海水淡化抽真空用汽减温水门 (24)56．辅汽至暖风器减温水门 (24)57．辅汽至磨煤机,煤斗灭火用汽减温水门 (24)58．#1机辅汽联箱至#2机辅汽联箱电动门 (24)59．辅汽至暖风器电动门 (24)60．辅汽至厂内采暖电动门 (24)61．辅汽联箱至空预器吹灰用汽电动门 (24)62．辅汽至磨煤机,煤斗灭火用汽电动门 (24)63．辅汽联箱至空预器吹灰及燃油加热电动门 (25)64．辅汽至等离子点火用汽电动门 (25)65．辅汽至海水淡化抽真空用汽 (25)66．汽封进汽管道疏水门 (25)67．辅汽至轴封供汽电动门 (25)68．辅汽联箱至除氧器旁路电动门 (25)69．辅汽联箱至除氧器调节门后电动门 (25)70．辅汽联箱至除氧器调节门后电动门 (25)71．四段抽汽至辅汽联箱电动门 (25)72．辅汽联箱进汽电动门 (25)73．二段抽汽至辅汽进汽气动门 (25)74．四段抽汽电动门 (26)75．#1低压加热器疏水泵（#2低压加热器疏水泵逻辑类似） (26)76．#1低压加热器疏水泵出口电动门（#2低压加热器疏水泵出口电动门逻辑类似） (26)77．#1凝结水补充水泵 (27)78．#1凝结水补充水泵出口电动门 (27)79．凝结水补充水箱直接补水电动门 (27)80．#1/2凝汽器水幕保护旁路门 (27)81．#1/2凝汽器水幕保护电动门 (27)82．本体疏水扩容器旁路门 (27)83．本体疏水扩容器喷水电动门 (28)84．20M3疏水扩容器喷水旁路门 (28)85．20M3疏水扩容器喷水电动门 (28)86．40M3疏水扩容器喷水旁路门 (28)87．40M3疏水扩容器喷水电动门 (28)88．汽封冷却器出口电动门 (28)89．汽封冷却器入口电动门 (28)90．7号低压加热器出口电动门 (28)91．低加疏水加热器入口电动门 (28)92．6号低压加热器入口电动门 (28)93．5号低压加热器后凝结水放水门 (29)94．5号低压加热器出口电动门 (29)95．5/6号低压加热器旁路门 (29)96．7/8号低压加热器旁路门 (29)97．汽封冷却器旁路门 (29)98．六号低加进汽电动门 (29)99．五号低加进汽电动门 (30)100．#5低压加热器紧急疏水门电磁阀 (30)101．#6低压加热器紧急疏水门电磁阀 (30)102．#1高压加热器A紧急疏水门 (30)103．#2高压加热器A紧急疏水门 (30)104．#3高压加热器A紧急疏水门 (30)105．#1高压加热器B紧急疏水门 (30)106．#2高压加热器B紧急疏水门 (30)107．#3高压加热器B紧急疏水门 (30)108．电动给水泵最小流量快开电磁阀 (30)109．＃2A高加进汽逆止门（＃2B高加进汽逆止门逻辑类似） (30)110．五段抽汽至厂内采暖电动门 (31)111．凝汽器鼓泡除氧管道疏水阀 (31)112．至轴封供汽减温水电动门 (31)113．至燃油系统加热用汽电动门 (31)114．5/6号低加启动程控 (31)115．5/6号低加停止程控 (32)116．7/8号低加程控 (33)117．高加启动程控 (34)118．高加停止程控 (35)119．电动给水泵启动程控 (35)120．电动给水泵停止程控 (36)121．凝结水启动程控 (37)122．凝结水停止程控： (38)1．3号高加A进汽电动门（3号高加B进汽电动门逻辑类似）开允许：汽机未跳闸情况下，A列高加水侧进口和出口阀门同时处于全开位置1、自动开：当发生如下情况阀门自动开(包括全开指令以及步进开指令)：1.1全开指令：满足以下条件z阀门开许可z3A高加出口水温接近3A高加进汽饱和温度大于（－10℃）z3A高加进汽压力高于除氧器压力（二取大）0.3MPa满足以上3个条件后延时10分钟全开阀门。
超超临界1000MW技术介绍（汽轮）
超超临界1000MW技术介绍（汽轮）技术介绍IP TurbineHP Turbine汽轮机有东方超超临界1000MW汽轮机技术介绍汽轮机技术介绍东方超超临界1000MW目录1东方对日立超超临界汽轮机技术全面引进概貌机组概貌2东方超超临界1000MW机组东方超超临界1000MW机组主要技术特点1000MW机组主要技术特点东方超超临界1000MW33 东方超超临界可靠性高3.1 可3.13.2经济性好3.2 经3.2调峰性能好3.33.3 调先进可靠的辅助系统4 先进可靠的辅助系统44汽轮机运行情况1000MW汽轮机运行情况55 邹县邹县1000MW东汽超临界、超超临界技术引进历程1997年开始超临界技术谈判1999年完成超临界600MW技术引进协议谈判2001年完成对600MW技术引进协议的修改（包括亚临界、超临界）年依托邹县项目完成超超临界技术全面引进2004年依托邹县1000MW项目,完成1000MW超超临界技术全面引进2005年依托芜湖660MW项目,完成660MW超超临界技术全面引进依托芜湖660MW项目完成660MW超超临界技术全面引进东汽从日立全面技术引进1）包括设计图纸、工艺方案及材料、检验和采购规范全面人员培训；2）日立保证机组设计的先进性和准确性，并对设计性能负责；3）东汽在日立的许可证下严格按照日立要求进行生产和制造，变更和材料代用等均需日立认可；4）日立将为项目的工程配合、生产制造及售后服务、用户培训提供技术支持。
——全面技术引进，便于电厂备件采购及获得运行维护技术支持日立1000MW机组业绩东方600MW以上系列机型湿冷机组邹县机型河曲机型滇东机型印度机型托电机型大坝机型空冷机组D600A 1016末叶D600B1016末叶D600F909末叶D600K856末叶D600D661末叶D600J863两排亚临界超临界常熟机型D600C1016末叶兰溪机型1016末叶沾化机型D660A1016末叶上安机型D600H661末叶鸿山供热D600N909末叶蔚县采暖D660C661末叶鸳鸯湖机型D600L863两排南热双抽D600P909末叶邹县机型D1000A1092末叶超超临界芜湖机型D660B1016末叶乌沙山机型D1000B1092末叶灵武机型762末叶曹妃甸机型D1000D1092末叶技术引进消化吸收合作设计研发创新1 1 全面引进日立超超临界汽轮机技术全面引进日立超超临界汽轮机技术制造厂编号电厂机组出力MW 参数MPa/℃/℃机型末叶D1000A 1～2t 东汽超超临界1000MW系列机组D1000A-1～2t 山东邹县7～8#100025/600/600四缸四排汽43〃D1000A-3～4t 广东海门1～2#103625/600/600四缸四排汽43〃D1000A-5～6t 辽宁绥中3～4#100025/600/600四缸四排汽43〃A 广东惠来//D1000A-7～8t 广东惠来3～4#100025/600/600四缸四排汽43〃D1000A-9～10t 山东莱州103925/600/600四缸四排汽43〃D1000A-11～12t 安徽芜湖3～4#100025/600/600四缸四排汽43〃缸D1000A-13～14t 广东海门3～4#103625/600/600四缸四排汽43〃D1000A-15～16t 华润苍南1～2#100025/600/600四缸四排汽43〃D1000A-17～18t 华润古城1～2#100025/600/600四缸四排汽43〃D1000B-1～2t 大唐乌沙山3～4#100025/566/600四缸四排汽43〃D1000B-3～4t 大唐抚州1～2#100025/566/600四缸四排汽43〃D1000C-1～2t 华电灵武3～4#1000（空冷）25/600/600四缸四排汽30〃D1000D-1～2t 华润曹妃甸1～2#1000（供热）25/600/600四缸四排汽43〃全面引进日立超超临界汽轮机技术1 全面引进日立超超临界汽轮机技术1东汽引进型超超临界1000MW机组立体示意图型式超超临界次中间再热单轴四缸四排汽?机组主要技术规范–式：超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽–型号：TC4F-43率1000MW –额定功率：1000 MW–额定蒸汽参数：25 MPa / 600 ℃/ 600 ℃3000r/min –额定转速：3000 r/min–转向：逆时针（从机头朝发电机方向看）–定压运行或“定一滑一定”复合滑压运行方式运行方式：定压运行或定滑定复合滑压运行方式。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第一章汽机部分1主汽轮机1.1基本技术参数1.1.1汽轮机主要数据汇总表编号项目单位数据一机组性能规范1机组型式超超临界、一次中间再热、四缸、四排汽、单轴、凝汽式2汽轮机型号TC4F3THA工况MW10004额定主蒸汽压力MPa（a）26.255额定主蒸汽温度℃6006额定高压缸排汽口压力MPa（a） 5.9467额定高压缸排汽口温度℃362.98额定再热蒸汽进口压力MPa（a） 5.359额定再热蒸汽进口温度℃60010主蒸汽额定进汽量kg/s760.37611再热蒸汽额定进汽量kg/s632.77312额定排汽压力MPa（a）0.004913配汽方式全周进汽14额定给水温度（TRL）℃296.315额定转速r/min300016热耗率（THA）kJ/kW.hkcal/kW.h7328 1750.317给水回热级数（高加＋除氧＋低加）8(3+1+4) 18低压末级叶片长度mm1146 19汽轮机总内效率%高压缸效率%90.39中压缸效率%93.30低压缸效率%89.14 20通流级数高压缸级14中压缸级2×13低压缸级2×2×621临界转速（分轴系、轴段的计算值一阶、二阶）轴系I阶/II阶：2640/7860单跨I阶/II阶：3240/10620高压转子r/min轴系I阶/II阶：1920/5460单跨I阶/II阶：2100/6840编号项目单位数据中压转子r/min轴系I阶/II阶：1200/3480单跨I阶/II阶：1320/4200低压转子r/min轴系I阶/II阶：1320/3660单跨I阶/II阶：1320/4200发电机转子r/min轴系I阶/II阶：720/2040单跨I阶/II阶：720/252022机组轴系扭振频率Hz14，22，31，62，66，136，146 23机组外型尺寸（长、宽、高）m29×10.4×7.75（汽机中心线以上）24机组在出厂前是否经过总装是/否是25运行层标高m1726最大起吊高度m13（距运行层）27寿命消耗冷态启动％/次0.0115温态启动％/次0.0115热态启动％/次0.0115极热态启动％/次028启动方式开始定压然后滑压高、中压联合启动29变压运行负荷范围％30%到100%额定负荷30定压、变压负荷变化率%/min10或更大31轴颈振动两个方向最大值mm0.0532临界转速时轴振动最大值mm0.1533最高允许背压值MPa（a）0.028（跳机0.030）34最高允许排汽温度℃90℃报警110℃跳机35噪声水平dB(A)额定负荷正常运行按IE1063为85 36润滑油系统主油泵型式电动离心泵润滑油牌号ISO VG46油系统装油量m330主油泵出口压力MPa（g）0.55轴承油压MPa（g）0.05-0.17主油箱容量m332油冷却器型式、台数台板式/2顶轴油泵型式容积泵顶轴油泵出口压力MPa（g）17.5顶轴油泵供油量m3/h 6.4837液力控制系统抗燃油泵型式、台数台轴向活塞泵,2抗燃油牌号FYRQUEL抗燃油系统装油量m30.909编号项目单位数据抗燃油泵出口压力MPa（g）16抗燃油泵供油量m3/h 2.4抗燃油箱容量m30.8抗燃油冷却器型式、台数台空冷,2 38盘车装置液压马达盘车速度r/min6038轴封有无自密封系统有/无有二汽轮机性能保证铭牌功率（TRL）MW1000最大连续功率（T－MCR）MW1040.012THA工况时热耗率kJ/kWhkcal/kWh7328 1750.3轴颈振动值mm0.05噪声（条件同3.1.6）dB(A)85三主要阀门数据1主汽门数量只2内径mm320(阀座直径)阀体材质GX12CrMoVNbN9-1阀杆材质X12CrMoWVNbN10-1-12主汽调节阀型式平衡柱塞式数量只2内径mm250(阀座直径)阀体材质X2CrMoVNbN9-1阀杆材质X12CrMoWVNbN10-1-13排汽逆止阀数量只2内径mm700阻力Pa5000阀体材质1%Cr钢(推荐)阀杆材质1%Cr钢(推荐)4中压联合汽门数量只2内径mm560(再热主汽门阀座直径)500(再热调节阀座直径)阀体材质X12CrMoVNbN9-1阀杆材质X12CrMoWVNbN10-1-15真空破坏装置随凝汽器供6大气释放膜编号项目单位数据直径mm800厚度mm 1.5材料 1.4301/Teflon 7汽轮机排汽缸喷水量t/h151.1.2典型工况主要参数1.1.2.1额定功率（夏季工况）下参数额定功率MW1000额定主汽门前压力MPa（a）26.25额定主汽门前温度℃600额定再热汽阀前温度℃6001.1.2.2最大连续功率（TMCR）下参数功率MW1040.012额定主汽门前压力MPa（a）26.25额定主汽门前温度℃600额定再热汽阀前温度℃6001.1.2.3阀门全开（VWO）功率下参数功率MW1060.440主汽门前压力MPa（a）26.25主汽门前温度℃600再热汽阀前温度℃6001.1.3加热器（包括除氧器）级数81.1.4给水温度（夏季工况）℃296.31.1.5工作转速r/min30001.1.6旋转方向（从汽机向发电机看）顺时针1.1.7最大允许系统周波摆动Hz47.5～51.51.1.8从汽轮机向发电机看，润滑油管路为右侧布置。
1.2主要结构设计和技术特点主汽轮机由上汽厂采用西门子技术制造，西门子公司采用积木块式设计方法，即：高压单流积木块H30，中压双流积木块M30，低压双流积木块N30；30MPa压力积木块的技术储备。
目前，“HMN”汽轮机能满足任何一种定义的1000MW铭牌。
1.2.1高压缸高压缸H30采用单流型，与分流型相比虽存在轴向推力的平衡问题，但叶片高度的增加能明显提高前几级的效率。
对小容积流量的超超临界汽轮机，效率至少提高4%。
高压外缸采用独特的轴向对分筒形结构，对分面采用螺栓联接，无水平中分面及法兰，最高设计压力30MPa/600℃。
内缸为筒形结构并采用轴向对剖垂直中分面及螺栓联接，螺栓孔直接穿于筒形内缸壁。
内、外缸分别承受部分压差，受力状况与传统结构的亚临界汽缸相当。
拆、装高压外缸需将其直立后方可进行。
通过力学分析可知，与水平中分面相比，轴向对分面的受力远小于前者，能充分缩小对分法兰面，同时也使高压、高温段汽缸壁的周向均匀性得到最大的改善，使机组在启动过程中汽缸周向受热均匀，可大幅度地缩短启动时间。
启停过程中无需监视汽缸的绝对膨胀和胀差。
第1级采用低反动度叶片级（约20%的反动度），以降低进入转子动叶的蒸汽温度和减少动叶的叶顶间隙的漏汽损失。
第1级静叶斜置设计，切向进汽、效率高，漏汽损失小。
高温第一级叶片负荷不到其他的1/3。
高压缸在制造厂内组装后整体运至现场，能确保高压缸的组装质量和热耗水平。
超超临界蒸汽比容很小，为提高相对内效率，必须尽可能地减少动静间隙以降低漏汽损失。
在制造厂内有着比现场更好的组装和加工条件，可以充分保证设计的精度要求和相对内效率。
无论冷态、热态启动从冲转到3000r/min均只要5分钟左右，冷态启动在冲转前需要一小时左右的暖阀时间，无需暖缸。
须特别说明的是西门子公司机组的实际启动曲线可与理论曲线几乎重合，即使在机组达到全速时的转折点，也没有明显的超调现象。
另外，为使给水温度达到290℃以上，必须从高压缸内设抽汽口，所以筒形结构加上抽汽口的设置，高压缸大修时工艺复杂，比一般中分面结构要延长3～4天。
尽管如此，由于推荐大修间隔10－12年，比一般机组的6年长得多，所以还是有一定的优势。
1.2.2中压缸中压缸M30采用双流程双层缸设计,也是整体组装出厂。
采用水平中分面窄法兰外缸。
因工作压力较低，缸体相对较薄，有着较好的热均匀性。
两个中调门直接与汽缸相连，两端排汽从内外缸间送至中间排汽口，1个排汽口从上部中间引出，送至低压缸。
为防止上、下缸温度的不均匀分布，其排汽也作为四段抽汽，从下缸中间引出，使内缸有较好的对称热环境。
这种设计对最大限度地降低汽缸的不对称变形，减少径向间隙，提高内效率和改善起动特性具有显著作用。
中压缸第一级除了与高压缸一样采用了低反动度叶片级，以及切向进汽第一级静叶结构外，还采取了一种切向涡流冷却技术，以降低中压转子的温度，最高设计温度为620℃。
另外，高中压转子通流部分采用小直径、多级数；高中低压动、静叶片设计成全三维马刀型，据西门子提供的数据，效率至少提高2%。
不同反动度叶片级的应用，据西门子提供的数据，提高了效率1%。
1.2.3低压缸低压缸N30采用双流程设计，现场焊接组装而成。
低压内、外缸之间采用柔性连接。
内缸落地，内缸与中压外缸之间有推拉装置。
单连通管连接，低压外缸与凝汽器的连接，采用了刚性基础刚性连接的特殊方式。
由于在运行时，低压外缸相对轴承、推拉杆等存在三维膨胀，且此膨胀量和膨胀方式与转子和内缸又完全不同，故西门子公司配置了一系列的柔性波纹管解决相对膨胀的吸收和密封问题。
转子无中心孔，配有三种排汽面积的长叶片977mm/1146mm/1430mm（钛合金），针对不同的冷却水温，总能达到1000MW的铭牌出力。
1.2.4阀门配置及运行方式西门子汽轮机运行方式采用全周进汽＋补汽阀技术，实现了全周进汽的定－滑－定运行模式（高效－调峰）。
汽轮机高压缸不设调节级，100%全周进汽，主蒸汽通过汽缸左右两侧直接相连的联体主汽阀和调节阀进入均压环室。
安装紧凑、损失小、安装方便、推力小。
由于取消了高压缸内运行工况最恶劣的调节级，其安全性大为提高。
如：非全周进汽导致的部分进汽损失和周期性蒸汽激振；低负荷下的压力级相对内效率远比调节级高等。
全周进汽时，汽轮机的进汽压力与流量成正比，即机组仅在最大流量（VWO）工况运行时，进汽压力才达到额定值。
由于机组容量余量在我国较大，一般额定工况（THA）的进汽压力仅为额定值的90%。
另外，要使全周进汽机组具有调频能力，如不采用补汽阀技术，必须采取节流的方式。
这两种情况都将导致热耗的增加。
西门子公司积木块式设计中可选用一种补汽阀（overload valve）的技术。
该技术是指从某一工况（THA）开始从主汽阀后、调节阀前引出一些新蒸汽，经节流降低参数进入高压第五级动叶后空间，主流与这股蒸汽混合后在以后各级继续膨胀做功的一种措施。
采用补汽阀有两个目的：第一、使滑压运行机组在额定流量下，进汽压力达到额定值，即机组在额定工况下无节流损失；第二、是使机组在实际运行时，不必通过主调门的节流就具备调频功能，可避免节流损失，而且调频反应速度快（即负荷响应速度快），可减少锅炉的压力波动。
补汽阀只在THA以上的运行区域以及需要调频时才开启，大部分时间备而不用，且保持微量泄漏（以使补汽与主汽的温差在所有工况下基本稳定）。