储罐用07MnNiVR钢焊接接头力学性能试验

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07MnNiMoDR丙烯球罐的应用

07MnNiMoDR丙烯球罐的应用介绍了07MnNiMoDR低温压力容器用钢板应用于2500m3丙烯球罐的现场组焊技术。

经过焊接工艺评定选择合理的焊接参数，严格控制焊接热输入及相应工序工艺，球罐各项工艺性能均能满足相关标准的规定，完全能够满足设计及建造要求。

标签：07MnNiMoDR钢;丙烯球罐;焊接2012年，本公司承揽了山东兖矿国泰乙酰化工有限公司新建项目的4台2500m3丙烯球罐的工程，该工程4台球罐全部采用宝山钢铁股份有限公司生产的07MnNiMoDR低温压力容器用钢板。

4台球罐采用常规设计，设计温度：-50/100，设计压力：2.16/F.V，球罐内径：16900mm，容积：2500m3，名义厚度：50mm，结构形式：三带十二柱混合式，共34块球壳版;焊缝长度：430m。

本文结合项目特点，对这四台球罐在安装时应注意的问题进行了介绍。

一、球壳板材料球壳板材料采用宝山钢铁股份有限公司生产的07MnNiMoDR低温压力容器用钢板，符合《压力容器用调质高强度钢板》GB19189-2011标准。

钢板在调质状态下供货，强度高，低温冲击韧性好，焊接冷裂纹敏感系数低。

二、焊接材料该项目主体焊缝焊接材料采用的是由日本进口的LB-65L，该焊条属于高韧性超低氢型焊条，工艺性能好，可进行全位置焊接。

焊条进厂复验时，焊条熔敷金属扩散氢含量平均值为 3.18ml/100g（气相色谱法），-50℃低温冲击时冲击功分别为176J、174J、156J，抗拉强度为620N/mm2，具有良好的抗裂性和低温冲击韧性。

三、焊接工艺评定本公司对于该球罐应用的钢板和焊接材料做了一系列的焊接性试验，掌握了该钢板和焊条的焊接特点。

考虑到该钢板有一定的再热裂纹倾向及施工现场的条件等因素，推荐预热温度控制在100-120°之间。

该钢板在焊接过程中应严格控制其焊接热输入，防止焊接接头处晶粒粗化，从而导致其低温冲击韧性降低。

在一系列的试验中发现，随着焊接热输入的增加，焊缝冲击韧性会有所下降。

焊接公式及实验

1、碳当量国际焊接学会:CE(IIW)=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 <淬硬倾向不大日本焊接学会：Ceq(JIS)=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14Ceq《%，焊接性优良；淬硬倾向逐渐明显，焊接时需要采取合适的措施；Ceq>%时，淬硬倾向明显，属于较难焊接材料。

淬硬倾向较大的钢, 焊后在空气中冷却时，焊缝易出现淬硬的马氏体组织，低温焊接或焊接刚性较大时易出现冷裂纹，焊接时需要预热，预热是防止冷裂纹和再热裂纹的有效措施。

与人是防止冷裂纹和再热裂纹的有效措施。

温度太低，焊缝会开裂，太高又会降低韧性，恶化劳动条件，所以确定合适的预热温度成为很重要的问题。

Rb=500MPa,Ceq= 不预热Rb=600MPa，Ceq= 预热75o CRb=700MPa, Ceq= 预热75 o CRb=800MPa，Ceq= 预热150 o C新日铁：CE IIW公式对碳钢和碳锰钢更合适，但不适用于低碳低合金钢；Pcm适于低碳低合金钢。

CEN在图表法中被用作评价钢冷裂纹敏感性的尺度（当碳增加时，CEN接近CE IIW,而当碳降低时他又接近Pcm）。

——用图表法确定钢焊接时的预热温度上2、冷裂纹敏感指数：PcmPcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B使用化学成分范围（质量分数）：C=、冷裂纹敏感性PwPw=Pcm+[H]/60+h/600或Pw=Pcm+[H]/60+R/40000[H]:熔敷金属中扩散氢含量（ml/100g）R:焊缝拉伸拘束度h:板厚（mm）当Pw>0时，即有产生裂纹的可能性。

适用条件：扩散氢含量[H]=(1-5)ml/100g，h=19-50mm，线能量为17-30kJ/cm.4、预热温度：To To=1440Pw-392根据日本CEN确定预热温度：1、根据钢的化学成分计算CEN和CE IIW;2、通过焊缝金属扩散氢含量与图3标准值的偏差求出CEN的某一增量；3、通过热输入与图4标准值的偏差和CE IIW求出CEN 的某一增量；4、将CEN增量之和与原始CEN相加，对CEN进行修正；5、根据修正的CEN和图2基本曲线中的板厚确定y坡口试验的临界预热温度；6、根据焊缝金属强度和接头拘束度，通过图5的修正，确定实际所需的预热温度。

07mnnimovdr钢材硬度布氏硬度值

用布氏硬度值衡量07mnnimovdr钢材的硬度在材料工程中，硬度是材料抵抗外部力量侵蚀的能力。

而布氏硬度值则是一种常用的硬度测试方法，特别适用于金属材料的硬度评估。

今天，我们将围绕着07mnnimovdr钢材及其布氏硬度值展开深入探讨。

01. 07mnnimovdr钢材的基本介绍07mnnimovdr钢材属于低合金高强度钢，常用于压力容器、锅炉及其配件的制造。

其主要特点是耐高温、耐压力、具有良好的韧性和焊接性能。

在工业领域中，07mnnimovdr钢材有着广泛的应用，因此对其硬度的评估显得尤为重要。

02. 布氏硬度值的测试原理布氏硬度测试是通过一颗钨球或钨柱（测试压头）以一定负荷压入试样表面，通过测量压头在取下后试样的残痕大小，来计算出硬度值。

一般来说，布氏硬度值越高，材料的硬度就越大。

03. 07mnnimovdr钢材的布氏硬度值测试结果根据实验室测试数据显示，07mnnimovdr钢材的布氏硬度值在220-280HB之间，这表明其硬度处于中等水平。

考虑到其应用领域主要为高温高压环境，这样的硬度值能够保证其在工作过程中不易受到外部压力的影响。

04. 对07mnnimovdr钢材硬度的个人观点和理解在我看来，07mnnimovdr钢材的硬度值与其所处环境具有高度契合。

中等硬度既能够确保其在高温高压环境下不易变形，同时也保证了一定的韧性和加工性能。

我们可以认为其硬度值是经过严格测试和实践验证的有效数值。

总结回顾：通过对07mnnimovdr钢材布氏硬度值的深入探讨，我们不仅对其硬度有了全面的了解，同时也领悟到了硬度评估的重要性。

在工程实践中，我们需要根据具体的使用环境和要求，选择合适的材料硬度，来确保材料的使用寿命和安全性。

布氏硬度值作为硬度评估的重要手段，更是为工程师和研发人员提供了可靠的数据支持。

以上就是对于07mnnimovdr钢材硬度及其布氏硬度值的全面探讨和个人见解，希望能够为您提供一定的参考价值。

07MnCrMoVR丨07MnNiMoVDR技术参数

舞钢07MnCrMoVR、07MnNiMoVDR钢按照GB19189-2003组织生产，并且进一步降低了磷、硫含量。
供货规格厚度8-60mm，宽度1500-3800mm，长度6000-18000mm。
焊接裂纹敏感性组分Pcm<=0.21
炲炼方法：电炉精炼+炉外精炼+真空处理。
交货状态：调质。
超声波探伤符合GBJB4730中1级探伤。
07MnNiMoVDR压力容器用调质高强钢
化学成分-执行标准Q/WTB22-2006
牌号
化学成分（质量分数）/%
07MnNiMoVDR
C
Si
Mn
P
S
Ni
Cr
Mo
V
Pcm
≤0.09
≤0.15-0.40
≤1.20-1.60
≤0.012
≤0.005
0.25-0.50
≤0.30
≤0.10-0.30
≤0.02-0.06
≤0.21
07MnNiMoVDR力学性能
牌号
拉伸试验
冲击试验（横向）
冷弯试验
07MnNiMoVDR
ReL (Mpa)
Rm(MPa)
A(%)
温度℃
Akv(J)
b=2a 18Βιβλιοθήκη °≥490610-730
≥17
-40
≥100
d=3a
钢由电弧炉+炉外精炼的方式冶炼，并进行真空处理。交货状态：钢板以离线淬火+回为的调质热处理状态交货，钢板回火温度不得低于610度。

在役07MnCrMoVR球罐板材组焊再热裂纹敏感性研究

１和表２所示。
表１热模拟ＨＺ粗晶区应力释放试验参数Ａ
图３试样Ｒ１Ｒ、２热模拟ＨＺ粗晶区再热裂纹应力释放试验Ａ
表２热模拟ＨＺ粗晶区应力释放试验数据Ａ
试样编号原始直径／ｍ焊后热处理试验结果断口直径／ｍｌｍｉｌ
应力松弛时产生的应变超过了热影响区粗晶区的塑性变形能力而产生的。随着焊接试验技术的不断进
图１热模拟ＨＺ粗晶区应力释放试验试样Ａ
焊接线能量通常对低温高强度钢的焊接热影响区及其焊缝金属的冲击韧性影响较大。根据浦钢提
０前言
球罐
组焊
再热裂纹
压力容器对该球罐重新组装时的最佳焊后热处理温度进行研
宝钢集团上海浦东钢铁有限公司４台４ＯＩ球０ＩＴ罐由于上海世博会选址和公司设备改造需分拆搬迁至罗泾浦江厂重新组装。该球罐为国产的，罐体材料为武钢生产的０ＭｎｒＶ７ＣＭｏＲ，属于低合金高强度
《工装备技术》３化第１卷第４期２１００年
４ｌ
在役０ＭｎｒＶＲ球罐板材组焊再热７ＣＭ０裂纹敏感性研究
蒋爱国石卫杨惠谷顾福明薛小龙
（上海华谊集团建设有限公司）（上海市特种设备监督检验技术研究院）
２试验结果
图４试样Ｒ３、Ｒ４热模拟ＨＡＺ粗晶区再热裂纹应力释放试验

压力容器用低焊接裂纹敏感性调质高强度钢板07MnCrMoVR

压力容器用低焊接裂纹敏感性调质高强度钢板07MnCrMoVR1 07MnCrMoVR钢板范围本标准规定了压力容器用低焊接裂纹敏感性调质高强度钢板的尺寸、外形、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书等。

本标准使用于压力容器制造用厚度10mm~60mm的高强度钢板。

2 07MnCrMoVR钢板牌号表示方法本标准所列排号中的：R---是指压力容器“容”字的汉语拼音第一个字母：D---是指低温“低”字的汉语拼音第一个字母。

3 07MnCrMoVR钢板尺寸、外形、重量及允许偏差3.1 07MnCrMoVR钢板的尺寸、外形及允许偏差应符合GB/T709的规定。

3.2 07MnCrMoVR钢板的厚度偏差应符合GB6654的相应规定。

3.3 07MnCrMoVR钢板按理论重量交货，计算用钢板密度为7.85Kg/dm3。

理论重量计算方法应符合GB6654的规定。

4 07MnCrMoVR钢板的技术要求4.1 07MnCrMoVR钢板的牌号与化学成分4.1.1 07MnCrMoVR钢的牌号及化学成分（熔炼分析）应符合表一的规定。

表1 07MnCrMoVR化学成分（a）必要时加入（b）Pcm为焊接裂纹敏感性组成，按如下公式计算：Pcm=C+Si/30(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B(%)4.1.2 为改善钢的性能，可添加表1以外的其他微合金元素。

4.1.3 供方如能保证钢中残余元素不超过规定，可不进行分析。

4.1.4 钢板化学成分允许偏差应符合GB/T222中表2的规定，且S的允许偏差上限为≤0.002%。

4.1.5 供方硬包装添加的表1之外的微合金元素进入熔炼分析Pcm结果。

4.2 冶炼方法钢由电弧炉+炉外精炼的方式冶炼，并进行真空处理。

4.3 交货状态4.3.1 钢板以离线淬火+回火的调质热处理状态交货，钢板回火温度不得低于610℃.4.3.2 钢板的边缘以剪切或火焰切割状态交货，需方有要求时也可毛边交货，但应供需双方协商确定，并在合同中注明。

焊接接头的力学性能试验包括哪些内容

焊接接头的力学性能试验包括哪些内容？
（1）焊接接头的拉伸试验（包括全焊缝拉伸试验）试验的目的是测定焊接接头（焊缝）的强度（抗拉强度σb，屈服点σs）和塑性（伸长度δ，断面收缩率φ），并且可以发现断口上的某些缺陷（如白点）。

试验可按GB2651-89《焊接接头拉伸试验方法》进行。

（2）焊接接头的弯曲试验试验的目的是检验焊接接头的塑性，并同时可反映出各区域的塑性差别、暴露焊接缺陷和考核熔合线的质量。

弯曲试验分面弯、背弯和侧弯三种，试验可按GB2653-89《焊接接头弯曲及压扁试验方法》进行。

（3）焊接接头的冲击试验试验的目的是测定焊接接头的冲击韧度和缺口敏感性，作为评定材料断裂韧性和冷作时效敏感性的一个指标。

试验可按GB2650-89《焊接接头冲击试验方法》进行。

（4）焊接接头的硬度试验试验的目的是测量焊缝热影响区金属材料的硬度，并可间接判断材料的焊接性。

试验可按GB2654-89《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》进行。

（5）焊接接头（管子对接）的压扁试验试验的目的是测定管子焊接对接接头的塑性。

试验可按GB2653-89《焊接接头弯曲及压扁试验方法》进行。

（6）焊接接头（焊缝金属）的疲劳试验试验的目的是测量焊接接头（焊缝金属）的疲劳极限（σ－1）。

试验可按GB2656-81《焊缝金属和焊接接头的疲劳试验法》进行。

07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验_刘俊松

表 1 07MnNiVDＲ钢的化学成分（质量分数，% ） Table 1 Chemical compositions of 07MnNiVDＲ
C
Si
Mn
P
S
国家标准 ≤0． 09 0． 15 ～ 0． 40 1． 20 ～ 1． 60 ≤0． 018 ≤0． 008
实测值 0． 07
0． 19
1． 40
72
焊接学报
第 35 卷
图 1 热模拟试样（ mm） Fig. 1 Draft of specimen for simulating
夏比摆锤冲击试验试验按国家标准 GB / T 229—2007《夏比摆锤冲击试验方法》进行．首先将材料加工成尺寸为 70 mm × 11 mm × 11 mm 的热模拟试样，模拟出 HAZ 组织后进行保温 1 h 热处理，再将试样加工成 55 mm × 10 mm × 10 mm 的 V 形缺口标准冲击试样，测出在使用温度－ 40 ℃ 的冲击吸收功．考察热处理温度对 HAZ 低温韧性的影响．
0序言
高强钢的再热裂纹敏感性是压力容器行业比较关心的重要问题之一［1 － 3］．随着压力容器向高压、深冷、高腐蚀、大型化等高参数的极端条件下发展，为了满足越来越高的使用要求，焊后热处理已作为提高焊制压力容器产品质量的手段列入许多标准．然而目前评价再热裂纹敏感性的试验方法众多，缺乏相应标准的指导，各方法得到的结果并不一致，甚至可能存在较大差异． 07MnNiVDＲ钢是国产压力容器用低合金调质高强钢，具有优良的焊接性能和
第3 5卷第4期
焊接学报
2 0 1 4 年 4 月 TＲANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION

07MnMoVR 07MnNiVDR 07MnNiMoDR 12MnNiVR技术参数

07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR、12MnNiVR压力容器用调质高强度钢板一、本标准适用于厚度为10mm~60mm的压力容器用调质高强度钢板。

二、执行标准：GB19189-2011三、钢板表面不允许存在裂纹、气泡、结疤、折叠和夹杂等对使用有害的缺陷。

钢板侧面不得有分层。

四、钢板应逐张进行超声检测，检测方法按JB/T4730.3或NB/T47013.3执行，合格级别为I级。

五、12Cr2Mo1VR化学成分（详情Call：一五六三七五八四七零零）牌号 C Si Mn P S Cu Ni Cr Mo V B Pcm07MnM oVR≤0.090.15~0.401.20~1.60≤0.20≤0.10≤0.25≤0.40≤0.300.10~0.300.02~0.06≤0.002≤0.2007MnN iVDR≤0.090.15~0.401.20~1.60≤0.18≤0.08≤0.250.20~0.50≤0.30≤0.300.02~0.06≤0.002≤0.2107MnN iMoDR≤0.090.15~0.401.20~1.60≤0.15≤0.005≤0.250.30~0.60≤0.300.10~0.30≤0.06≤0.002≤0.2112MnN iVR≤0.150.15~0.401.20~1.60≤0.20≤0.010≤0.250.15~0.40≤0.30≤0.300.02~0.06≤0.002≤0.25 注：厚度不大于36mm的07MnMoVR钢板，厚度不大于30mm的07MnNiMoDR钢板Mo含量下限不作要求。

六、12Cr2Mo1VR力学性能和工艺性能牌号钢板厚度拉伸试验冲击试验弯曲试验屈服强度抗拉强度断后伸长率温度冲击功180℃B=2a07MnMoVR 10~60 ≥490 610~730 ≥17 -20℃≥80 d=3a07MnNiVDR 10~60 ≥490 610~730 ≥17 -20℃≥80 d=3a07MnNiMoDR10~50 ≥490 610~730 ≥17 -20℃≥80 d=3a12MnNiVR 10~50 ≥490 610~730 ≥17 -20℃≥80 d=3a。

硼对低温球罐用钢07MnNiMOVDR50mm板组织与力学性能的影响

ｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＹｉＴａｉＧｒｏｕｐＣｏＬｔｄ，Ｅ’ ｅｒｄｕｏｓｉ０１７０００；２ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｅｎｔｅｒ，ＷｕｙａｎｇＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＣｏＬｔｄ，Ｗｕｇａｎｇ４６２５００）
０．０００５％～０．００１５％时钢板有良好的强韧性匹配，抗拉强度为６３０～６９０ＭＰａ，冲击功１４０～２７５Ｊ，满足标准要求。关键词硼低温球罐用钢０７ＭｎＮｉＭｏＶＤＲ５０ｍｍ板组织力学性能
ａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃｌａｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ５０ｍｍｐｌａｔｅｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｑｕｅｎｃｈｅｄａｔ９００℃一ｔｅｍｐｅｒｅｄａｔ６２０ｏＣｈａｓｂｅｅｎｓｔｕｄｉｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓ
０．１０～０．１５Ｃｒ、０．１８０．２５Ｍｏ、０．０４～０．０５Ｖ、０．０２— ０．０４Ａ１）５０ｍｍ板由１００ｔＵＨＰＥＡＦ－ＬＦ－３Ｏ０ｍｍ× ２０００ｍｍＣＣ－
４辊可逆轧机轧制工艺生产。研究了０— ０．００２Ｏ％Ｂ对该钢９００℃淬火－６２０ｑｃ回火的５０ｍｍ板组织和力学性能的影响。结果表明，加硼能显著提高钢板淬透性，以钢板心部得到均匀贝氏体为主的组织；当硼含量超过０．００１５％时，组织粗大并有混晶出现，冲击功下降，抗拉强度７５０ＭＰａ超出标准上限（７３０ＭＰａ）。当钢中硼含量控制在

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ｓｆｔｅａｉ．ａｅｙｏｐｒｔｏｎ
Ｋｅｒｓｔｒｇａｋ７ｎＶＲｓｅｌｙｗｏｄ：ｓｏａｅｔｎ；０ＭＮｉｔｅ；ｗｅｉｇｊｉｔｌｎ — ｎ；ｍｅｈｎｃｌｒｐｒｙｄｏｃａｉｏｅｔａｐ
大线能量用钢的需求量随着我国能源、油及石
ＷＮｕ，ＷＮＡＧＨｉＡＧ
Ｉ２Ｕｌ，Ｘｇ
ｃｅｇ，ＹＡ，ＷＮｉ￣，ＨＮｕ￣ＩＩｌＵＮＩｌｌＡＧＬ－ＺＡＧＬ－ｈｌ
（．ＨｅｅｎｒｌＭａｈｉｅｙＲｅｅｒｈＩｔｔｔ１ｆｉＧｅｅａｃｎｒｓａｃｎｓｉｕｅ，Ｈｅｅ２００ｆｉ３３１，Ｃｈｎａ；ｉ
维普资讯
第３６卷
第１期
石
油
化
工
设
备
ＶｏＩ６ＮＯ．３．１
２００７年１月
ＰＥＴＲＯ－ＣＨＥＭＩＣＡＩＥＱＵＩＥＮＴＰＭ
Ｊｎ２０ａ．０７
文章编号：１０ — ４６２０）１００ — ５００７６（０７０ — ０８０
势，此同时，与为达到在数量和价格上均能满足社会经济持续发展需要的石油供应保障能力，２０从０３年起我国开始了战略石油储备计划的实施。石油储备
基地建设主要是建造单台储存体积在１ ×１ｍ。００以上的浮顶油罐，为此，国内需要大量的高强度储罐用
储罐用０ＭｎＶＲ钢焊接接头力学性能试验７Ｎｉ
汪辉，王洪刚，徐鹏程，袁浩，王丽慧。，张禄林。
（．肥通用机械研究院，安徽合肥１合河北廊坊２０３；２中石油管道物质装备总公司，３０１．０５０；３鞍钢新轧钢股份有限公司，辽宁鞍山１４０）６００．１０３
化工等行业的快速发展而呈现出日益增加的发展趋
司等都在进行研究［］１。
焊接线能量通常对高强度钢的焊接热影响区及
其焊缝金属的力学性能特别是冲击韧性影响较大。文中介绍了Ｒ ≥ ６０ＭＰ１ａ级的大线能量焊接用０ＭｎＶＲ钢焊接接头的力学性能试验情况。７Ｎｉ
２ＣＮＰｐｎａｅｉｌＦｒｉｈＰａｅｔＣｍｐｎ．ＣＰｉｉｇＭｔｒａｕｎｓｒｎｏａｙ，Ｌａｇａｇ０５０ｎｆｎ６００，Ｃｈｎ；ｉａ３ＡｎａｇＮｅＳｅｌＣｏａｙＬｉｉｄ，Ａｎｈｎ１０３Ｃｈｎ）．ｇｎｗｔｅｍｐｎｍｔｅｓａ４０，１ｉａ
钢材。日本在研究大线能量用钢方面有着较高的水
平，ＳＶ４０钢已经非常成熟并为我国主要进其Ｐ９Ｑ
ｌ试验内容
１１试验目的．
ｐｏｅｔ，ｅｉｍｐｃｐｏｅｔ，ＤＴＴ，ｒｃｕｅｔｕｈｅｓｏｈｅｄｎｏｎｙｄｆｉｖｒｐｒｙｓｒｓｉａｔｒｐｒｙＮｅｆａｔｒｏｇｎｓｆｔｅｗｌｉｇｊｉｔｂｅｉｔｅｎｉ
ｗｅｌｎｏｅｓａｄｗｅｄｎｇｐｒｍｅｅｒｔｄｉｄ．ｅｖｒｅｙｏｅｈａｃｌｐｏｐｒｙｓｗｅｄｉｇｐｒｃｓｎｌｉａａｔｒｗｅｅｓｕｅＴｈａｉｔｆｍｃｎｉａｒｅｔｈｏｄ
关键词：储罐；０ＭｎｉＲ钢；焊接接头；力学性能７献标志码：Ａ
ＴｓｓａｃｎｔｅＭｅｈｎｃｌＰｏｅｔｆＷｅｄｎｏｎｆ０ＭｎＶＲｔｅｏｔｒｇｈｋｅｔＲｅｅｒｈｏｈｃａｉａｒｐｒｙｏｌｉｇＪｉｔｏ７ＮｉＳｅｌｆｒＳｏａｅ］ｎ
ｔａｌｉｇｊｉｔｃｎｂｕｔｂｅｆｒｔｅｄｓｇｅｕｒｍｅｔａｄｅｓｒｄｔｅｈｇｔｒｇａｋｈｔｗｅｄｎｏｎａｅｓｉｌｏｈｅｉｎｒｑｉｅｎｎｎｕｅｈｕｅｓｏａｅｔｎａ
摘要：为了将０ＭｎＶＲ钢板用于建造大型储罐，据确定的焊接工艺和焊接工艺参数，究了７Ｎｉ根研
焊接接头的拉伸性能、系列冲击性能、无塑性转变温度和断裂韧度等，各项力学性能表明，焊接接头可满足大型储罐的设计要求并且保证其安全运行。
ＡｂｔａｔＩｒｅｏｍａｅｕｅｏｔｅ７ｎＶＲｔｏｓｒｃｕｅｓｏａｅｔｎｔｅｔｎｉｎｓｒｃ：ｎｏｄｒｔｋｓｆｓｅｌ０ＭＮｉｏｃｎｔｕｔｈｇｔｒｇａｋ，ｈｅｓｏ