桩基础课程设计 (土木工程专业毕业设计)

2.1 设计资料

2.1.1 上部结构资料

某教学实验楼，上部结构为七层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30。底层层高3.4m（局部10m，内有10 t桥式吊车），其余层高3.3m，底层柱网平面布置及柱底荷载见附图。

2.1.2 建筑物场地资料

拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦，建筑物平面位置见图2-1。

图2-1 建筑物平面位置示意图

建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。

场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。

建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表2.1.

表2.1地基各土层物理，力学指标

土

层编号土层名称

层底

埋深

（m）

层厚

（m）

3

(kN/m)

γ

e(%)

ω

L

I(kP a)

c

()

?

?

(M P a)

s

E

(kPa)

k

f

M P a

s

P

（）

1 杂填土 1.8 1.8 17.5

2 灰褐色粉质

粘土

10.1 8.3 18.4 0.90 33 0.95 16.7 21.1 5.4 125 0.72

3 灰褐色泥质

粘土

22.1 12.0 17.8 1.06 34 1.10 14.2 18.6 3.8 95 0.86

4 黄褐色粉土

夹粉质粘土

27.4 5.3 19.1 0.88 30 0.70 18.4 23.3 11.5 140 3.44

5 灰-绿色粉质

粘土

>27.4 19.7 0.72 26 0.46 36.5 26.8 8.6 210 2.82

2.2 选择桩型、桩端持力层、承台埋深

2.2.1 选择桩型

因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大，

不宜采用浅基础。

根据施工场地、地基条件以及场地周围环境

条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，

为减少对周围环境污染，采用静压预制桩，这样

可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期

完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施

工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能

性。

2.2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深

依据地基土的分布，第③层是灰色淤泥质的

粉质粘土，且比较后，而第④层是粉土夹粉质粘

土，所以第④层是比较适合的桩端持力层。桩端

全断面进入持力层1.0m（>2d），工程桩入土深度

为m

h

h1.

23

1

12

3.8

8.1

,=

+

+

+

=

由于第①层后1.8m，地下水位为离地表2.1m,

为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底

进入第②层土0.3m，即承台埋深为2.1m，桩基

得有效桩长即为23.1-2.1=21m。

桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层

<10时,桩边长取300～400,350mm×350mm，由

施工设备要求，桩分为两节，上段长11m，下段长

11m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m，图2-2桩基及土层分布示意图这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。

桩基以及土层分布示意如图2-2。

2.3 确定单桩极限承载力标准值

本设计属于二级建筑桩基，采用经验参数法和静力触探法估算单桩极限承载力标准值。

根据单桥探头静力触探资料P s 按图2-3确定桩侧极限阻力标准

50p +40

c

801007000

g

15a h d

1000200030004000500060000.0

p

s

p s (kPa)

f

e

.

025s

251251000.0

16p s +

20.450.02p s q s k (k P a )

140120

60

20

b

600 图2-3 s sk p q -曲线

图2-4

由于除去杂土外,第②,③,④,⑤层土都是粘土,则采取图2.3中的折线oabc 来确定桩侧极限阻力的标准值：

即：kPa P s 1000<时，s sk P q 05.0= kPa P s 1000>时，25025.0+=s sk P q

桩端的竖向极限承载力标准值的计算公式 p sk i

ski pk sk uk A P l q

u Q Q Q α+=+=∑

其中：)(2

121sk sk sk P P P β+=

u ――桩身截面周长，m 。

i l ――桩穿过第i 层土的厚度。

p A ――桩身横截面积，扩底桩为桩底水平投影面积，2

m ，α――桩端阻力修正系数，查表2.2。

由于桩尖入土深度H=23.1m(15

桩入土深度（m ）

H<15 15

0.75

0.75-0.9

0.9

1sk P 为桩端全断面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，

计算时，由于桩尖进入持力层深度较浅，仅1m,并考虑持力层的可能起伏，所以这里不计持力层土的sk P ，2sk P 为桩端全断面以下4倍桩径范围以内的比贯入阻力平均值，故KPa P sk 8601=，KPa P sk 34402=，β为折减系数，因为5/21

根据静力触探法求sk q ，根据图2-3和表2.1的数据（各层土的Ps 值）,有如下： 第二层：kPa q m h sk 15,6=≤;

kPa Ps q m h sk 3672005.005.0,1.106=?==≤≤; 第三层：kPa ps q m h sk 4386005.005.0,1.221.10=?==≤≤；

第四层：kPa p q m h s sk 111253440025.025025.0,6.273.22=+?=+=<≤

依据静力触探比贯入阻力值和按照土层及其物理指标查表法估算的极限桩侧，桩端阻力标准值列于下表：

表2.3 极限桩侧、桩端阻力标准值

层 序

静力触探法

经验参数法

)(kPa q sk

)

(kPa q sk α

)(kPa q sk

)(kPa q pk

○2 粉质粘土 15(h ≤6)

36 35 ○3 淤泥质粉质黏土 43

29 ○

4 粉质黏土

111

1784.5

55

2200

按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值：

2

40.35156-2.136 4.1431211110.351784.5 1166.34+218.6 1385kN

uk sk pk ski i sk p

Q Q Q u q l P A α=+=+???????∑＝〔（）＋＋＋〕＋＝＝

估算的单桩竖向承载力设计值（60.1==p

s γγ）

kN Q p

pk

s

6.8656

.11385Q R sk

1==+=

γ

γ

按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：

2

40.35358+29125510.352200

956.2269.5

1226kN

uk sk pk Q Q Q =+???????＝（＋）＋＝＋＝

估算的单桩竖向承载力设计值（65.1==p

s γ

γ）

kN Q p

pk

s

74365

.11226Q R sk

2==

+

=

γ

γ

由于R 1>R 2,所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用kN R R 7432==，初步确定桩数。

2.4 确定桩数和承台底面尺寸

下面以①—B,①—C 的荷载计算。

2.4.1 B 柱桩数和承台的确定

最大轴力组合的荷载：F 2294kN ,M =78kN m Q 47kN ?＝，＝

初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规范中建议取1.1~1.2， 现在取1.1的系数，即：

()根4.31.1743

22941.1n 2

=?=

?≥

R F

取n ＝4根，桩距 1.05m 3d ＝≥a S ,

桩位平面布置如图2-5，承台底面尺寸为1.9m 1.9m ?。

2.4.2 C 柱柱桩数和承台的确定

最大轴力组合的荷载F 3254kN ,M =41kN m Q 56kN ?＝，＝

初步估算桩数（根）＝4.61.1743

32541.1n ?=

?≥

R

F

取n ＝5根， 1.05m 3d ＝≥a S ，取m S a 6.1=，则承台底尺寸为2.3m 2.3m ?。 桩位平面布置如图2-6(四个角上的桩与中间桩的mm mm d 105011302800

>==)

图2-5四桩桩基础图2-6五桩桩基础

2.5 确定复合基桩竖向承载力设计值

该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。

目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。《地基规范》采用等代实体法，《桩基规范》采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算B,C复合基桩的竖向承载力设计值

2.5.1四桩承台承载力计算（B承台）

图2-7

承台净面积：2

2

212.335

.049.1m A c =?-=。

承台底地基土极限阻力标准值：KPa f q k ck 25012522=?==

kN n

A q Q c

ck ck 1954

2

.3250=?==

kN l q u Q i ski sk 2.956==∑ kN q A Q p p pk 5.269== 分项系数70.1,65.1===c p

s γγ

γ

因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下： 4.235

.049.19.1886

.0886

.0=??==b

n e A d

a S

09

.021

9.1==l

Bc

群桩效应系数查表得：64.1,8.0==p s ηη

承台底土阻力群桩效应系数:c

e

c

e c

c

i

c i c

c A A A A η

η

η+=

承台外区净面积2

2

2

2.1)35.09.1(9.1m A e

c =--= 承台内区净面积92.12.112.3=-=-=e

c c i

c A A A m 2

查表.

0,11.0==e c i

c ηη

31.012

.32.163

.012

.392.111

.0=+=+=c

e

c

e c

c

i

c i c

c A A A A η

η

η

那么，B 复合桩基竖向承载力设计值R: kN Q Q Q R c

ck

c

p

pk

p

s

sk

s

76770

.119531

.065

.15.26964

.165

.12.9568

.0=++=++=γηγ

ηγη

2.5.2五桩承台承载力计算（C 承台）

承台净面积：2

2

2

6775.435

.053.2m A c =?-=

承台底地基土极限阻力标准值：KPa f q k ck 25012522=?==

kN n

A q Q c

ck ck 2345

6775

.4250=?==

kN l q u Q i ski sk 5.956==∑ kN q A Q p p pk 5.269== 分项系数70.1,65.1===c p

s γγ

γ

因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下： 6.235

.053.23.2886

.0886

.0=??==b

n e A d

a S

1095

.021

3.2==l

Bc

群桩效应系数查表得：64.1,8.0==p s ηη

承台底土阻力群桩效应系数: c

e

c

e c

c

i

c i c

c A A A A η

η

η+=

承台外区净面积2

2

2

4875.1)35.03.2(3.2m A e

c =--= 承台内区净面积19.34875.16775.4=-=-=e

c c i

c A A A m 2

查表63

.0,11.0==e c i

c ηη

275.06775

.44875.163.06775

.419.311.0=+=+=c

e

c

e c

c

i

c i c

c A A A A η

η

η

那么，C 复合

R:

kN Q Q Q R c

ck

c

p

pk

p

s

sk

s 76970

.1234275.065

.15.26964.165

.12.9568.0=++=++=γηγ

ηγη

2.6 桩顶作用验算

2.6.1四桩承台验算（B 承台）

（1）荷载取B 柱的m ax N 组合：F 2294kN ,M =78kN m Q 47kN ?＝，＝ 承台高度设为1m 等厚，荷载作用于承台顶面。 本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数0λ=1.0.

由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室内填土比室外高，设为0.3m ，即室内高至承台底2.4m ，所以承台的平均埋深m d 25.2)4.21.2(2

1=+=

。

作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G 的分项系数取为1.2.

kN G F 248919522942.12025.29.122942

=+=???+=+

作用在承台底形心处的弯矩∑=?+=kN M 12514778 桩顶受力计算如下：

kN y y M n G F N

i 6746

.046.012542489)

(2

2m ax

m ax

=??+

=

?+

+=

∑∑

kN y y M n G F N

i

5706

.046.01254

2489)

(2

2m ax

m in

=??-

=?-

+=

∑∑

kN n

G F N 6224

2489==

+=

R kN N 2.1674m ax

0<=γ 0m in

0>N

γ

kN R kN N 7676220=<=γ 满足要求

（2）荷载取max

M

组合：F 1977kN ,M =254kN m Q 38kN ?＝，＝

∑

=?+==+=+kN

M kN

G F 29213825421721951977

桩顶受力计算如下： kN y y M n

G F N

i

7.6647.1215436

.046.02924

2172)

(2

2m ax

m ax

=+=??+

=

?+

+=

∑∑

kN y y M n G F N

i

3.4217.1215436

.046.02924

2172)

(2

2m ax

m in

=-=??-

=

?-

+=

∑∑

kN n

G F N 5434

2172==

+=

R kN N 2.17.664m ax

0<=γ 0m in

0>N

γ

kN R kN N 7675430=<=γ 满足要求

2.6.2五桩承台验算（C 承台）

（1）荷载取B 柱的m ax N 组合：F 3254kN ,M =41kN m Q 56kN ?＝，＝ 承台高度设为1m 等厚，承台的平均埋深m d 25.2=。

作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G 的分项系数取为1.2.

kN G F 354028632542.12025.23.232542

=+=???+=+

作用在承台底形心处的弯矩∑=?+=kN M 9715641 桩顶受力计算如下：

kN y y M n G F N

i

3.7388

.048.09753540)

(2

2m ax

m ax

=??+

=

?+

+=

∑∑

kN y y M n G F N

i

7.6778

.048.0975

3540)

(2

2m ax

m in

=??-

=?-

+=∑∑

kN n

G F N 7085

3540==

+=

R kN N 2.1738m ax

0<=γ 0m in

0>N

γ

kN R kN N 7697080=<=γ 满足要求

（2）荷载取max

M

组合：F 3241kN ,M =185kN m Q 6kN ?＝，＝

∑

=?+==+=+kN

M kN

G F 1911618535272863241

桩顶受力计算如下： kN y y M n

G F N

i 7654.594.7058

.048.01915

3527)

(2

2m ax

m ax

=+=??+

=

?+

+=

∑∑

kN y y M n G F N

i

8.6454.594.7058

.048.01915

3527)

(2

2m ax

m in

=-=??-

=

?-

+=

∑∑

kN n

G F N 4.7055

3527

==

+=

R kN N 2.1765m ax

0<=γ 0m in

0>N

γ

kN R kN N 7694.7050=<=γ 满足要求

2.7 桩基础沉降验算

采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d ，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。 2.7.1 B 柱沉降验算

竖向荷载标准值kN F 1764= 基底处压力kPa A G

F p 7.5339.19.120

25.29.19.11764=????+=

+=

基底自重压力kPa d

371.21

.23.04.188.15.17=??+?=γ

基底处的附加应力kPa P P d 7.496377.5330=-=-=γ 桩端平面下的土的自重应力c σ和附加应力z σ（04p z

ασ=）计算如下：

①．在z=0时： 1)101.19(12)108.17(8)104.18(3.04.188.15.17?-+?-+?-+?+?==

∑i i

c h γ

σ

=206.9kPa kPa p b

z

b l

s

7.4967.49625.044,25.0,02,10=??=====ασ

α

②．在m z 2=时： kPa h i i

c 1.2251.929.206=?+==∑γ

σ

kPa p b

z

b

l

s

16.1567.4960786.044,0786.0,1.29

.14

2,10=??======ασ

α

③．在m z 8.2=时：

kPa h i i

c 38.2321.98.29.206=?+==

∑γ

σ

kPa p b z

b

l s

8.887.4960447.044,0447.0,39

.16

.52,10=??======ασ

α

④．在m z 3.4=时

kPa h i i

c 2461.93.49.206=?+==

∑γ

σ

kPa p b z

b

l s

5.437.4960218.044,0218.0.0,5.49

.16

.82,1=??======ασ

α

将以上计算资料整理于表2.4

表2.4 z c σσ,的计算结果（B 柱）

Z(m) )(kPa c σ

b

l

b

z

2

α

)(kPa z σ

0 206.9 1 0 0.25 496.7 2 225.1 1 2.1 0.0786 156.16 2.8 232.38 1 3 0.0447 88.8 4.3

246 1

4.5

0.0218

43.5

在z=4.4m 处，

2.0176.0246

5

.43<==c

z

σσ

，所以本基础取m Z n 3.4=计算沉降量。

计算如表2.5

表2.5计算沉降量（B 柱）

Z(mm)

b

l

b

z 2

i α

)(mm z i i α

11---z i i i z z αα

)

(kPa E si )

110(4

---?

=?i i i i z z Ei

p Si αα

0 1 0 0.25 0 2000 1 2.1 0.1771 342.2 342.2 11500 59.1 2800 1 3 0.1369 383.3 41.1 11500 7.1 4300

1

4.5

0.1017

437.3

54

11500

9.3

S ’=59.1+7.1+9.3=75.5mm

桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数0.1=ψ。

短边方向桩数2=b n ，等效距径比4

.235

.049.19.1886

.0886

.0=??==b

n Ae d

Sa ，长径比

6035

.021

==d

l

，承台的长宽比0.1=Bc

Lc

，查表：59.17,9.1,031.0210===C C C

082.059

.17)12(9.11

231.0)1(2

10=+--+=+-+=C n C n C b b

e

ψ

所以，四桩桩基础最终沉降量'

S S e ψψ==mm 21.65.75082.00.1=?? 满足要求 2.7.2 C 柱沉降验算

竖向荷载标准值kN F 2053= 基底处压力kPa A G

F p 5183.23.220

25.23.23.22053=????+=

+=

基底自重压力kPa d 371.21

.23

.04.188.15.17=??+?=

γ 基底处的附加应力kPa d P P 481375180=-=-=γ 桩端平面下的土的自重应力c σ和附加应力z σ（04p z

ασ=）计算于表2.6中如下：

表2.6 z c σσ,的计算结果（C 柱）

Z(m) )(kPa c σ

b

l

b

z

2

α

)(kPa z σ

0 206.9 1 0 0.25 481 2.3 227.8 1 2 0.084 161.6 4.3 246 1 3.74 0.0305 58.7 5

252.8 1

4.35

0.0232

44.6

在z=5m 处，

2.0177.08

.2526

.44<==c

z

σσ

，所以本基础取m Z n 5=计算沉降量 计算如表2.7

表2.7计算沉降量（C 柱）

Z(mm)

b

l

b

z 2

i α

)(mm z i i α 1

1---i i i i z z αα

)

(kPa E si )

110(4

---?

=?i i i i z z Ei

p Si αα 0 1 0 0.25 0 2300 1 2 0.1764 4057 405.7 11500 67.88 4300 1 3.74 0.1160 498.8 93.1 11500 15.58 5000

1

4.35

0.1044

522

23.2

8600

5.20

S ’=67.88+15.58+5.20=88.66mm

桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数0.1=ψ。

短边方向桩数24.25==

=

c

c

b L nB n ，等效距径6

.235

.053.23.2886.0886

.0=??==b

n Ae d

Sa ，长径

比6035

.021

==d

l

，承台的长宽比0.1=Bc

Lc

，

查表：4.16,88.1,031.0210===C C C

00972.04

.16)124.2(88.11

24.231.0)1(2

10=+--+=+-+=C n C n C b b

e

ψ

所以，四桩桩基础最终沉降量'

S S e ψψ==mm 62.85.7500972.00.1=?? 满足要求 两桩基的沉降差

41

.221.662.8=-=?

两桩基的中心距mm l 30000=

变形允许值mm mm l 41.26002.0][0>==? 满足要求

2.8桩身结构设计计算

两端桩长各11m,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面

0.293l(L=11m)，起吊时桩身最大正负弯矩2

m ax

0429.0KqL

M

=，其中

K=1.3;

./675.32.12535.02

m kN q =??=。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩身长采用混凝土强度C30,II 级钢筋，所以：

M kN KqL

M

.8.2411675.33.10429.00429.02

2

m ax

=???==

桩身截面有效高度m h 31.004.035.00=-=

05156.0310

3503.1410

8.242

6

2

0=???=

=bh f M c s

α

9735.0)05156.0211(21)211(2

1=?-+

=-+

=

s s αγ

桩身受拉主筋2

6

274310

3009735.010

8.24mm h f M

As y s =???=

=

γ

选用2

2

214(308274)s A m m m m Φ=>，因此整个截面的主筋胃2

414,615s A m m Φ=，配筋率为566.0310

350615=?=

ρ％>4.0m in =ρ％。其他构造要求配筋见施工图2-10。

桩身强度R kN A f A f s y c c >=?+????=+2.1742)6153103103503.140.1(0.1)(ψ? 满足要求

2.9 承台设计

承台混凝土强度等级采用C20

2.9.1四桩承台设计（B 柱）

由于桩的受力可知，桩顶最大反力kN N 674m ax =，平均反力kN N 622=,桩顶净反力：

kN

n

F n

G N N

kN

n G N N

j

j 5.5734

22943.6254

195674m ax m ax

===-==-=-

=

（1） 柱对承台的冲切

由图2-8，2

175mm

a a oy ox ==，承台厚度H=1.0m,计算截面处的有效高度

mm h 9208010000=-=，承台底保护层厚度取80mm.

冲垮比19.0920

1750

===

=h a ox oy ox λλ

冲切系数846.12

.019.072.02

.072

.0=+=

+=

=ox oy ox d d λ

B 柱截面取2

500500mm ?，混凝土的抗拉强度设计值kPa f t 1100= 冲切力设计值kN Q F F i l 5.17205.5732294=-=-=∑

m mm u m 7.22700)175500(4==+?=

kN F kN h u f l m t 5.1720504492.07.21100846.100=>=???=γα

(2) 角桩对承台的冲切

由图2-8，mm c c mm a a y x 525,1752111==== 角桩冲垮比19.0920

1750

111===

=h a x y x λλ

角桩的冲切系数23.12

.019.048.02

.048

.0111=+=

+=

=x y x λαα

0111121)]2

()2

([h f a c a c t x y y x +

++

αα

92.01100)2

175.0525.0(23.12??+??=

kN N kN j 3.6258.1524m ax

0=>=γ 满足要求

（3）斜截面抗剪验算

计算截面为I-I ，截面有效高度m h 92.00=，截面的计算宽度m b 9.10=，混凝土的抗压强度

kPa Mpa f c 96006.9==，该计算截面的最大剪力设计值kN N

V j 134867422m ax

=?==

mm a a y x 175== 剪跨比19.0920

1750

===

=h a x y x λλ

剪切系数2449.03

.019.012.03

.012

.0=+=

+=

x λβ

kN V kN h b f c 1348410992.09.196002449.0000=>=???=γβ 满足要求 （4）受弯计算

承台I-I 截面处最大弯矩m kN y N M j .8.471)2

35.0175.0(13482m ax

=+

?==

II 级钢筋2

/300mm N f y =

2

6

1900920

3009.010

8.4719.0mm h f M A y s =???=

=

每米宽度范围的配筋210009

.11900mm A s ==，选用22

714,10771000s A m m m m Φ=>

整个承台宽度范围内用筋7 1.913.3?=根，取14根，而且双向布置，即1414Φ（双向布置）

（5）承台局部受压验算

B 柱截面面积2

25.05.05.0m A t =?=，

局部受压净面积2

125.0m A A t n ==，

局部受压计算面积2

25.2)5.03()5.03(,m A A b b =???= 混凝土的局部受压强度提高系数325

.025.2,==

=

t

b A A ββ

kN F kN A f B n c 2294972025.09600335.135.11=>=???=β 满足条件

2.9.2五桩承台设计（C 柱）

由于桩的受力可知，桩顶最大反力kN N 765m ax =，平均反力kN N 4.705=,桩顶净反力：

kN

n

F n

G N N

kN

n G N N

j

j 8.6505

32548.7075

286765m ax m ax

===-==-=-

=

（1）柱对承台的冲切

由图 2.9，2

375mm

a a oy ox ==，承台厚度H=1.0m,计算截面处的有效高度

mm h 9208010000=-=，承台底保护层厚度取80mm.

冲垮比4076.0920

3750

===

=h a ox oy ox λλ

冲切系数185.12

.04076.072.02

.072

.0=+=

+=

=ox oy ox d d λ

B 柱截面取2

500500mm ?，混凝土的抗拉强度设计值kPa f t 1100= 冲切力设计值kN Q F F i l 26038.6503254=-=-=∑

m

mm u m 5.33500)375500(4==+?=

kN F kN h u f l m t 2603419792.05.31100185.100=>=???=γα

(2) 角桩对承台的冲切

由图2.9，mm c c mm a a y x 525,3752111==== 角桩冲垮比4076.0920

3750

111===

=h a x y x λλ

角桩的冲切系数79.02

.04076.048.02

.048

.0111=+=

+=

=x y x λαα

kN

N

kN h f a c a c j t x y y x 8.707113992.01100)2

375.0525.0(79.02)]2

()2

([m ax

00

111121=>=??+

??=+++γαα

（3）斜截面抗剪验算

计算截面为I-I ，截面有效高度m h 92.00=，截面的计算宽度m b 9.10=，混凝土的抗压强度

kPa Mpa f c 96006.9==，该计算截面的最大剪力设计值kN N

V j 6.14158.70722m ax

=?==

mm a a y x 375== 剪跨比4076.0920

3750

===

=h a x y x λλ

剪切系数1696.03

.04076.012.03

.012

.0=+=

+=

x λβ

kN V kN h b f c 6.1415344592.03.296001696.0000=>=???=γβ 满足要求 （4）受弯计算

承台I-I 截面处最大弯矩m kN y N M j .6.778)2

35.0375.0(6.14152m ax

=+

?==

II 级钢筋2/300mm N f y = 2

6

3134920

3009.010

6.7789.0mm h f M A y s =???=

=

每米宽度范围的配筋213633

.23134mm A s ==，选用22

716,14071363s A m m m m Φ=>

整个承台宽度范围内用筋163.27=?根，取16根，而且双向布置，即1616Φ（双向布置） （5）承台局部受压验算

B 柱截面面积2

25.05.05.0m A t =?=，

局部受压净面积2

125.0m A A t n ==，

局部受压计算面积2

25.2)5.03()5.03(,m A A b b =???= 混凝土的局部受压强度提高系数325

.025.2,==

=

t

b A A ββ

kN F kN A f B n c 3254972025.09600335.135.11=>=???=β 满足条件

图2-8四桩承台结构计算图图2-9五桩承台结构计算图