支承式支座实际承受载荷的近似计算
支架承载力计算
支架承载力计算支架承载力计算是结构力学中的一个重要问题，用于确定支架结构在各种工况下的承载能力。
支架承载力计算需要考虑支架所受到的荷载、支架结构的几何特征以及材料性能等因素。
下面将介绍支架承载力计算的一般步骤和方法。
首先，需要确定支架所受到的荷载。
荷载可以分为静载荷和动载荷两种类型。
静载荷指的是静止不变的荷载，如自身重量、设备和管道的重量等。
动载荷指的是施加在支架上的动态荷载，如风荷载、地震荷载等。
根据具体情况，需要确定支架所受到的静载荷和动载荷的大小和方向。
其次，需要确定支架结构的几何特征。
支架结构一般由梁、柱、腿等组成，需要确定其截面形状、尺寸和长度等几何参数。
根据支架的布置和受力情况，还需要确定支架的节点间距、腿的间距等几何参数。
然后，需要确定材料性能。
支架结构一般使用钢材作为材料，需要确定钢材的强度和刚度参数。
强度参数包括屈服强度、极限强度，刚度参数包括弹性模量等。
根据材料的性能指标，可以计算出支架结构的强度和刚度。
接下来，可以进行承载力计算。
承载力计算可以采用静力分析或动力分析的方法。
静力分析是指在静定的假设下，根据平衡方程求解支架的应力和位移。
动力分析是指在非静定的假设下，根据动力方程和边界条件求解支架的应力和位移。
根据具体情况，选择合适的分析方法进行承载力计算。
最后，需要对计算结果进行评估。
根据计算结果，可以评估支架的安全性能。
如果计算结果显示支架的应力或位移超过了允许值，需要重新设计支架结构或采取相应的加固措施。
需要注意的是，支架承载力计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素和假设。
在实际工程中，可能还需要进行试验验证或采取安全系数的方法来保证支架的安全性能。
综上所述，支架承载力计算是一个重要的工程问题，需要考虑多种因素和采用适当的方法进行分析和计算。
通过正确的计算和评估，可以保证支架结构的安全性能，为工程的顺利进行提供保障。
浅析A型支承式支座的设计
面或楼面又较低的立式容器ꎮ 其结构简单轻便ꎬ
不需要专门的框架、钢梁来支承设备ꎬ可直接把设
备载荷传递至较低的基础上ꎬ还能提供较大的操
作、安装和维修空间ꎬ在立式容器中应用较为广
泛ꎮ 除采用 符 合 行 业 标 准 « 容 器 支 座 第 ４ 部
分:支承式支座» ( ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７) 要求的支
可能出现的全部支座未能同时受力等情况ꎬ此时
需要采用不均匀பைடு நூலகம்数 ｋ 进行修正ꎮ
(２) 每个支座本体允许载荷[ Ｑ] 可从行业标
准 ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７ 表 ２ 中查出ꎮ
(３) 依据每个支座实际承受载荷 Ｑ≤每个支
座本体允许载荷[ Ｑ] 这一原则ꎬ在行业标准 ＪＢ / Ｔ
４７１２ ４—２００７ 表 ２ 中选出符合该标准的支座ꎮ
ｓｕｐｐｏｒｔ" ( ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７) . Ｔａｋｉｎｇ ｔｈｅ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ａｉｒ ｓｔｏｒａｇｅ ｔａｎｋ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅꎬ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ
ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｉｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ. Ｔｈｅ
１ ２ ２ 非标 Ａ 型支承式支座
(１) 根据 设 备 质 量 及 作 用 在 容 器 上 的 外 载
ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔ.
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ: ｖｅｓｓｅｌ ｓｕｐｐｏｒｔꎻ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔꎻ ａｌｌｏｗａｂｌｅ ｌｏａｄꎻ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ
耳座,支承式支座计算
8.4 128.9
mm KN 支座满足要求
支承式支座设计计算 计算所依据的标准 一 设计条件 设备内径 封头名义厚度 设备操作重量 设备总高 腐蚀裕度 容器设备 地震设防烈度 地震系数 基本风压 风压高度变化系数 偏心载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座类型 支座允许载荷 支座 支座数量 支座安装尺寸 不均匀系数 二 计算支座承受的实际载荷 [Q] n D k α qo fi Ge Se H 符号 Di δ
n
计算单位 JB/T4712.4-2007 数值 2800 10 26000 5100 1.6 7 0.12 550 1.00 0 0 0 B4 450 4 1820 0.83 KN 个 mm N mm mm N/㎡ mm kg mm mm 度 单位
机械股份有限公司
简图
mo Ho C=C1+C2
地震载荷： Pe＝α *m0*g 风载荷： 水平力： Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10 P=Pe+0.25Pw
-6
30576 9492 32949 74.4源自N N N KN 支座满足要求
m0 g Ge 4* P * H Ge Se -3 + 支座实际载荷 Q= 10 nD k n
Q 三 支座允许的垂直载荷
<
[Q]
封头有效厚度 δ e=δ n-C 由表B.5查得[F] Q < [F]
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
带整体加强环耳式支座的结构设计
带整体加强环耳式支座的结构设计孙忠慧【摘要】介绍了加氢反应器带整体加强环耳式支座的结构设计及其合理性.设计采用了弹性失效设计准则,以其结构件应力状态达到屈服时作为失效状态.【期刊名称】《中国重型装备》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】4页(P20-22,24)【关键词】反应器;整体加强环耳式支座;设计【作者】孙忠慧【作者单位】中国第一重型机械股份公司铸锻钢事业部,黑龙江161042【正文语种】中文【中图分类】TH49立式压力容器的支承包括耳式支座(分为不带整体加强环和带整体加强环两种型式)、支腿、支承式支座及裙式支座。
对于安放在钢结构框架平台上的大型压力容器，反应器的质量通常比较大，一般在几百吨到上千吨左右，是加氢装置中的核心设备。
考虑到设备自重、风载荷、地震载荷等多种因素对支承刚度、强度的影响，出于安全目的，需要采用特殊设计的带整体加强环耳式支座作为支承。
在对支座进行结构设计过程中，除需要对带整体加强环耳式支座本体强度进行核算外，还应对支座的双头联接螺柱进行强度核算。
本文主要针对加氢反应器带加强环耳式支座的设计进行必要的分析和优化。
1 结构设计带整体加强环耳式支座的结构设计采用了弹性失效设计准则。
上、下双层刚性环与容器耳式支座之间为焊接，支座底板与钢结构框架平台采用螺柱、螺母相连接，且在刚性环之间局部增加筋板进行加强。
2 带整体加强环耳式支座的受力分析与计算2.1 变量说明及设计条件圆筒壳体的厚度S=178 mm，垫板的厚度S1=0 mm，圆筒壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度S0=178 mm，垫板厚度扣除腐蚀裕度及负偏差后的厚度S01=0 mm，圆筒壳体的外径D0=5 375 mm，垫板圆筒的外径D01=5 375 mm，支座与基础接触面中心的直径(当缺少此数据时，可按地脚螺栓中心圆直径来计算)Db=6 615 mm，设备操作重量与充水重量之较大值m0=570 000 kg，设备最小重量mmin=330 000 kg，耳式支座的数目n=4，取规范规定的刚性环材料的许用应力［σ］=184 MPa，地脚螺栓的许用应力［σ］b=147 MPa，地脚螺栓材料的常温屈服强度Re=235 MPa。
支承式支座实际承受载荷的近似计算
支座计算
地震烈度 地震系数 7 0.12 8 0.24 9 0.32
支座载荷校核 合格 支座处壳体的弯矩校核
本计算使用条件: 容器的高径比不大于5,且总高度不大于10mm
自己输入 直接出结果ຫໍສະໝຸດ 算支座载荷校核 合格
处壳体的弯矩校核 合格
自己输入 直接出结果
支承式支座实际承受载荷Q的近似计算
支座本体允许垂直载荷，kN 支座安装尺寸,mm 重力加速度,m/s2 偏心载荷,N 支座数量, 不均匀系数 水平力作用点至底版高度,mm 地震系数 设备总质量(包括壳体及其附件， 内部介质和保温层质量),kg 容器外径,有保温层时取保温层外径,mm 风压高度变化系数,按设备质心出高度去,mm 容器总高度,mm 10m高度处的基本风压值,N/m2 偏心距,mm 支座载荷校核 水平力,取Pw和Pc的大值,N 水平地震力 水平风载荷 支座实际承受载荷，kN 支座处壳体的弯矩校核 根据公称直径和有效厚度查表22-21或22-22 椭圆形封头的允许垂直载荷,kN 〔Q〕 D g Ge n k H ac m0 Do fi Ho qo Se P Pc Pw Q 〔F〕 250 790 9.8 0 4 0.83 2500 0.12 5600 1340 1 4335 550 0 7544.069 6585.6 3833.874 40.40375 55.6 合格
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。