计算书变压器事故油池计算书
浅析油浸式变压器事故油池的设计
浅析油浸式变压器事故油池的设计田晶晶;郭晶帆【摘要】In the substation engineering design, in order to ensure the safe operation of oil-immersed transformer and to prevent environmental pollution. The design of accident sump for oil-immersed transformer, in accordance with the standard GB50060-2008 Code for Design of High Voltage Electrical Installation(3~110kV), follow the principle"safety, economy", the design requirements, work processes, calculating principles, design features are discussed.%阐述了在变电所工程设计中，为保证油浸式变压器的运行安全，防止对环境造成污染，对油浸式变压器事故油池的设计，依照规范GB50060-2008《3~110kV高压配电装置设计规范》，遵循“安全、经济”的原则，对事故油池的设计要求、工作过程、计算原理、设计特点进行论述。
【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2015(000)010【总页数】3页(P70-72)【关键词】油浸式变压器;事故油池;环境污染【作者】田晶晶;郭晶帆【作者单位】北京沃利帕森工程技术有限公司，北京100015;北京江森汽车部件有限公司，北京101300【正文语种】中文【中图分类】TM411油浸式变压器依靠油作冷却介质，冷却方式包括油浸自冷，油浸风冷，油浸水冷机强迫油循环等。
油浸式变压器采用全油的密封性。
事故油池计算书
事故油池计算书
事故油池计算书通常包括设计依据、主变油池计算和变压器事故油池计算等方面的内容。
下面是一个简单的事故油池计算书示例：
一、设计依据
1. 主变压器总油重55.0吨，其典型密度为875Kg/m³。
2. 按最大一台变压器的事故油量的100%考虑。
3. 排油管管径按20min将事故油排尽选择。
4. 流速≥0.6m/s。
二、主变油池计算
Oil体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。
选用13.5m×11.0m×0.5m的油池，则油池的面积为13.5m×4.0m=54m²。
三、变压器事故油池计算
体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。
选用8.8m×4.0m的油池，则油池的面积为8.8m×4.0m=35.2m²。
根据油池的面积，计算油池的高度为：h油=V/(8.8×4.0)=1.79m。
考虑到余量，油池的高度可取为1.92m。
在实际计算中，需要考虑更多的因素，如油的种类、油池的形状和尺寸、排油管的直径和流速等。
建议你提供更详细的信息，以便获得更准确的计算结果。
事故水池计算书2012.05.07
编号：(6万吨/年环氧乙烷项目)(事故水池)设计阶段：施工图专业：给水排水计算主题：水池容积水泵选型计算书编制：校对：审核：20 年月厂区事故水池建于厂区东北角，收集厂区事故污水。
二、水池所需有效容积计算：1.事故水池有效容积计算：V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5V总——事故储存设施总有效容积，m3；V1——收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m3；V2——发生事故储罐或装置的消防水量，m3；V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3；V4——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3；V5——发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3；V5=10qFq——降雨强度，mm(按平均日降雨量)；q= q a/nq a ——年平均降雨量，mm；n ——年平均降雨天数；F ——必须进入系统的雨水汇水面积ha。
A）以原料罐区事故计：V1=3000m3；V2=1260m3；V3=1500m3；V4=0；V5=10qFq a=668.4mm n=50q=668.4/50=13.4mmF=142799.694m2；V5=10qF=10×13.4×142799.694/10000=1913.5m3V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5-V6=（3000+1260-1500）+0+1913.5=4673.5m3B）以装置区事故计：V1=11m3；V2=3780m3；V3=1500m3；V4=0；V5=10qFq= q a/nq a=668.4mm n=50q=668.4/50=13.4mmF=142799.694m2；V5=10qF=10×13.4×142799.694/10000=1913.5m3V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5-V6=（11+3780-1500）+0+1913.5=4204.5m3故事故水池设计尺寸L×B×H=40×25×5.3m（两座）；正常有效深度2.5m，有效容积5000m³。
变压器事故油坑作业指导书
施工方案
作业项目名称 2#变压器事故油坑
第 7 页 共 26 页
e、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，涂刷时应将模板倾斜，保证隔离剂薄而均匀，
严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。
5.2.2.2 侧壁模板支设前，需将连接处凿毛并清理干净。模板采用竖向配置φ48×3.5 的钢 管为模板楞，楞中心间距 600mm，同时采用 M12 对拉螺栓，间距 600mm。保证外形尺寸准确，
F2=24H=24×5=120KN/m2 取两者中小值，即 F1=41.605 KN/m2
2〉、混凝土侧压力设计值 F=F1×分项系数=41.605×1.2=49.93 KN/m2
3〉、倾倒混凝土时产生的水平荷载 荷载设计值为 4×1.2=4.8 KN/m2 4〉、荷载组合
F=49.93+4.8=54.73 KN/m2 5〉、有效压头高度：
2.2 编制依据
2.2.1 施工、验收规范及引用资料
《电力建设施工及验收技术规范》建筑施工篇 《火电施工质量检验及评定标准·土建篇》：第三章第六节（混凝土结构工程） 《混凝土工程施工及验收规范》第二章(模板工程)、第三章（钢筋工程）、第四章（混 凝土工程） 《建筑施工手册》（第四版） 《简明施工计算手册》 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-96
施工方案
作业项目名称 2#变压器事故油坑
第 8 页 共 26 页
h=49.93/24≈2m
倾倒混凝土时产生的何载仅在有效压头高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构 不确定的因素较多，同时亦不考虑何载折减，取 q=49.93 KN/m2
b、拉螺栓间排距验算
假设对拉螺栓间排距按 600×600 布置，那么每根螺栓所承受的拉力为：
F=Pm.A=49.93×0.600×0.600=17.97KN
事故油池计算书
事故油池计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：事故油池计算书是一个重要的工程计算文件，用于计算事故情况下油池中液体的泄漏速度、污染范围、灾害程度等关键参数。
这个计算书往往是工程安全管理的重要工具，能够帮助工程师和管理人员评估潜在的风险，并制定相应的应急预案和安全措施。
在事故油池计算书中，一般包括以下几个关键内容：1.油池参数及假设条件：包括油池容量、油品类型、油池所处环境条件等基本信息。
2.泄漏速率计算：根据泄漏口大小、液位高度、液体密度等因素，计算油池泄漏的速率。
3.事故风险评估：通过计算泄漏速率、液体性质等因素，评估油池事故对周围环境的影响和可能造成的损害程度。
4.安全措施建议：根据风险评估结果，提出相应的安全措施建议，包括加固油池结构、加强泄漏监测、设置防排火设备等。
5.事故应急预案：针对可能发生的事故情况，制定详细的应急预案，包括应急人员组织、设备调配、应急处置流程等。
事故油池计算书的编制需要专业的工程技术知识和经验，同时也需要准确的数据和精确的计算方法。
在实际工程项目中，事故油池计算书常常被用于风险评估、工程设计和应急管理等方面，起着重要的作用。
第二篇示例：事故油池计算书是建筑工程中非常重要的文件，它涉及到建筑物的安全性和可靠性。
事故油池是指建筑物内储存或使用的液体，因外力作用或操作错误等原因导致泄漏或泄漏后燃烧而形成的事故。
为了保障建筑物的安全，需要对事故油池进行设计和计算。
在制作事故油池计算书时，首先需要确定液体的种类和数量，液体的特性决定了事故油池的容量大小和安全性要求。
通常建筑物内储存或使用的液体主要包括石油制品、化工产品、液化气等，它们的燃点和挥发性都不同，因此需要根据具体情况进行计算和设计。
要确定事故油池的位置和容量。
事故油池的位置应远离火源和易燃物，以减少事故发生的可能性。
事故油池的容量要根据建筑物的大小、液体的种类和数量来确定，一般要求能够容纳所有泄漏的液体，以确保事故发生后能够及时控制。
计算书变压器事故油池计算书
1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。
1.3 资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。
变压器事故油池布置图
4.《火力发电厂水工设计技术规定》NDGJ5-88
5.《火力发电厂生活、消防给水和排水设计技术规定》DLGL24-91
6.《给排水设计手册第一～十一册》中国建筑工业出版社
7.《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268-97
8.《电力工程制图标准》DL5028-93
2.注意与土建、电气、水工结构互提资料准确性。进出管穿过池壁预留孔洞，需与水工结构相互配合，避免返工。
3.避免与本专业管道、相邻建（构）筑物及基础相碰。
4.埋地钢管采用环氧煤沥青漆防腐。仅指出防腐层厚度，不必开列防腐材料。
互
提
资
料
项
目
及
时
间
1.事故油池及相关管道平面布置图→水工结构、总图2001.6.20
出手时间
工
日
项目
计算
制图
其他
全校
成品数量
项目
新制
图纸
套用
图纸
合计
计算书
计划范
围
1.事故油池及相关管道安装设计。
2.事故油池平剖面图。
3.事故油池管道平剖面图。
4.管道部件图。
5.安装材料表
设计依据及条件
1.山东莱城电厂#3、#4机组工程总图设计说明书及S01-01、02号图纸；
2.山东莱城电厂一期工程有关施工图及竣工图；
专业卷册作业指导书
审查者编制者郑冠军
版本B修改码0
表式编号238.04：R03
工程名称
山东莱城电厂#3、#4机组
工程编号
37-F1652S
卷册名称
变压器事故油池布置图
卷册编号
事故油池
分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
基础垫层分项工程质量验收记录编号：010******* 表3SZLB33报审表水泥混凝土垫层报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
水泥混凝土垫层检验批质量验收记录编号：010*********-001 表95分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
油池模板分项工程质量验收记录编号：010******* 表3SZLB33报审表油池模板安装报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-001 表226油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-001 表226（续表）SZLB33报审表油池模板安装报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-002注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-002 表226油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-002 表226（续表）SZLB33报审表模板拆除报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
模板拆除工程检验批质量验收记录编号：010*********-001 表60分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
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1．结构设计依据及原始条件：
1.1规程规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）
国家现行结构设计技术规定、规程
1.2初始条件
±0.000相当于绝对标高308.10m。
1.3 资料（详见各专业资料）
2.结构计算软件：
理正结构设计工具箱软件6.5版
3.事故油池设计与计算：
1、设计：
设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：
已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3
取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2
H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求
池体计算
事故油池
1 基本资料
1.1 几何信息
水池类型: 有顶盖全地下
长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m
池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm
注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)
1.2 土水信息
土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度
地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00
地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,
浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05
1.3 荷载信息
活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90
恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27
活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27
活载调整系数: 其它1.00
活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00
考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息
混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)
钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00
按裂缝控制配筋计算
构造配筋采用混凝土规范GB50010-2010
2 计算内容
(1) 地基承载力验算
(2) 抗浮验算
(3) 荷载计算
(4) 内力(考虑温度作用)计算
(5) 配筋计算
(6) 裂缝验算
3 计算过程及结果
单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm
计算说明：双向板计算按查表
恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.
活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.
裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.
3.1 地基承载力验算
3.1.1 基底压力计算
(1)水池自重Gc计算
顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN
底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN
(2)池内水重Gw计算
池内水重Gw=336.20 kN
(3)覆土重量计算
池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN
(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN
(5)基底压力Pk
基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m2
3.1.2 修正地基承载力
(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm
rm=18.00kN/m3
(2)计算基础底面以下土的重度r
地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3
(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:
fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。
3.2 抗浮验算
由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算
3.3 荷载计算
3.3.1 顶板荷载计算:
池顶的覆土压力标准值: Pt=0.500×18.00= 9.00 kN/m2
池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.300= 7.50 kN/m2
池顶活荷载标准值: Ph= 4.00 kN/m2
池顶均布荷载基本组合:Qt = 1.20×P1 + 1.27×Pt + 1.27×1.00×Ph= 25.51 kN/m2池顶均布荷载准永久组合:Qte = P1 + Pt + 0.40×Ph= 18.10 kN/m2
3.3.2 池壁荷载计算:
(1)池外荷载:
主动土压力系数Ka= 0.59
2
3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土):
水池结构自重标准值Gc= 903.95kN
基础底面以上土重标准值Gt= 207.36kN
基础底面以上水重标准值Gs= 0.00kN
基础底面以上活载标准值Gh= 92.16kN
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = (903.95×1.20+207.36×1.27+0.00×1.27+92.16×1.27×1.00)/23.040
= 63.59kN/m2
水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = (903.95+207.36+0.00×1.00+4.00×23.040×0.40)/23.040
= 49.83kN/m2
板底均布净反力基本组合:
Q = 63.59-0.350×25.00×1.20
= 53.09 kN/m2
板底均布净反力准永久组合:
Qe = 49.83-0.350×25.00
= 41.08 kN/m2
3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土):
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = [903.95×1.20+(4.100×4.100×2.000)×10.00×1.27]/23.040 = 65.61kN/m2板底均布净反力基本组合:
Q = 65.61-(0.350×25.00×1.20+2.000×10.00×1.27) = 29.71kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = [903.95+(4.100×4.100×2.000)×10.00]/23.040 = 53.83kN/m2板底均布净反力准永久组合:
Qe = 53.83-(0.350×25.00+2.000×10.00) = 25.08kN/m2
3.4 内力,配筋及裂缝计算
弯矩正负号规则:
顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负
池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负
底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负
荷载组合方式:
1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)
2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)
3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)
(1)顶板内力:
计算跨度: Lx= 4.400 m, Ly= 4.400 m , 四边简支
按双向板计算.
计算跨度: Lx= 4.450 m, Ly= 3.400 m , 三边固定,顶边简支
池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
计算跨度: Lx= 4.450 m, Ly= 3.400 m , 三边固定,顶边简支池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
计算跨度:Lx= 4.450m, Ly= 4.450m , 四边简支+池壁传递弯矩
按双向板计算.
1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.
裂缝计算根据《给排水结构规范》附录A公式计算.
按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:
2。