(完整word版)吸收塔塔体和裙座的课程设计
1-塔设备的附件(一)--裙座
mAm sbaxmin0.9s,KB
裙座壳检查孔或较大管线引出截面为危险截面，应满足下列条件：
O 操作时 O 水压实验时
M Z m s 1 1 m a x m 0 1 1g A s m F V 1 1m K in ,K Bts
0 .3 M Z w 1 s 1 m M e m 1 m 1g A as x m F V 1 1m K i,0 n .B 9s
基础环上无筋板时基础环作为悬臂梁，在均匀载荷Dmax的作用下其最大弯曲应力
O 为：
b 2 bmax
1 max
Mm1 ax zb1
2
1•b2
b
6b
bmax []b
基础环上有筋板时，求出基础环厚
O 度：
b
6M s
[ ]b
3螺栓座的设计
O 为了使塔设备在刮风或地震时不致翻倒，必须安装足够数量和一定直径的地脚螺栓，把设备固定 在基础上。地脚螺栓承受的最大拉应力为
1.座体设计
首先参照塔体厚度试取一座体有效厚度L0,然后验算危险截面的应力，危险截面的位置一般取裙座基底 截面、裙座壳检查孔或较大管线引出孔截面。
M 裙座基底截面危险截面，应满足下列0条件0 ：
操作时
+
max
+水压试验时
+
Z sb
m0gFV 00 Asb
miK n,B Kts
0.3Mw00 Me Zsb
F1l3'
d3)c2
Z
F1l3'
(l2' d3)
c2(l4' d2)
2 z
三．总结，
O 裙座在化工设备中应用非常广泛，它是很好的固定装置，将设备与地面连接起来，虽然裙座不是 受压元件，但是由于裙座对整个塔器至关重要，标准要求与受压元件相同，因为裙座受压不多， 提高裙座的用材要求造成太大的浪费，这种处理大大提高了裙座支承塔体的可靠性。
四年级下册冀教版美术教案搭座塔
四年级下册冀教版美术教案搭座塔教案标题：四年级下册冀教版美术教案 - 搭座塔教学目标：1. 了解和认识建筑物 - 座塔。
2. 学习搭建座塔的基本方法。
3. 培养学生的动手能力、团队合作精神和创造力。
教学准备：1. 图片或模型展示座塔的外观和结构。
2. 收集废纸和胶水作为学生制作座塔的材料。
3. 准备小组合作的工作区域。
4. 备置创意和美术杂志，以供学生参考。
教学步骤：引入：1. 给学生展示座塔的图片或模型，引导他们对座塔的外观和结构进行观察。
2. 提问激发学生思考：“你们知道座塔是用来做什么的吗？它是如何搭建起来的呢？”探究：1. 分小组让学生进行合作学习。
每个小组有3-4名学生。
2. 分发废纸和胶水给每个小组，并向他们解释废纸材料的使用方法和胶水的便捷性。
3. 鼓励学生通过讨论和合作，确定他们的座塔的设计方案。
4. 指导学生按照设计方案，一步步地进行搭建。
提醒他们注意稳定性和均衡性。
展示：1. 鼓励学生将搭建完成的座塔展示给全班同学观赏。
要求学生用口头或书面的方式描述他们的作品。
2. 引导学生欣赏和赞美同学的作品，鼓励他们讲出座塔设计的独特之处。
总结和拓展：1. 和学生一起回顾整个搭建座塔的过程，让他们讨论和总结自己的学习经验。
2. 提醒学生，座塔搭建是一个需要耐心和团队合作的过程，鼓励他们在今后的学习和生活中积极运用这些品质。
3. 鼓励学生用自己的创意和美术知识，设计和搭建其他建筑物。
评估：1. 观察学生在小组合作中的参与度和团队合作精神。
2. 考察学生的座塔设计方案和搭建完成度。
3. 通过学生的描述和表达，评价他们是否理解座塔的概念和结构。
教学延伸：1. 邀请学生探索和研究其他各种建筑物的形状和结构，在美术课上画出自己喜欢的建筑物。
2. 组织座塔废物的回收利用班级活动，宣传环保意识。
通过以上的教案指导，你可以为四年级下册冀教版美术课设计一堂关于搭座塔的教学活动。
请根据具体情况进行适当的调整和修改，以满足学生的需求和教学资源的实际情况。
(完整word版)化工静设备知识
化工设备知识第一节、化工静设备基础知识一、化工静设备的概念化工静设备是指化工生产中静止的或配有少量传动机构组成的装置，主要用于完成传热、传质和化学反应等过程,或用于储存物料。
二、化工设备的分类1、按结构特征和用途分为容器、塔器、换热器、反应器（包括各种反应釜、固定床或液态化床）和管式炉等。
2、按结构材料分为金属设备（碳钢、合金钢、铸铁、铝、铜等）、非金属设备（陶瓷、玻璃、塑料、木材等）和非金属材料衬里设备（衬橡胶、塑料、耐火材料及搪瓷等）其中碳钢设备最为常用.3、按受力情况分为外压设备(包括真空设备）和内压设备，内压设备又分为常压设备(操作压力小于0.1Mpa）、低压设备（操作压力在0.1~1。
6Mpa之间）、中压设备（操作压力在1.6～10Mpa之间）、高压设备（操作压力在10～100Mpa 之间）和超高压设备(操作压力大于100Mpa）。
三、化工容器化工容器一般由筒体、封头、支座（基本件）、接管、法兰（对外连接件）、人孔、手孔、液面计（附件）以及一些内构件等零部件组成。
1．筒体、封头：就如同房子四周的墙，它是构成容器空间的主要部件（属主要受压元件）。
壳体按形状的不同，可以分为圆筒壳体、圆锥壳体、球壳体、椭圆壳体、矩形壳体等。
而封头有椭圆形封头、半球形封头、碟形封头、锥形封头及平板封头等。
2．接管：是介质进出容器的通道。
3．法兰：是容器及接管的可拆连接装置，分为设备法兰和管法兰（属主要受压元件）。
4．支座：是用于支承容器的部件.5．人孔、手孔:是为便于制造、检验和维护管理而设置的部件（属主要受压元件）。
6．液面计：用于观察或监控液位的部件（属安全附件,此外还有安全阀、压力表等）。
2、化工容器的分类：容器的分类方法很多，可以按生产过程中的作用原理分,也可以按容器形状、承压性质、结构材料、设计压力高低及安全监察要求分.按材料分类：金属容器、非金属容器、复合材料容器等.按容器形状分类：矩形容器、球形容器、圆筒形容器等.按承压性质分类：内压容器和外压容器两种。
塔设备设计课程设计
塔设备设计课程设计一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握塔设备设计的基本原理和方法，能够运用所学知识进行简单的塔设备设计。
具体来说，知识目标包括：掌握塔设备的基本结构和工作原理；了解塔设备设计的基本理论和方法；熟悉塔设备的常用材料和计算方法。
技能目标包括：能够运用CAD等软件进行塔设备的绘图；能够进行塔设备的选型和计算；能够独立完成简单的塔设备设计。
情感态度价值观目标包括：培养学生的创新意识和团队合作精神；增强学生对工程实践的认知和兴趣；培养学生对塔设备设计和制造的热爱和敬业精神。
二、教学内容本课程的教学内容主要包括塔设备的基本原理、塔设备的结构设计、塔设备的强度计算、塔设备的材料选择、塔设备的制造工艺等。
具体来说，教学大纲如下：1.塔设备的基本原理：包括塔设备的定义、分类和应用；塔设备的工作原理和性能指标。
2.塔设备的结构设计：包括塔设备的塔体、塔板、塔内件等的设计方法和步骤。
3.塔设备的强度计算：包括塔设备的压力容器强度计算、塔板的强度计算等。
4.塔设备的材料选择：包括塔设备的常用材料、材料的性能和选择原则。
5.塔设备的制造工艺：包括塔设备的制造流程、制造技术和质量控制。
三、教学方法为了实现本课程的教学目标，我们将采用多种教学方法，包括讲授法、案例分析法、实验法等。
具体来说：1.讲授法：通过教师的讲解，使学生掌握塔设备设计的基本原理和方法。
2.案例分析法：通过分析实际案例，使学生了解塔设备设计的具体应用和注意事项。
3.实验法：通过实验操作，使学生掌握塔设备的制造工艺和质量控制。
四、教学资源为了支持本课程的教学内容和教学方法的实施，我们将准备以下教学资源：1.教材：选用权威、实用的塔设备设计教材作为主要教学资源。
2.参考书：提供相关的塔设备设计参考书籍，供学生自主学习。
3.多媒体资料：制作精美的PPT、视频等多媒体资料，丰富教学手段。
4.实验设备：准备齐全的塔设备实验设备，为学生提供实践操作的机会。
蒸馏塔与裙座的机械设计
《化工设备基础及设计》课程设计蒸馏塔与裙座的机械设计目录板式塔设备机械设计任务书 (1)1. 设计任务及操作条件 (1)2. 设计内容 (1)3. 设计要求 (1)1、塔的设计条件及主要物性参数表 (2)2、塔设备设计计算程序及步骤 (3)按设计压力计算塔体和封头厚度 (3)塔设备质量载荷计算 (3)自振周期计算 (5)地震载荷与地震弯矩计算 (5)风载荷与风弯矩计算 (7)偏心弯矩 (9)最大弯矩 (9)圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核 (10)塔设备压力试验时的应力校核 (11)裙座轴向应力校核 (12)基础环设计 (14)地脚螺栓计算 (15)3、设计结果汇总表 (16)4、设计评论 (17)5、参考资料 (18)附图1 浮阀塔装配图板式塔设备机械设计任务书1. 设计任务及操作条件：试进行一蒸馏塔与裙座的机械设计。
已知条件为：塔体内径Ｄi＝1800mm，塔高40m，工作压力为1.2MPa，设计温度为350℃，介质为原油，安装在湛江郊区，地震强度为7度，塔内安装45层浮阀塔板，塔体材料选用20R，裙座选用Q235A。
2. 设计内容（1）根据设计条件选材；（2）按设计压力计算塔体和封头壁厚；（3）塔设备质量载荷计算；（4）风载荷与风弯矩计算；（5）地震载荷与地震弯矩计算；（6）偏心载荷与偏心弯矩计算；（7）各种载荷引起的轴向应力；（8）塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核；（9）塔体水压试验和吊装时的应力校核；（10）基础环设计；（11）地脚螺栓计算；（12）板式塔结构设计。
3. 设计要求：（1）进行塔体和裙座的机械设计计算；（2）进行裙式支座校核计算；（3）进行地脚螺栓座校核计算；（4）绘制装备图（2＃图纸）1、塔的设计条件及主要物性参数表将全塔分为6段，计算截面分别为0－0、1－1、2－2、3－3、4－4、5－5、。
表1 设计条件及主要物性参数表已知设计条件分段示意图塔体内径D i2000mm塔体高度H40000mm工作压力p o 1.2MPa设计压力p 1.3MPa设计温度t350℃塔体材料20R 许用应力[σ] 133MPa[σ]t86MPa设计温度下弹性模量E 1.73×105MPa 常温屈服点σs235MPa厚度附加量C 1.8mm塔体焊接接头系数φ 1.0 介质密度ρ810kg/m3塔盘数N45每块塔盘存留介质层高度h w100mm 基本风压值q0750N/m2地震设防烈度7度场地土类别Ⅱ类偏心质量m e4000kg偏心矩e1800mm 塔外保温层厚度δs100mm保温材料密度ρs300kg/m3裙座材料Q235-A许用应力75MPa 常温屈服点σs225MPa 设计温度下弹性模量E s厚度附加量C s 1.8mm 人孔、平台数7地脚螺栓材料Q235-A 许用应力[σ]bt 147MPa 腐蚀裕量C23mm 个数n162、塔设备设计计算程序及步骤按设计压力计算塔体和封头厚度计算内容计算公式及数据液注静压力p H /MPa 可忽略计算压力p c /MPa 3.1==+=p p p p H c圆筒计算厚度δ/mm 71.133.10.186218003.1][2=-⨯⨯⨯=-=cti c p D p φσδ圆筒设计厚度δc /mm 51.158.171.13=+=+=C n δδ 圆筒名义厚度δn /mm 20=n δ圆筒有效厚度δe /mm 2.188.120=-=-=C n e δδ封头的计算厚度δh /mm66.133.15.00.186218003.15.0][2=⨯-⨯⨯⨯=-=ctic h p D p φσδ封头设计厚度δhc /mm 46.158.166.13=+=+=C h hc δδ 封头名义厚度δhn /mm 20=hn δ封头有效厚度δhe /mm2.188.120=-=-=C hn he δδ塔 设 备 质 量 载 荷 计 算计算内容计算公式及数据0～11～22～33～4 4～5 5～顶塔段内直径D i /mm 1800塔段名义厚度δni /mm20塔段长度l i /mm 100020007000100001000010000塔体高度H 1/mm 40000 筒体密度ρ/kg/m 3 7.85×103【1】单位筒体质量 m 1m /kg/m 898 筒体高度H 1/mm 36350筒体质量m 1/kg 30.3264235.368981=⨯=m 封头质量m 2/kg 2.114021.5702=⨯=m 【2】裙座高度H 3/mm3000计算内容 计算公式及数据 0～11～22～3 3～44～55～顶裙座质量m 3/kg 269438983=⨯=m塔体质量m 01/kg3647626942.114030.3264232101=++=++=m m m m8982366628689808980 8966塔段内件质量m 02/kg858875458.1442202=⨯⨯⨯=⨯⨯=ππN i q N D m(浮阀塔盘质量2/75m kg q N =)【3】 －－1145267224812290保温层质量m 03/kg6832300)89.020.1(230035.36)84.104.2(42])2()22[(42203202203=⨯-⨯+⨯⨯-⨯='++-++=πρδδδπm H D D m n i s n i m 03'——封头保温层质量，（kg ）【4】－ 93 1280 1828 1828 1803平台、扶梯质量m 04/kg平台质量q p ＝150kg/m 2 笼式扶梯质量q F ＝40kg/m 平台数量n ＝7 笼式扶梯高度H F ＝39m5924394015075.0])1.0202.028.1()9.021.0202.028.1[(421])22()222[(4222203=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯+-⨯+⨯+⨯+⨯=⨯+⨯++-+++=πδδδδπFF p n i n i H q nq D B D m4080903 1647 1647 1607操作时塔内物料质量m 05/kg1370681089.0810)8.1451.0(8.14)(42110205=⨯+⨯+⨯⨯⨯=++=πρρπf w i V h N h D m－721 4947 2886 2679 2473人孔、接管、法兰等附件质量m a /kg按经验取附件质量为：91193647625.025.001=⨯==m m a224 592 1571 2245 2245 2242计算内容计算公式及数据 0～11～22～3 3～44～5 5～顶充液质量m w /kg9428081089.02100035.368.1424202=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=πρρπwf w i w V H D m－890 17813 25447 25447 24683 偏心质量m e /kg再沸器：m e ＝4000－－4000－－－ 操作质量m 0/kg8464540009119137065924683285883647605040302010=++++++=++++++=ea m m m m m m m m1162 3852 20132 20258 19860 19381 最小质量m min /kg64069400091195924683285882.0364762.004030201min =++++⨯+=+++++=ea m m m m m m m1162 3131 14269 15235 15196 15076最大质量m max /kg16521940009119942805924683285883647604030201max =++++++=++++++=ea w m m m m m m m m11624021 32998 42819 42628 41591自 振 周 期 计 算计算内容计算公式及数据塔体内直径D i /mm 1800 塔体有效厚度δe /mm 18.2 塔设备高度H ，mm 40000 操作质量m 0/kg84645塔设备的自振周期T 1/s55.1101800201073.140000846454000033.901033.903353301=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=--ie D E H m HT δ地 震 载 荷 与 地 震 弯 矩 计 算各段操作质量m i /kg 1162 3852 20132 20258 19860 19381 各点距地面高度500 20006500 150002500035000计算内容 计算公式及数据 0～1 1～22～3 3～44～5 5～顶h i 1.5 1.12×104 8.94×104 5.24×105 1.84×106 3.95×106 6.55×106m i h i 1.51.30×1073.44×108 1.05×1010 3.73×1010 7.84×1010 1.27×1011∑==615.1i ii h m A2.536×1011h i 3 1.25×1088.00×1092.75×10113.38×10121.56×10134.29×1013m i h i 31.45×1011 3.08×1013 5.54×1015 6.85×1016 3.10×1017 8.31×1017∑==613i ii h m B1.215×1018 A/B2.09×10－7基本振型参与系数ηk15.175.111009.2iik h h BA -⨯==η 0.00234 0.0187 0.110.3850.8261.37综合影响系数C Z取C Z ＝0.5【5】 地震影响系数最大值 αmaxαmax ＝0.23【5】（设计烈度为7度）各类场地土的特征周期T gT g ＝0.3【5】（Ⅱ类场地土、近震时）地震影响系数α1max9.0max 9.0112.0052.023.055.13.0ααα>=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=∙⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=TT g1α不得小于46.023.02.02.0max =⨯=α水平地震力F k1/Ngm C F k k Z k 111ηα=0.69418.37 564.84 1989.30 4184.10 6772.35操作质量m 0/kg84645底截面处地震弯矩001-E M/N ·mm801001109478.34000081.984645052.05.035163516⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-gHm C M Z E α计算内容计算公式及数据 0～11～22～3 3～44～5 5～顶底截面处地震弯矩00-EM/N ·mm880010010935.4109478.325.125.1⨯=⨯⨯==--E EMM截面1－1处地震弯矩11-EM/N ·mm85.35.25.35.25.35.25.35.2011111110861.4)10004100040000144000010(4000017581.984645052.05.0825.1)41410(175825.125.1⨯=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+⋅-⨯==--hh HHHg m C M MZ E Eα截面2－2处地震弯矩22-EM/N ·mm85.35.25.35.25.35.25.35.2012212210417.4)30004300040000144000010(4000017581.984645052.05.0825.1)41410(175825.125.1⨯=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+⋅-⨯==--hh HHHg m C M MZ E Eα风 载 荷 与 风 弯 矩 计 算计算内容计算公式及数据0～11～22～33～44～55～顶各计算段的外径D Oi /mm184020218002=⨯+=+=n i Oi D D δ塔顶管线外径d O /mm 300 第i 段保温层厚度 δsi /mm100 管线保温层厚度 δps /mm100 笼式扶梯当量宽度K 3400 各计算段长度l i /mm 1000 2000 7000 10000 10000 10000 操作平台所在计算段的长度l 0/mm 1000 2000 7000 10000 10000 10000 平台数0 0 1 2 2 2 各段平台构件的投影面积∑A/mm 28.1×1052×8.1×1052×8.1×1052×8.1×105风 载 荷 与 风 弯 矩 计 算计算内容计算公式及数据 0～11～2 2～3 3～44～5 5～顶操作平台当量宽度K 4/mm42l A K ∑=操作平台当量宽度 K 4/mm0 0231.4 324 324 324各计算段的有效直径D ei /mmpsO si Oi ei d K D D δδ224++++= 2540 2540 2771 28642864 2864432K K D D si Oi ei +++=δ24402440 2671 2764 2764 2764 各计算段顶截面距地面的高度h it /m 1310203040风压高度变化系数f i 根据h it 查课程设计指导书表5-7【6】 0.80.81.01.25 1.42 1.56体型系数K 1 0.7 基本风压值 q 0/N/m 2750 塔设备的自振周期 T 1/s1.55 q 0T 121802脉动增大系数ξ（B 类） 查课程设计指导书表5-8【6】2.75脉动影响系数νi （B 类） 查课程设计指导书表5-8【6】 0.72 0.72 0.72 0.79 0.82 0.85 h it /H 0.0250.0750.250.50.751u1.0第i 段振型系数φzi 根据h it /H 与u 查课程设计指导书表5-10【6】0.020.020.11 0.35 0.66 1.00各计算段的风振系数K 2iizii i f K φξν+=121.0491.049 1.2181.6082.048 2.498各计算段的水平风力P i /N602110-⨯=ei i i i i D l f q K K P1119.1 2238.1 12403.4 30222.4 43727.1 58593.5风 载 荷 与 风 弯 矩 计 算计算内容 计算公式及数据0～11～22～3 3～44～5 5～顶0-0截面的风弯矩0-WM /N ·mm96543216321321211001068.35.58593350001.43727250004.30222150004.1240365001.223820001.1119500)2()2()2(2⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=++++++⋅⋅⋅⋅⋅⋅++++++=-l l l l l l P l l l P l l P l P M W1-1截面的风弯矩11-WM /N ·mm9654326432432322111054.35.58593340001.43727240004.30222140004.1240355001.22381000)2()2()2(2⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=+++++⋅⋅⋅⋅⋅⋅++++++=-l l l l l P l l l P l l P l P M W2-2截面的风弯矩22-WM /N ·mm965436543543433221024.35.58593320001.43727220004.30222120004.124033500)2()2()2(2⨯=⨯+⨯+⨯+⨯=+++++++++=-l l l l P l l l P l l P l P M W偏 心 弯 矩计算内容 计算公式及数据偏心质量m e /kg 4000 偏心距e/mm 1800偏心弯矩M e /N ·mm710063.7180081.94000⨯=⨯⨯==ge m M e e最 大 弯 矩计算内容计算公式及数据0-0截面1-1截面 2-2截面 eii W M M +-3.75×1093.61×109 3.31×109 eii W i i E MM M++--25.01.48×109 1.43×109 1.32×109 最大弯矩ii M -max /N ·mm3.75×1093.61×1093.31×109计算内容 计算公式及数据0-0截面1-1截面2-2截面有效厚度 δei /mm 18.2 筒体内径D i /mm 1800计算截面以上的操作质量m 0i-i/kg846458348379631设计压力引起的轴向应力σ1/MPa14.322.18418003.141=⨯⨯==eii pD δσ32.14操作质量引起的轴向应力σ2/MPaeii ii D gm δπσ-=02 8.07 7.967.59最大弯矩引起的轴向应力σ3/MPa eii ii D M δπσ2max24-=80.97 77.95 71.59载荷组合系数K 1.2系数A00094.0100010094.0094.0=⨯==ieiR A δ 设计温度下材料的许用应力[σ]t /MPa（20R ，350℃）， []MPat86=σ【7】（Q235-A ，350℃），[]MPat75=σ【7】757586系数B/MPa（20R ，350℃），118=B 【8】（Q235-A ，350℃），118=B 【8】118118 118 KB/MPa 141.6 141.6 141.6 K[σ]t /MPa9090 103.2 许用轴向压应力[σ]cr /MPa 取以上两者中小值 90 90 103.2 K[σ]t φ/MPa 9090103.2圆筒最大组合压应力（σ2+σ3）/MPa对内压塔器[]cr K σσσ≤+32（满足要求）89.0485.91 79.06计算内容 计算公式及数据0-0截面1-1截面2-2截面圆筒最大组合拉应力（σ1—σ2+σ3）/MPa对内压塔器[]φσσσσtK ≤+-321（满足要求）72.90 69.99 96.02塔设备压力试验时的应力校核计算内容计算公式及数据试验介质的密度（介质为水）γ/kg/cm 30.001 液柱高度H/cm 4000 液柱静压力 γH/9.81/MPa 0.408 有效厚度δei /mm 18.2 筒体内径D i /mm18002-2截面最大质量m T 2-2/kg 1600364027116216521922=--=-T m试验压力p T /MPa [][]513.2861333.125.125.1=⨯⨯==tT pp σσ筒体常温屈服点 σs /MPa235 2-2截面0.9K σs /MPa253.8 2-2截面KB/MPa141.6压力试验时圆筒材料的许用轴向压应力[σ]cr /MPa取以上两者中小值 141.6试验压力引起的周向应力σT /MPa9.1452.182)2.181800)(408.0513.2(2))(81.9/(=⨯++=++=eiei i T T D H p δδγσ液压试验时：s T K σσ9.09.145<=（满足要求）试验压力引起的轴向应力σT1/MPa13.622.1841800513.241=⨯⨯==ei i T T D p δσ重力引起的轴向应力 σT2/MPa25.152.18180081.9160036222=⨯⨯⨯==-πδπσeii TT D gm塔设备压力试验时的应力校核计算内容计算公式及数据弯矩引起的轴向应力 σT3/MPa5.222.181800)10063.71024.33.0(4)3.0(42792223=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=-πδπσeii e WT D M M压力试验时圆筒最大组合应力/MPa38.695.2225.1513.62321=+-=+-T T T σσσ液压试验时：φσσσσs T T T K 9.038.69321<=+-（满足要求）cr T T ][75.375.2225.1532σσσ<=+=+（满足要求）裙 座 轴 向 应 力 校 核计算内容 计算公式及数据裙座有效厚度δes /mm18.2 裙座筒体内径D is /mm 18000-0截面积A sb /mm 2 521003.12.181800⨯=⨯⨯==πδπis is sb D A0-0截面系数Z sb /mm 3 7221063.42.18180044⨯=⨯⨯==πδπs is sb D ZKB/MPa 141.6 K[σ]t s /MPa141.6 裙座许用轴向应力/MPa取以上两者中小值 141.60-0截面最大弯矩00max-M/N ·mm91075.3⨯0-0截面操作质量m 00-0/kg846450-0截面组合应力/MPa KBA g m Z Msbsb<=⨯⨯+⨯⨯=+-06.891003.181.9846451063.41075.3579000max检查孔加强管长度l m /mm120【9】 检查孔加强管水平方向的最大宽度b m /mm 450【9】检查孔加强管厚度 δm /mm12【9】 裙座内直径D im /mm1800裙 座 轴 向 应 力 校 核计算内容 计算公式及数据A m28801212022=⨯⨯==m m m l A δ1-1截面处裙座筒体的截面积A sm /mm 241014.9]28802.18)122450[(22.181800])2[(⨯=-⨯⨯+⨯-⨯⨯=-+-=∑πδδδπm es m m es im sm A b D A Z m622221081.3225900120102222⨯=-⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛=m im mes m b D l Z δ1-1截面处的裙座筒体截面系数Z sm /mm 3()76221092.31081.31.9180045022.181800424⨯=⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛--=∑πδδπm es im m es im sm Z D b D Z1-1截面最大弯矩11max-M/N ·mm3.75×1091-1截面处的风弯矩11-WM/N ·mm3.54×1091-1截面以上操作质量110-m /kg834831-1截面以上最大质量11max-m /kg1640571-1截面组合应力/MPaKBA g m Z Msmsm <=⨯⨯+⨯⨯=+--05.1011014.981.9834831092.31061.347911011max6.14150.461014.981.91640571092.310063.71054.33.03.0477911max 11<=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++--smsmeW A g m Z M M计算内容计算公式及数据裙座内径D is /mm 1800裙座外径D os /mm 4.18362.18218002=⨯+=+=es is os D D δ基础环外径D ob /mm 21003001800300=+=+=is ob D D 基础环内径D ib /mm 15003001800300=-=-=is is D D基础环伸出宽度b/mm 132)4.18362100(21)(21=-=-=os ob D D b相邻两筋板最大外侧间距l /mm160【9】基础环面积A b /mm 26222210696.1)15002100(4)(4⨯=-=-=ππib ob b D D A基础环截面系数Z b /mm 3844441073.6210032)15002100(32)(⨯=⨯-=-=ππobib ob b D D D Z最大质量m max /kg 165219 操作质量m 0/kg 84645 0-0截面的风弯矩00-WM/N ·mm3.68×1090-0截面最大弯矩00max-M/N ·mm3.75×109 偏心弯矩M e /N ·mm7.063×107基础环材料的许用应力[σ]b /MPa []MPab140=σ【10】水压试验时压应力 σb1/MPa1.610696.181.9846451073.61075.3689000max1=⨯⨯+⨯⨯=+=-bbb A g m Z Mσ操作时压应力σb2/MPa7.210696.181.91652191073.610063.71068.33.03.06879max 002=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=-bbeWb A g m Z M M σ混凝土基础上的最大压力σbmax /MPa 取以上两者中大值 6.1 b/l825.0160/132/==l b计算内容计算公式及数据2max b b σ1062861321.622max =⨯=b b σ 2max l b σ1561601601.622max =⨯=l b σ对X 轴的弯矩M x /N ·mm/mm由b/l 得：【11】8.1756310628616525.0=⨯=x M对Y轴的弯矩M y /N ·mm/mm 由b/l 得：【11】2.1219915616007812.0=⨯=y M计算力矩M s /N ·mm/mm取以上两者中大值17563.8有筋板时基础环厚度/mm 44.271408.175636][6=⨯==bs b M σδ 经圆整取30=b δ地 脚 螺 栓 计 算计算内容 计算公式及数据最小质量m min /kg 64069 操作质量m 0/mm 84645 0-0截面的风弯矩00-WM/N ·mm3.68×109底截面处地震弯矩001-E M/N ·mm4.935×108 偏心弯矩M e /N ·mm7.063×107最大拉应力σB1/MPa20.510696.181.9640691073.610063.71068.36879min 001=⨯⨯-⨯⨯+⨯=-+=-bbeWB A g m Z M M σ最大拉应力σB2/MPa72.110696.181.9846451073.610063.71068.325.010935.425.0687980000002=⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯=--++=---bVbeWEB A F g m Z M M M σ基础环中螺栓承受的最大拉应力σB取以上两者中大值020.5>=B σ 塔设备必须设置地脚螺栓地脚螺栓计算计算内容计算公式及数据地脚螺栓个数n 16【12】地脚螺栓材料的许用应力[σ]bt/MPa 对Q-235A，取[]MPabt147=σ地脚螺栓腐蚀裕量C2/mm 地脚螺栓取mmC32=地脚螺栓螺纹小径d1/mm[]1.7231471610696.120.544621=+⨯⨯⨯⨯⨯=+=πσπσCnAdbtbB故取16—M76地脚螺栓满足要求3、设计结果汇总表计算结果塔体圆筒名义厚度δn/mm20（满足强度和稳定性要求）塔体封头名义厚度δhn/mm20（满足强度和稳定性要求）裙座圆筒名义厚度δen/mm20（满足强度和稳定性要求）基础环名义厚度δb/mm30（满足强度和稳定性要求）地脚螺栓个数16（满足强度和稳定性要求）地脚螺栓公称直径d/mm76（满足强度和稳定性要求）4、设计评论本次是进行一蒸馏塔与裙座的机械设计，设计结果如汇总表所示。
化工原理课程设计裙座
化工原理课程设计裙座一、课程目标知识目标：1. 掌握化工原理中裙座的基本概念、分类及作用；2. 了解裙座的力学性能、结构特点及其在化工设备中的应用；3. 学会分析裙座在化工过程中的力学行为及影响其性能的因素。
技能目标：1. 能够运用所学知识，对化工设备中的裙座进行合理选型；2. 能够分析裙座在使用过程中可能出现的问题，并提出解决方案；3. 能够熟练运用相关软件对裙座进行结构设计和计算。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对化工原理学科的兴趣，激发他们探索科学问题的热情；2. 培养学生的团队合作精神，提高他们分析问题和解决问题的能力；3. 增强学生的环保意识，使他们认识到化工设备在环境保护中的重要作用。
分析课程性质、学生特点和教学要求，本课程目标旨在帮助学生在掌握化工原理基本知识的基础上，深入了解裙座的相关内容。
通过课程学习，使学生能够将理论知识与实际应用相结合，提高他们解决实际工程问题的能力。
同时，注重培养学生的情感态度价值观，使他们成为具有创新精神和实践能力的化工专业人才。
后续教学设计和评估将围绕以上具体学习成果展开。
二、教学内容本章节教学内容主要包括以下几部分：1. 裙座基本概念及其分类：介绍裙座的基本定义、结构特点，分析不同类型的裙座及其在化工设备中的应用。
2. 裙座的力学性能：讲解裙座的力学行为，分析影响其性能的主要因素，如材料、结构、工作条件等。
3. 裙座的设计与计算：详细阐述裙座的设计原理，包括选型、结构设计、强度计算等，结合实例进行分析。
4. 裙座在化工设备中的应用：探讨裙座在各类化工设备中的应用，如塔器、容器、反应釜等，分析其作用和重要性。
5. 裙座故障分析及解决方案：分析裙座在使用过程中可能出现的故障，如泄漏、变形、断裂等，并提出相应的解决措施。
教学内容安排和进度如下：1. 第1周：裙座基本概念及其分类；2. 第2周：裙座的力学性能；3. 第3周：裙座的设计与计算；4. 第4周：裙座在化工设备中的应用；5. 第5周：裙座故障分析及解决方案。
吸收塔塔体和裙座的课程设计
课程设计题目学院专业班级学生学号指导教师二〇一五年一月十日目录1.前言 (1)2.设计概述 (1)3.塔体选材 (2)4.按设计压力计算筒体和封头壁厚 (2)4.1筒体壁厚 (2)4.2封头壁厚 (2)5.各种载荷计算 (3)5.1设备自重 (3)5.1.1塔体重 (3)5.1.2内构件重 (3)5.1.3保温层重 (5)5.1.4平台重 (6)5.1.5物料重 (6)5.1.6附件重 (6)5.1.7充水重 (6)5.2风载 (7)5.2.1各段风载 (7)5.2.2各段风弯矩 (10)5.2.3地震载荷 (11)6.各载产生的轴向应力 (14)6.1设计压力产生的轴向应力 (14)6.2操作重量产生轴向压应力 (14)6.3最大弯矩产生的轴向应力 (15)7. 按组合轴向应力验算塔体和裙座壁厚 (16)7.1按轴向拉应力验算筒体壁厚 (16)7.2按组合轴向压应力验算筒体和裙座壁厚 (16)7.3验算水压试验应力 (16)7.3.1强度验算 (17)8. 基础环设计 (17)8.1选取基环直径 (17)8.2基础环厚度计算 (18)9.地脚螺栓直径的计算 (19)9.1底座环上最大拉应力 (19)10. 焊缝结构设计 (19)结论 (19)参考文献 (20)济南大学课程设计1 前言塔设备的设计和选型是建立在对循环吸收工段、精制工段流程的模拟、优化的基础上。
在满足工艺要求的条件下，考虑设备的固定投资费用和操作费用，进行进一步模拟计算、设计和选型。
设计主要包括工艺参数设计、基本参数设计和机械设计。
工艺参数设计对该塔的生产能力、分离效果、物料和能量等操作参数作了设计；基本参数设计部分完成了塔设备的选型、填料的选型和参数设计塔板负荷性能校核等内容的设计。
在化工、炼油、医药、食品及环境保护等工业部门，塔设备是一种重要的单元操作设备。
塔设备操作性能的优劣，对于整个装置的产品产量、质量、成本、能耗、“三废”处理及环境保护等均有重大影响。
吸收塔课程设计
煤化工课程设计( 2014——2015年度第1学期)名称：煤化工课程设计院系：环境学院班级：应化1001学号：************ 学生姓名：设计周数：1周成绩：日期：2015 年 2 月16 日《煤化工》课程设计3任务书一、设计目的通过对气态污染物净化系统的工艺设计，初步掌握气态污染物净化系统设计的基本方法。
培养学生利用所学理论知识，综合分析问题和解决实际问题的能力、绘图能力、以及正确使用设计手册和相关资料的能力。
二、设计任务试设计常压填料塔，采用逆流操作，以水为吸收剂，吸收混合气中的丙酮。
三、设计资料1）混合气（空气，丙酮蒸汽）处理量为1500m3/h，温度为35℃；2）进塔混合气物性可近似看作空气物性，比如密度等；3）进塔混合气含丙酮体积分数为1.5 %，要求达到的丙酮回收率为90%；4）操作压力为常压，101.325 kPa。
5）进塔吸收剂为清水；6）吸收操作为等温吸收，温度为35℃。
7）气液平衡曲线：t=15~45℃时，丙酮溶于水其亨利常数E(kPa)可用下式计算：lgE=9.171-[2040/(t+273)]8）液气比倍数请自己选定。
9）气速u=0.77u F范围。
(填料在矩鞍环、阶梯环、拉西环和鲍尔环中自行选用)10）k G=1.795×10-3kmol/(m2·s·kPa)；k L=1.81×10-4m/s。
四、设计内容和要求1）研究分析资料。
2）净化设备的计算，请计算出塔高、塔径、压降等，并校核。
3）编写设计计算书。
设计计算书的内容应按要求编写，即包括与设计有关的阐述、说明及计算。
要求内容完整，叙述简明，层次清楚，计算过程详细、准确，书写工整，装订成册。
设计计算书应包括目录、前言、正文及参考文献等。
4）设计图纸。
包括工艺流程图、塔器剖面结构图。
应按比例绘制，标出设备、零部件等编号，并附明细表，即按工程制图要求。
图纸幅面、图线等应符合国家标准；图面布置均匀；符合制图规范要求。
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课程设计题目学院专业班级学生学号指导教师二〇一五年一月十日目录1.前言 (1)2.设计概述 (1)3.塔体选材 (2)4.按设计压力计算筒体和封头壁厚 (2)4.1筒体壁厚 (2)4.2封头壁厚 (2)5.各种载荷计算 (3)5.1设备自重 (3)5.1.1塔体重 (3)5.1.2内构件重 (3)5.1.3保温层重 (5)5.1.4平台重 (6)5.1.5物料重 (6)5.1.6附件重 (6)5.1.7充水重 (6)5.2风载 (7)5.2.1各段风载 (7)5.2.2各段风弯矩 (10)5.2.3地震载荷 (11)6.各载产生的轴向应力 (14)6.1设计压力产生的轴向应力 (14)6.2操作重量产生轴向压应力 (14)6.3最大弯矩产生的轴向应力 (15)7. 按组合轴向应力验算塔体和裙座壁厚 (16)7。
1按轴向拉应力验算筒体壁厚 (16)7.2按组合轴向压应力验算筒体和裙座壁厚 (16)7。
3验算水压试验应力 (16)7.3。
1强度验算 (17)8。
基础环设计 (17)8。
1选取基环直径 (17)8.2基础环厚度计算 (18)9.地脚螺栓直径的计算 (19)9.1底座环上最大拉应力 (19)10. 焊缝结构设计 (19)结论 (19)参考文献 (20)1 前言塔设备的设计和选型是建立在对循环吸收工段、精制工段流程的模拟、优化的基础上。
在满足工艺要求的条件下,考虑设备的固定投资费用和操作费用，进行进一步模拟计算、设计和选型。
设计主要包括工艺参数设计、基本参数设计和机械设计.工艺参数设计对该塔的生产能力、分离效果、物料和能量等操作参数作了设计；基本参数设计部分完成了塔设备的选型、填料的选型和参数设计塔板负荷性能校核等内容的设计。
在化工、炼油、医药、食品及环境保护等工业部门，塔设备是一种重要的单元操作设备。
塔设备操作性能的优劣，对于整个装置的产品产量、质量、成本、能耗、“三废"处理及环境保护等均有重大影响.其作用实现气—液相或液-液相之间的充分接触，从而达到相际间进行传质及传热的过程。
它广泛用于蒸馏、吸收、萃取、等单元操作，随着石油、化工的迅速发展，塔设备的合理造型设计将越来越受到关注和重视.2 设计概述吸收塔是实现吸收操作的设备。
操作时,从塔顶喷淋的液体吸收剂与由塔底上升的气体混合物在塔中各层填料或塔盘上密切接触，以便进行吸收。
伴有化学反应的吸收叫化学吸收。
按吸收时气液作用方式吸收塔可分为表面式、膜式、喷淋式和鼓泡式等。
一般塔设备的高径比较大，要承受地震、风、偏心以及内压等载荷，为保证塔设备的安全可靠运行，其安装基础非常重要,必须进行可靠、合理的设计。
裙座是指在设备下部一圈焊接支撑筒体。
为了增加设备的稳定性降低地脚螺栓和基础环支承面上的应力，可采用圆锥裙座。
裙座直接焊在塔釜封头上，可采用对接焊缝，此焊缝应予以修磨,特别是低温塔及高寒地区的室外自支撑塔，为了减少应力集中，不得采用加高焊缝的结构，对较高或细长的塔,焊缝应进行探伤检查。
采用此结构时,若裙座与封头等厚，封头切线至裙座顶之距离h 可查有关设计规定。
搭接焊缝因承受剪切载荷，受力情况差，只是因为安装方便，才在一些小塔或焊缝受力较小的情况下采用。
由于裙座与介质不直接接触，也不承受容器内的介质压力，因此，不受压力容器用材所限，可选用较经济的普通碳素结构钢.此外，裙座的选材还应考虑到载荷、塔的操作条件，以及塔釜封头的材料等因素，对于室外操作的塔，还得考虑环境温度。
常用的裙座材料为Q235F 和Q235。
因Q235F 有缺口敏感及夹层等缺陷，故此仅能用于塔在常温操作、裙座设计温度高于-20℃、且不以风载荷确定裙座壁厚的场合。
当裙座设计温度等于或低于-20℃时，裙座筒体材料应选择16Mn ，而且材料应具有在相应温度下必保的冲击韧性指标。
裙座往往有保温或防火层，这时裙座材料应考虑到保温或防火层敷设的具体情况塔釜封头的材料为低合金钢或高合金钢时，裙座顶部应增设与塔封头相同材料的短节；操作温度低于O℃或高于350℃时，短节长度按温度影响范围确定，当不作这项计算时，短节的长度一般取其为保温层厚度的4倍，而且不小于500mm ；.3 塔体选材据工作压力0。
5MPa ，工作温度常温，属于低压常温.工作介质微腐，故选Q235—A 。
4 按设计压力计算筒体和封头壁厚4。
1 筒体壁厚设[σ］t=113MPa []PPDit-=ϕσδ2 P-设计压力，应略大于工作压力)(58.0575.015.15.0MPa P ≈=⨯= ϕ-用单面对接焊，局探，8.0=ϕ 则)(18.458.08.01132130058.0mm =-⨯⨯⨯=δ)(2.518.5118.42mm C d ≈=+=+=δδ 查mm C 6.01= )(8.51mm C d n =+=δδ 取mm n 10=δ查[σ］t 无变化，故mm n 10=δ合适。
4。
2 封头壁厚采用标准椭圆形封头，取封头壁厚为10mm 。
5 各种载荷计算5.1.设备自重5。
1.1塔体重m 1()[]()()[]())(502601)(1.5026108.701.001.023.1785.02108.7153.101.023.1785.022422413232222N kg D H D D m nniini==⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯+=+⨯+-+=ρδδπρδπ5.1。
2内构件重塔中填料重为1500kg,所以N kg m 1500015002==内构件:板式塔的塔盘有整块式(塔径1m 以下）和分块式(塔径1m 以上）两种。
A 、整块式塔盘塔 （1)塔盘有小孔通气相;有液封受液装置接受液相;有溢流管排放液相(2）盘壁间密封结构塔盘圈焊在塔盘上，其高度>溢流堰高度;填料支持圈（板)焊在塔盘圈上，其位置视填料高度而定；填料塞在密封处；压圈压在填料上；压板压在压圈上；螺栓焊在塔盘圈另一侧，用于固定压紧压板。
(3）降液管焊在塔盘上,多为弓形。
(4）塔节内塔盘的固定塔节下部内壁焊有支座，用于固定底层塔盘，每上层塔盘由定距管支承,管内有拉杆穿过各层塔盘，拧紧拉杆上的螺母即把塔节内各层塔盘紧固。
(5)塔节由法兰联接组成全塔。
B、分块式塔盘（1)塔身为整体圆筒，不分塔节，而塔盘板分为数块安装。
（2)据塔径不同，塔盘可分单、双多流结构，泄流。
(3)图3—7解说筋板、受液盘、支持圈（板）、降液板都被焊在塔壁上，是支承塔板的固定件。
弓形板固定在支持板、受液盘和支持圈上；矩形板固定在支持板、受液盘和弓形板上；通道板固定在支持板、受液盘、弓形板和矩形板上。
(4）自身梁一种防止弯曲的手段。
①矩形板无支承的一边为自身梁结构，有过渡凹平面，以备叠放通道板。
②通道板无自身梁③弓形板弦边为自身梁结构（4）塔板的连接与紧固 A 、固定件 焊在塔壁上 B 、紧固件①塔板与支持板、塔板与受液盘、通道板与矩形板靠龙门、楔子结板紧固。
②弓形板与支持圈靠卡板、楔子紧固. 5。
1。
3保温层重取保温层厚度0。
1m ，密度3/300m kg()()[]()()[])(20065)(5.20063001501.023.11.0201.023.1785.0222422223N kg H D D m nini==⨯⨯⨯+-⨯+⨯+=+-++=ρδδδπ5。
1。
4平台重由工艺条件知,每10个塔盘设一人孔,一平台，共4个。
每个平台为半圆形,取平台宽度0。
9m ，平台自重q=150kg/m3()()[]()()[])(20517)(7.2051241501.0201.023.19.021.0201.023.1785.0222222422224N kg qn D B D m nini==⨯⨯+⨯+-⨯+⨯+⨯+=++-+++=δδδδπ5。
1.5物料重操作时物料重11000kg ，所以N m 1100005= 5。
1。
6附件重各种管口（人孔、接管、法兰）估计 取N kg m a 150001500== 5。
1。
7充水重)(198998)(8.198991000153.1785.0420N kg H D m i w ==⨯⨯⨯==ρπ以上各载按不同情况组合操作时 )(230843)(3.23084543210N kg m m m m m m m a ==+++++= 水压试验时 )(304841)(1.304844321max N kg m m m m m m m w a ==+++++= 安装时 )(120839)(9.120834321min N kg m m m m m m a ==++++=表1 各情况下的重量 （单位：N ）5.2风载先确定最危险界面 0-0 裙座底部 1-1 裙座人孔2—2 裙座与塔体连接处的焊缝 3—3 第二人孔下 4-4 顶面 5。
2。
1各段风载各段风载52502625628270F i有效直径1.612D 效各计算高度7.85.2 1.4 0.6h i高度系数1.2 0.9 0.8 0.8f i 基本风压 350(Pa)q 0风振系数1.42K2形状系数0.7K 1备注3-42-3 1-2 0-1计算段有效D h f q K K F i i i 021=K1—空气动力系数，对于圆形，取0.7 K2-风振系数,ξi m K +=12 mi —高度系数表2[1]ξ—动荷系数,与塔的自振周期T 有关表3［1]塔的自振周期T)(38.010130010102150003.230841500033.901033.90335330s D E H m HT in =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=--δ (1）对于0—1段 查表1得到m i =0。
35 查表2 由15.06.017.15.00.1--=--ξ 得到ξ=1.14 所以有4.114.135.0112=⨯+=+=ξi m K设备设计要求基本风压为300Pa,所以q0=300Pa表4［1］ 风压高度变化系数i f注1： A 类系指近海海面及海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类系指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区C 类系指有密集建筑群的城市市区D 类系指有密集建筑群且房屋较高的城市市区查表4得到高度变化系数74.010=-f)(65.325112.205.730074.04.17.0320322132N D h q f K K F =⨯⨯⨯⨯⨯==---有效0—1段长度m h 110=-有效直径 4302K K D D +++=δ有效外径m D 52.10= 保温层厚度m 2.01.022=⨯=δ 扶梯宽度mm K 4003= 平台宽度024≈=∑ih F K F —水平投影面积，0≈F所以有)(12.24.02.052.1m D =++=有效 0—1段风载（ 2 ） 同理，对于1—2段 查表4,得到高度变化系数74.021=-f1-2段长度m h 8.121=-1-2段风载(3）同理，对于2—3段 查表4，得到高度变化系数74.032=-f 2-3段长度m h 05.732=- 2-3段风载（4）同理，对于3—4段查表4，得到高度变化系数84.043=-f 3-4段长度m h 5.1043=- 3—4段风载)(23.46112.2130074.04.17.010*******N D h q f K K F =⨯⨯⨯⨯⨯==---有效)(21.83012.28.130074.04.17.021*******N D h q f K K F =⨯⨯⨯⨯⨯==---有效表5 各段风载5.2.2 各段风弯矩)(4.9557425.1005.78.132.5497205.78.165.325128.121.830222)(232.10538425.1005.78.1132.5497205.78.1165.325128.1121.8302123.46122223213212111132103*********00m N h h h F h h F h F M m N h h h h F h h h F h h F h F M w w ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⎪⎭⎫ ⎝⎛++=⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛++++⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⎪⎭⎫ ⎝⎛++=--)(102.7907925.1005.732.5497205.765.3251223232222m N h h F h F M w ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛++=-)(32.549712.25.1030084.04.17.0430432143N D h q f K K F =⨯⨯⨯⨯⨯==---有效5.2。