迈达斯基坑支护计算书

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基坑支护设计计算书精品文档8页

桩锚设计计算书一、计算原理1.1 土压力计算土压力采用库仑理论计算1.1.1 主动土压力系数1.1.2 被动土压力系数1.1.3 主动土压力强度1.1.4 被动土压力强度1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：式中，h p为合力∑E pj作用点至桩底的距离，∑E pj为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d为桩身嵌固深度，γ0为基坑侧壁重要性系数，h a为合力∑E ai作用点至桩底的距离，∑E ai为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。

1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。

1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。

式中，K为配筋安全系数，S为桩距，M为最大弯矩，r为桩半径，f cm和fy分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As为配筋面积，A为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As。

1.4 锚杆计算1.4.1 锚杆截面积为：式中：K b为锚杆面积安全系数，R D为所需锚杆拉力，δP为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S为桩距。

1.4.2 锚杆自由段长度为：式中：H为开挖深度，A为土压力零点距坑底距离，D为桩如土深度，G为锚杆深度。

1.4.3 锚杆锚固段长度为：式中：K m为锚杆锚固长度安全系数，F u为锚杆的极限锚固力，Fu=πD r q s，D r为锚固体直径，q s为土体与锚固体之间粘结强度，α为锚杆倾角。

1.4.4 锚杆总长度为：1.5 支护结构稳定性验算：1.5.1 围护结构内部稳定性验算：按照E.Kranz等效锚墙简易算法计算，要求安全系数k≥1.5。

迈达斯（midas）计算

迈达斯（midas）计算潇湘路连续梁门洞调整后⽀架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施⼯⽅案》中，门洞条形基础中⼼间距为7.5⽶，现根据征迁⼈员反映，为满⾜门洞内机动车辆通⾏需求，需将条形基础中⼼间距调整⾄8.5⽶。

现对门洞结构体系进⾏计算，调整后门洞横断⾯如图1-1所⽰。

图1-1调整后门洞横断⾯图门洞纵断⾯不作改变如图1-2所⽰。

图1-2门洞总断⾯图门洞从上⾄下依次是：I40⼯字钢、双拼I40⼯字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝⼟），各结构构件纵向布置均与原⽅案相同。

2主要材料⼒学性能（1）钢材为Q235钢，其主要⼒学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝⼟采⽤C35混凝⼟，其主要⼒学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。

抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采⽤HRB400级螺纹钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。

（4）箍筋采⽤HPB300级钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所⽰。

图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断⾯图如图3.1-2所⽰。

3.1-2荷载加载横断⾯图荷载加载纵断⾯如图3.1-3所⽰。

图3.1-3荷载加载纵断⾯图3.2整体受⼒分析整体模型受⼒分析如图5.2-1~5.2-3所⽰。

图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应⼒云图图5.2-3门洞整体剪应⼒云图由模型分析可得，模型最⼤位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组⼤组合应⼒σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最⼤剪应⼒σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满⾜要求。

基坑支护方案(带计算书)

目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (6)三、施工计划 (7)四、施工工艺技术 (8)五、施工安全保证措施 (11)六、劳动力计划 (23)七、计算书 (24)一、工程概况1. *****位于*****。

主要建筑包括3栋49层建筑，1栋33层建筑、2栋32-33层建筑、1栋29层建筑、1栋28-29层建筑及2层商服的裙楼，整个场地均有一层地下车库。

整个场地南高北低，施工场地交通便利，地理条件优越。

2. 拟建工程基坑四面无相邻建筑，场地平整完毕后，开挖深度北侧4.4米，其他三侧5.9米、局部高层位置7.05米。

基坑西侧距市政路10.5米，基坑东侧距市政路8.7米，基坑南侧距市政路7.7米。

拟建基坑平面位置图3. 工程地质概况：在基坑开挖深度影响范围内，根据土的成因、岩性及物理力学指标，将地基土由上至下共分五个主层。

1层腐殖土：黑色，欠固结状态，含植物根系，该层顶面埋深0m~3.8m，厚度0.3m~0.5m。

1-1层素填土：黄褐色，主要由粘性土组成，欠固结状态，上覆与①层腐殖土上，厚度0.4m~3.8m不等。

2层粉质粘土：黄褐色，湿，可塑状态，中压缩性土，有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇震反映，该层顶面埋深0m~4.3m，层厚0.3m~2.5m。

2-1层粉质粘土：黄褐色，很湿，软塑状态，中压缩性土，稍有光泽，干强度韧性较低，有轻微摇震反应，该层顶面埋深1.8m~3.0m，层厚1.1m~1.8m。

3层粉细砂：灰色，饱和，稍密状态，颗粒均匀，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深0.3m~4.8m，层厚7.6m~13.4m。

4层中粗砂：灰色，饱和，中密状态，分选性一般，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深10.6m~14.6m，层厚0.3m~20.4m。

4. 工程水文地质条件勘察区地下水类型为孔隙潜水，微具承压性，含水层岩性为细砂、中砂、粗砂及砾砂，透水性较好，勘察时为枯水期，初见水位埋深6.2-9.8米，静止水位埋深5.4--9.3米，标高110.26--110.81米。

深基坑支护设计计算书

深基坑⽀护设计计算书中铁电化局天津新港北铁路集装箱中⼼站⼯程跨津⼭铁路特⼤桥基坑⽀护计算书计算：校核：2013年5⽉18基坑⽀护计算书1.计算说明为了保证计算结果的可靠性，计算采⽤理正深基坑计算，Midas有限元程序进⾏复核验算，计算结果两个程序均需满⾜受⼒要求。

2.⽀护⽅案说明⽅案采⽤钢板桩加两道内⽀撑形式，钢围檩采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，横撑采⽤φ=400mm，δ=14mm的钢管，横撑⽔平间距5.0⽶，共设2道，竖向间距2.06m，设置两层；⾓撑四⾓全设，采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，⾓度45度，如图所⽰：平⾯布置⽴⾯布置3.⽀护⽅案连续墙⽀护计算简图4.基本信息5.超载信息6.⼟层信息7.⼟层参数8.⽀锚信息9.⼟压⼒模型及系数调整弹性法⼟压⼒模型: 经典法⼟压⼒模型:11.钢板桩设计结果各⼯况：内⼒位移包络图：地表沉降图：12.整体稳定验算计算⽅法：瑞典条分法应⼒状态：总应⼒法条分法中的⼟条宽度: 0.50m滑裂⾯数据整体稳定安全系数 K s = 1.871圆弧半径(m) R = 9.378圆⼼坐标X(m) X = -1.345圆⼼坐标Y(m) Y = 3.11413.抗倾覆稳定性验算:p, 对于内⽀撑⽀点⼒由内⽀撑抗压⼒决定;对于锚杆或锚索，⽀点⼒为锚杆或锚索的锚固⼒和抗拉⼒的较⼩值。

M a——主动⼟压⼒对桩底的倾覆弯矩。

注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

⼯况1：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 0.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况2：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况3：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况4：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

midas模拟三维方形基坑

某方形基坑三维有限元计算1、工程概况某深基坑工程开挖深度为7.5m ，平面尺寸为88.2 m ×45.1m ；；计算深度以内以粉质粘土及淤泥质粉质粘土为主，土层的参数指标见表1。

根据场地的地质情况和基坑开挖深度，支护体系采用：850mm 厚SMW 地下连续墙，墙深15.6m;圈梁截面尺寸为1200mm ×800mm ；设一道钢管支撑，支撑截面尺寸为609mm ×12 mm ；工字钢立柱，截面尺寸为：400 mm ×400 mm ×13 mm ×21 mm 。

具体布置见图1～图4。

表1 土层参数表γC Φ E 层号层名 KN/m 3 KPa 度 kN/m 2 K01 素填土 182 2 5000 0.67 2 粉质粘土 18.6 21 15.5 8000 0.653 淤泥质粉质粘土 17.5 20 20 8000 0.654 淤泥质粘土 16.7 11 11.3 8000 0.6 5粉质粘土17.6 13 14.6 14000 0.6图1：有限元模型图2：开挖后的有限元模型图3：SMW有限元模型图4：圈梁、支撑及柱桩有限元模型2、有限元计算信息 CS1：初始应力场 CS2：第一次开挖 CS3：加SMW CS4：第二次开挖CS5：加顶圈梁、支撑及立柱 CS6：第三次开挖3、有限元计算结果。

图5 CS6阶段的连续墙DX 图支撑位置位移曲线图图6 CS6阶段的连续墙DY 图支撑位置位移曲线图图7：CS6阶段的P1图图8：CS6阶段SMW的M yy图图8：CS6阶段支撑的FX图。

基于MIDAS深基坑地下连续墙支护数值模拟分析

１引言
一
迈向高层、超高层建筑，深基坑工程也就越来越多，在当ＭＩＤＡＳ／ＧＴＳ适用于坝体的稳定性分析和渗流分析、前的基坑工程中支护结构型式多种多样，其中地下连续固结分析、隧道工程、地基承载力与变形分析、基坑工墙作为深基坑工程中最佳的挡土结构之一在广州软土程、大坝施工过程模拟、三维边坡稳定性分析、地震、爆地区被广泛应用。地下连续墙具有工程施工对环境影响破以及动力荷载分析等各种岩土工程问题。小、刚度大、整体性能好、可以与支护外墙两墙合一、抗ＭｉｄａｓＧＴＳ中提供了七种分析功能：静力分析渗能力好、可以采用逆作法施工等优点。（ｓｔａｔｉｃａｎａｌｙｓｉｓ）、渗流分析（ｓｅｅｐａｇｅａｎａｌｙｓｉｓ）、应本文通过有限元软件ＭＩＤＡＳ对佛山市地块德莱尔力一渗流耦合分析（ｓｔｒｅｓｓ — ｓｅｅｐａｇｅｃｏｕｐｌｅｄａｎａｌｙ — 基坑大厦项目进行数值模拟分析，在后处理中提取支护Ｓｉｓ）、固结分析（ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓ）、施工阶段结构变形值与实测值进行对比分析，并探讨基坑开挖过分析（ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓｔａｇｅｄａｎａｌｙｓｉｓ）、动力分析（ｄｙ — 程中地下连续墙的水平位移、竖向位移以及支撑轴力等ｎａｍｉｃａｎａｌｙｓｉｓ）、边坡稳定性分析（Ｓｌｏｐｅｓｔａｂｉｌｉｔｙ的变化规律，为变形控制设计与工程监测提供依据。ａｎａｌｙｓｉｓ）［１］

midas_SoilWorks工程实例-OCC基坑支护方案设计说明-归档

Occ 基坑未开挖前
Occ 开挖 1
Occ 开挖 2
Occ 开挖 3
最大水平位移
（mm）
0
8.9
15.2
18.3
车站主体水平位
移（mm）
0
1.7
3.8
4
车站侧墙弯矩（kN*m）
1286
1297
1340
1344
Occ 开挖 4 21.8 5.7 1355
2.5.6 总结
本报告基于二维有限元仿真模拟方法对拟建 OCC 基坑对新城中心站的影响进行了模拟计算，新城中心站基坑先施工，尔后 OCC 基坑开挖，由于新城站先施工导致周围地层应力场发生变化，Occ 基坑开挖在既有应力场条件下进行模拟计算。计算得到新城中心站车站侧墙最大侧向位移分别为 5.70mm。基坑开挖对地铁结构围护结构侧墙的最大弯矩为
11
（2）地铁车站结构的模拟
图 2-5-1 计算模型
地连墙、水平支撑、主体结构用梁单元进行模拟，锚索采用植入式桁架单元进行模拟。
（3）支护体系的模拟支护体系包括竖向的支护结构和水平支撑体系。本次计算支护体系采用 800 地下连续墙，墙插入深度为 7m，并假设三道水平内支撑，支撑采用平面梁单元模拟。（4）模型规模计算模型的单元类型主要有岩土单元有 4702 个、结构单元有 774 个，共计 5476 个单元。
图 2‐5‐6 工况 4 竖向有效应力
图 2‐5‐9 工况 7 竖向有效应力
图 2‐5‐7 工况 5 竖向有效应力(SZZ')
图 2‐5‐10 工况 8 竖向有效应力
图 2‐5‐8 工况 6 竖向有效应力
图 2‐5‐11 工况 9 竖向有效应力
4

基于Midas GTS的深基坑开挖支护三维数值分析

表1基坑支护土层物理力学参数Tab.1Physical and Mechanical Parameters of theSoils of Foundation Pit4〈2〉粉砂Q 4m 19.0100 6.025〈3〉粉质粘土Q 3m 19.615039.111.5〈4〉砾砂Q 3m 20.0180 6.030〈5〉粉质粘土Q 2m19.922057.814.9广东土木与建筑GUANGDONG ARCHITECTURE CIVIL ENGINEERING2018年7月第25卷第7期JUL 2018Vol 25No.70引言近年来，随着经济的快速发展，城市建设规模的不断扩大，高层建筑和地下交通所带来的基坑问题成为土木工程界的热点问题。

由设计失误导致的基坑事故频频发生，而三维数值模拟能够很好地模拟基坑开挖支护的全过程，可为实际施工中提供位移和内力预测数据，从而能有效防止基坑事故的发生[1-2]。

李明瑛等人、赵中椋等人曾运用Midas 有限元软件对深基坑支护进行数值模拟分析，在进一步分析竖向变形和水平位移后，提取支护结构变形值和实际检测变形值进行对比，为变形控制设计与工程监测提供依据[3-4]。

此外，何明、周杰等人利用同样的软件，分别用二维建模和三维建模的方式对基坑开挖进行模拟后，证明了基坑方案的可行性以及基坑的安全性[5-6]。

现以海南省三亚市某度假酒店地下室深基坑工程为研究对象，利用Midas GTS 有限元数值分析软件，在基坑开挖支护设计的基础上，模拟基坑的分步开挖过程，并提取坑壁和坑底位移场和支护结构内力，为实际的基坑开挖提供有力的数据参考。

1深基坑工程概况本项目位于海南省三亚市天涯区，用地面积10158.68m 2，高12层，设2层地下室，±0.00相当于国家85高程9.5m ，基底相对标高-12.4m ，场地现状相对标高-1.5m ，基坑开挖深度10.9m ，基坑周长370m ，基坑侧壁安全等级为二级。

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迈达斯基坑支护计算书
一、引言
迈达斯基坑是地质工程中常见的一种特殊地质现象，其对工程建设和地下开挖工作带来了一定的挑战。

为了确保工程的安全和稳定性，需要进行迈达斯基坑支护计算。

本文将针对迈达斯基坑支护计算进行详细探讨，旨在为工程师提供理论依据和实际操作指导。

二、迈达斯基坑支护计算原理
迈达斯基坑的形成主要是由于地下水位的降低或岩土层的不均匀沉降所引起。

迈达斯基坑的支护计算主要是为了确定各种支护结构的尺寸和布置，并考虑地下水位对支护结构的影响。

三、迈达斯基坑支护计算步骤
1. 地质勘探：通过地质勘探，获取迈达斯基坑的地质信息和地下水位的数据，并绘制地质剖面图。

2. 力学参数确定：根据地质勘探结果，确定迈达斯基坑周围土体的力学参数，包括土体的强度参数、变形参数等。

3. 基本假设：在进行迈达斯基坑支护计算时，需要根据实际情况做出一些基本假设，如土体为弹性体、支护结构为刚性等。

4. 支护结构设计：根据迈达斯基坑的尺寸和地下水位的影响，设计相应的支护结构，如深层锚杆支护、喷射混凝土支护等。

5. 迈达斯基坑力学模型建立：根据支护结构的布置和土体的力学参数，建立迈达斯基坑的力学模型。

6. 迈达斯基坑的稳定性分析：通过力学模型，进行迈达斯基坑的稳定性分析，包括坑底和坑壁的稳定性。

7. 支护结构的尺寸计算：根据稳定性分析的结果，计算支护结构的尺寸和布置，确保支护结构能够满足稳定性要求。

8. 结果分析与优化：对计算结果进行分析和优化，确保支护结构的经济性和可行性。

9. 施工监测与控制：在施工过程中，对迈达斯基坑的支护结构进行监测和控制，确保支护结构的稳定性和安全性。

四、迈达斯基坑支护计算的注意事项
1. 在进行迈达斯基坑支护计算时，需要充分考虑地下水位的影响，合理确定支护结构的尺寸和布置。

2. 土体的力学参数的确定应该准确可靠，可通过室内试验和现场测试等方式获取。

3. 在迈达斯基坑的支护结构设计中，应注重结构的可行性和经济性，避免过度设计或浪费资源。

4. 在支护结构施工过程中，应进行监测和控制，及时发现和解决问题，确保支护结构的稳定性和安全性。

5. 迈达斯基坑支护计算中的计算方法和理论应准确可靠，避免出现误差或歧义。

五、结论
迈达斯基坑支护计算是地质工程中的重要内容，对工程的安全和稳
定性具有重要意义。

通过本文所述的支护计算步骤和注意事项，可以为工程师提供指导，确保迈达斯基坑支护工程的顺利进行。

同时，需要注意计算过程中的可靠性和准确性，以保证计算结果的准确性和可行性。