人防楼梯计算书
人防楼梯计算
a 1=b 1==t =30；f y =f c =3．材料信息：混凝土强度等级为： C 钢筋抗拉强度为:360N/mm 14.3N/mm斜板厚取值：300mm；保护层厚度C=4947.73mm；400mm；cosA =b 1/(a 21+b 21)0.5=0.97030mm；n 1=L 1/b 1=12梯段净跨:L 1=4800mm；楼梯斜板长:L'=L 1/cosA 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）《人民防空地下室设计规范》（GB 50038－2005）2．几何参数：踢步高:100.0mm；踏步宽：1#坡道计算书一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）g 3=g 4=g 5=q r1=q r2=p 1==p 2==h 0=t - C ==×=ξb =f yr /E s )=h 0--m m ﹤m m m m ﹤m m A s 1=A s 1=@@钢筋面积A sII =1695.6mm板配筋II：181503．梯板实际配筋板配筋I：18150钢筋面积A sI =1695.6mm x 1=8.52ξb ×h 0=134受拉钢筋 Asr=α1×f cr ×b×x/f yr 求得：1612.3422.9由《混凝土结构设计规范》6.2.10-1：受压区高度x=(h 022·M/α1/f cr /b)0.5求得： x 1=32.47ξb ×h 0=134由《混凝土结构设计规范》6.2.7-1：β1/（1+/ξcu 0.49由《混凝土结构设计规范》6.2.1-5：ξcu =0.0033-(f cu,k -50)·0.00001=0.0035钢筋抗拉强度f yr = 1.2360432N/mm材料调整：混凝土f cr = 1.50×14.321.5M 2=0.125×p 2L'2=48.55KN·m；270mm；N/mm 1.0q r2-1.0g 1-1.0(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA 19.83KN/m ；2．梯板内力计算跨中弯矩：M 1=0.125×p 1L'2=176.75KN·m；KN/m 2；荷载设计值： 1.2g 1+1.2(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA+1.0q r172.20KN/m ；人防荷载：60KN/m 2；30板底粉刷(标准值)：0.40KN/m；楼梯栏板自重:0.5KN/m；步级重(标准值)：g 2=25·0.5·a 1/1000= 1.3KN/m；踏步建筑面层自重(标准值)：0.60KN/m；三、计算过程：1．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)斜板重(标准值)：g 1=25·t/1000=7.5KN/m；。
2012-3-14人防室外出入口楼梯计算
室外出入口人防楼梯计算书一、人防室外出入口楼梯梯板计算：1、荷载计算：梯板跨度:3.380m，板厚：220mm，梯板折算厚度：295mm。
梯板恒荷载：（0。
05*20+0。
295＊25+0。
02＊17）/0.82=10。
7kN/m2梯板等效静荷载：正面荷载：qe=60 kN/m2反面荷载：qe=30 kN/m22、承载力计算:正面跨中弯矩计算：M=1.2＊10。
7＊4。
145^2/10+60＊(4.145/0.82)^2/10=175。
4kN*m 反面跨中弯矩计算：M=—1。
0＊10.7＊4.32^2/10+30＊(4。
145/0.82)^2/10=56。
7kN＊m3、配筋计算：正面计算:As1=M/(0.9*fy＊ho)=175。
4*10^6/（0.9*1.2*360＊200)=2255。
66mm2/m 最小配筋率:pmax{45f t/f y，0。
25%｝=0。
25%As2=0.25％＊200＊1000=500 mm2实取：三级钢Ø18-110 As1=2313mm2反面计算：As2=M/(0.9＊fy＊ho）=56。
7*10^6/（0。
9＊1.2*360＊200)= 729。
17mm2/m 最小配筋率：pmax｛45f t/f y，0.25％}=0。
25％As2=0.25％＊200*1000=500 mm2实取：二级钢Ø 12—150 As2=753 mm2二、人防室外出入口楼梯梯梁计算：1、荷载计算：梯梁跨度：4。
0m，截面尺寸：400x550mm，平台板厚度：200mm。
梯梁上恒荷载：0.4*0。
55＊26。
5+10。
7＊4。
1/2+（0.2＊25+0。
05*20)＊2.2/2=34。
37kN/m梯板等效静荷载：正面荷载：qe=60 kN/m2正面传来线荷载：(0.4+2.2/2+4。
1/2)*60=213。
0kN/m反面荷载：qe=30 kN/m2反面传来线荷载:（0.4+2。
人防楼梯计算
人防楼梯计算1板式楼梯： TB-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2楼梯类型：板式 A 型（╱），支座条件：两端弹性1.1.3踏步段水平净长 L sn＝ 2080mm，梯板净跨度 L n＝ L sn＝ 2080mm，梯板净宽度 B ＝ 1290mm1.1.4低端支座宽度 d l＝ 350mm，高端支座宽度 d h＝ 350mm计算跨度 L0＝ Min{L n + (d l + d h) / 2, 1.05L n} ＝ Min{2430, 2184} ＝ 2184mm 1.1.5梯板厚度 h1＝ 200mm1.1.6踏步段总高度 H s＝ 1500mm，楼梯踏步级数 n ＝ 91.1.7线性恒荷标准值 P k＝ 1kN/m；均布活荷标准值 q k＝ 3.5kN/m，ψc＝ 0.7，ψq＝ 0.41.1.8面层厚度 c1＝ 25mm，面层容重γc2＝ 20kN/m；顶棚厚度 c2＝ 20mm，顶棚容重γc2＝ 18kN/m；楼梯自重容重γb＝ 25kN/m1.1.9爆炸动荷载作用下的等效静荷载标准值板面均布荷载： q e1＝ 60kN/m板底均布荷载： q e2＝ -30kN/m1.1.10混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm， f t＝ 1.433N/mm，f tk＝ 2.006N/mm， E c＝ 29791N/mm1.1.11钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm， E s＝ 200000N/mm；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm1.1.12考虑爆炸动荷载组合时，材料动力强度设计值： f cd＝ 21.497N/mm，f td＝ 2.149N/mm， f yd＝ 432N/mm；允许延性比 [β] ＝ 31.2楼梯几何参数1.2.1踏步高度 h s＝ H s / n ＝ 1500/9 ＝ 166.7mm踏步宽度 b s＝ L sn / (n - 1) ＝ 2080/(9-1) ＝ 260mm踏步段斜板的倾角α ＝ ArcTan(h s / b s) ＝ ArcTan(166.7/260) ＝ 32.7°踏步段斜板的长度 L x＝ L sn / Cosα ＝ 2080/Cos32.7°＝ 2471mm1.2.2踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 200/Cos32.7°＝ 238mm踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h1') / 2 ＝ (167+2*238)/2 ＝ 321mm1.2.3梯板有效高度 h10＝ h1 - a s＝ 200-20 ＝ 180mm1.3均布永久荷载标准值1.3.1梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1＝ P k / B ＝ 1/1.29 ＝ 0.78kN/m1.3.2梯板自重 g k2＝γb·T ＝ 25*0.321 ＝ 8.02kN/m1.3.3踏步段梯板面层自重g k3＝γc1·c1·(n - 1)(h s + b s) / L n＝ 20*0.025*(9-1)*(0.167+0.26)/2.08＝ 0.82kN/m1.3.4梯板顶棚自重 g k4' ＝γc2·c2＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/mg k4＝ g k4'·L x / L n＝ 0.36*2.471/2.08 ＝ 0.43kN/m1.3.5均布荷载标准值汇总 g k＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4＝ 10.05kN/m1.4均布荷载的基本组合值1.4.1板面爆炸动荷载 q e1作用下Q e1＝ 1.2g k + q e1·(L x / L sn)2＝ 1.2*10.05+60*(2.471/2.08)2＝ 96.71kN/m1.4.2板底爆炸动荷载 q e2作用下Q e2＝ 1.0g k + q e2·(L x / L sn)2＝ 1.0*10.05-30*(2.471/2.08)2＝ -32.28kN/m1.4.3平时荷载作用下由可变荷载控制的 Q(L) ＝γG·g k+ γQ·q k＝ 1.2*10.05+1.4*3.5 ＝ 16.95kN/m由永久荷载控制的 Q(D) ＝γG1·g k+ γQ·ψc· q k＝ 1.35*10.05+1.4*0.7*3.5＝ 16.99kN/m最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{16.95, 16.99} ＝ 16.99kN/m1.5梯板的支座反力1.5.1板面爆炸动荷载 q e1作用下最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 100.58kN/m1.5.2板底爆炸动荷载 q e2作用下最不利的均布反力基本组合值 R ＝ -33.57kN/m1.5.3平时荷载作用下永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 10.45kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 3.64kN/m最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 17.67kN/m1.6梯板斜截面受剪承载力计算1.6.1板面爆炸动荷载 q e1作用下V ＝ 0.5·Q·L n·Cosα ＝ 0.5*96.71*2.08*Cos32.7°＝ 84.7kN当跨高比 Ln/h0＝ 11.56 ＞ 8 时，取ψl＝ 1 - (l/h0 - 8) / 15 ＝ 0.76R ＝ 0.7·ψl·0.8f td·b·h0＝ 0.7*0.76*0.8*2149*1*0.18＝ 165.3kN ≥ V ＝ 84.7kN，满足要求。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
人防TB1板式楼梯计算书
板式楼梯计算书一、构件编号:TB-1(核6)二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3360 mm 楼梯高度: H = 1950 mm梯板厚: t = 250 mm 踏步数: n = 13(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 350 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 350 mm3.荷载标准值：人防荷载：q = 60.00kN/m2面层荷载：q m = 3.00kN/m2栏杆荷载：q f = 1.00kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.30 人防荷载分项系数: γQ = 1.00准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C35 f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.20 N/mm2E c = 3.15*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.36＋(0.35＋0.35)/2 = 3.71 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8812. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.28)*3.00 = 4.61 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.25/0.881＋0.15/2) = 8.97 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.881 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 4.61＋8.97＋0.45＋1.00 = 15.03 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*15.03＋1.00*0.7*1*60.00 = 62.29 kN/m人防荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*15.03＋1.00*1*60.00 = 79.53 kN/m 荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 79.53 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 147.54 kN右端支座反力: R r = 147.54 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.86 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.86 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 147.54*1.86－79.53*1.862/2= 136.84 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.177633 配筋率：ρ= 0.008240纵筋(1号)计算面积：A s = 1854.05 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*1854.05 = 463.51 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：1854.05 mm2采用方案：16@100实配面积：2011 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：463.51 mm2采用方案：10@160实配面积： 491 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：6@250实配面积： 113 mm2。
人防计算书
200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。
≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口） 侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。
人防板式楼梯计算程序兼计算书
230.75 0.1775 0.9016 1223.1 25 6 2945.2
剪力V=pln/2 (KN) 几肢箍 箍筋直径d (mm) 箍筋间距s (mm) 斜截面受剪承载力VCS (KN) 斜截面抗剪是否满足 正截面抗弯是否满足
307.66 4 8 10 下梯段踏步高hstep (mm) 下梯段cosα 平台梁宽b (mm) 平台梁高h (mm) 混凝土强度等级 受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm ) 箍筋动力强度设计值fyvd (N/mm )
2 2
200 163.63 0.846 300 500 C35 450 315
平台板恒荷载 (KN/m2) 平台板计算长度 (mm) 梯段板恒荷载 (KN/m ) 梯段板计算长度 (mm) 活荷载标准值qK (KN/m) 梁计算跨度l0 (mm) 梁净跨ln (mm)
2
5.99 1500 9.61 4200 60.00 3000 3000
数据输出 一、常规数据 恒 荷 载 梁自重 25bh 平台板传来 梯段板传来 恒荷载标准值gK (KN/m) 活荷载标准值qK (KN/m) 二、截面配筋 弯矩M=pl02/8 (KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/0.8α 1fcdbh0 γ S=(1+(1-2α S) )/2 钢筋面积AS=M/γ Sfydh0 (mm ) 钢筋直径d (mm) 钢筋数量 钢筋实际配筋面积AS (mm )
2 2 1/2 2
3.75 4.49 20.18 28.42 171.00
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α
1 2
16.7 1.00 25.05 465 205.11
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm )
平台梁有效厚度h0=h-35 (mm) 总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m)
人防楼梯计算书
30
甲类室外核5级常5级
120
60
甲类室内核6B级常6级
40
20
甲类室内核6级常6级
60
30
乙类室外常6级
50
乙类室外常5级
110
乙类室内常6级
40
乙类防空地下室 抗力级别
常6级 常5级
常6级
友情提示：1。甲类 防空地下室按等效静 荷载正面与反面分别 作用计算
乙类防空 地下室按等效经荷载 正面作用计算，等效 静荷载的作用方向均 与构件表面垂直。
人防楼梯计算(正向荷载作用)
2021/4/1
梯板计算尺寸Hale Waihona Puke 图已知条件：人防等级
梯板几何尺寸
水平步级数 踏步宽 梯段净高 上折平台跨 下折平台跨 斜板厚取值
楼梯正面作用计算简图 甲类室外核6级常6级
等效荷载(kN/m2) 60
参数及公式
n1 b1 H=n2*a1 L2 L3 h=(L'+L2+L3)/30取整
As(HRB335) As(HRB400) D(HRB400) 1000/(πD^2/4)
534 500 12 225.9
最后选定斜板筋间距
平台配筋计算
平台荷载(设计值) 平台跨中弯矩 平台配筋HRB400 选用的板筋直径(HRB400) 计算间距 最后选用平台板筋间距
楼梯平台梁配筋计算
梯梁自重(设计值) 梯板传来荷载(设计值) 平台传来荷载(设计值) 总均布荷载(设计值) 栏板传来集中力(设计值) 梯梁支座弯矩 梯梁跨中弯矩 梁面纵筋(HRB400) 梁底纵筋(HRB400) 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数
Asv
10-100(2) ASV
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人防楼梯计算书
人防楼梯计算书是指在人防工程中，对楼梯进行设计和计算的文件。
楼梯是人防工程中的重要组成部分，其设计和计算必须满足一定的安全性和实用性要求。
人防楼梯计算书通常包括以下内容：
1. 楼梯的尺寸和结构设计：包括楼梯的宽度、高度、踏步数量和高度、扶手高度等参数的设计，以及楼梯的结构材料和连接方式的选择。
2. 楼梯的安全性计算：包括楼梯的承载能力、抗震性能、防滑性能等的计算，确保楼梯在使用过程中不会发生安全事故。
3. 楼梯的通行能力计算：根据人防工程的使用要求和人员流量，计算楼梯的通行能力，确保楼梯能够满足人员疏散和逃生的需要。
4. 楼梯的施工要求和标准：包括楼梯的施工方法、材料要求、验收标准等，确保楼梯的施工质量和使用性能。
人防楼梯计算书是人防工程设计和施工的重要参考文件，它能够指导设计师和施工人员按照规范要求进行楼梯的设计和施工，确保人防工程的安全和有效运行。