地道桥竖向自振频率研究
钢结构人行天桥自振频率影响因素研究
钢结构人行天桥自振频率影响因素研究摘要城市化进程的不断加快对行人出行安全带来新的问题和挑战，城市道路交叉口往往都会修建人行天桥以保障行人的安全通行。
钢结构人行天桥以其自重轻、强度高的特点被广泛采用，根据规范中频率设计法要求，其自振基频不能超过3Hz，这对人行天桥的设计提出了更高的要求。
本文以某一结构人行天桥为例，采用有限元结构分析方法，分别分析主梁参数、约束条件两项变量对人行天桥自振频率的影响，从而改善桥梁结构的合理性，提高结构的安全性和舒适度。
关键词钢结构人行天桥自振频率主梁参数约束条件0 引言钢结构在恒载和活载作用下，变形及内力易满足设计要求，因此在设计时一般重点考虑其动力特性[1-2]。
如何优化钢结构人行天桥的设计，满足频率设计要求，对于保障桥梁结构和行人的安全具有重要的工程意义。
我国CJJ69—95《城市人行天桥与人行地道技术规范》提出的频率设计法规定[3]：人行天桥的竖向自振频率应不小于3Hz，因此文章以频率分析为主线，利用软件仿真分析，选取了梁高、跨径和约束条件几个参数，对钢人行天桥设计合理性展开研究，以期为同类桥梁设计提供借鉴意义。
1 频率设计法人行天桥主要活载为人群荷载，人群荷载一般取5kN/m2，在组合条件，对结构产生的挠度和应力值也远小于允许值，具有较大的安全储备。
根据桥梁的实际使用工况，正常行人的走步频率介于1.6～2.4Hz之间，为避免共振，提高行人的安全感，我国规范要求自振频率应不小于3Hz。
综上，频率设计法是人行天桥的典型计算方法。
对于钢结构人行天桥，在满足应力、挠度限制的基础上，通过调整钢结构梁体参数和边界约束条件，使梁体自振频率满足规范要求。
2 有限元建模以某一字型简支钢箱梁人行天桥为例建模，天桥跨径为23.8m，钢箱梁净宽4.5m，两侧栏杆各0.15m，全宽4.8m。
钢箱梁材料均采用Q355，梁高为100cm。
桥面铺装为40mm厚CF40钢纤维混凝土。
采用Midas Civil 2019有限元分析软件对全桥进行建模分析，定义自重荷载、二期恒载和人群荷载，将荷载转化为质量以便进行自振频率计算分析。
桥梁结构自振频率分析
桥梁结构自振频率分析桥梁作为重要的交通基础设施，在现代社会发挥着关键的作用。
为了确保桥梁的安全性和稳定性，了解桥梁结构的自振频率是十分重要的。
本文将对桥梁结构自振频率的分析方法进行探讨。
一、概述桥梁结构的自振频率是指桥梁在自由振动状态下的频率。
当有外力作用于桥梁时，如果该外力的频率接近桥梁结构的自振频率，就会引发共振现象，对桥梁结构造成严重的破坏。
因此，准确计算和分析桥梁结构的自振频率对于桥梁设计和工程管理至关重要。
二、自振频率的分析方法1. 常规方法常规方法是通过对桥梁进行有限元分析来计算自振频率。
该方法可以精确计算桥梁的自振频率，但需要较为复杂的计算过程和大量的计算资源。
2. 经验公式经验公式是通过已有的桥梁结构的实测数据得出的近似计算公式。
这种方法可以用较简单的方式估算出桥梁的自振频率，适用于初步设计和快速评估。
三、影响自振频率的因素1. 桥梁的几何形状桥梁的几何形状对其自振频率有直接影响。
通常情况下，桥梁的自振频率与其长度、宽度、高度等几何参数有关。
2. 材料的物理性质桥梁材料的物理性质也是影响自振频率的重要因素。
不同材料具有不同的弹性模量和密度，这将直接影响桥梁的自振频率。
3. 桥梁的边界条件桥梁的边界条件也会对自振频率产生影响。
边界条件包括支座刚度、支座类型等，这些条件会改变桥梁的自由度，从而改变其自振频率。
四、自振频率的应用桥梁结构的自振频率不仅是用于评估桥梁的稳定性和安全性，还可以应用于其他方面。
例如，在桥梁的施工过程中，可以通过监测桥梁的自振频率来判断桥梁的质量和施工工艺的合理性。
五、案例分析以某桥梁为例，采用常规方法进行桥梁结构的自振频率分析。
通过有限元分析软件对桥梁进行建模，并设置边界条件和材料属性，最终得出桥梁的自振频率。
六、结论桥梁结构的自振频率分析是确保桥梁安全性和稳定性的重要手段。
常规方法和经验公式是常用的分析方法，根据实际情况选择适用的方法进行分析。
考虑桥梁的几何形状、材料的物理性质和边界条件等因素，可以更准确地计算桥梁的自振频率。
建筑以模态分析方法识别铁路桥梁的自振频率
以模态分析方法识别铁路桥梁的自振频率摘要：桥梁的自振频率是研究桥梁结构动力性能的基础，以往的常规测试方法准确度较低。
文章通过对比试验分析，论证了采用力锤激励的模态分析方法能够得到比较精确的桥梁自振频率。
并简单介绍了地震反应谱。
关键词：模态分析混凝土梁自振频率识别地震反应谱中图分类号：文献标识码：AIdentify Natural Frequency of Railway Bridge by ModeAnalysis MethodGengyuan Zhang( College of Civil Engineering and Architecture, Southwest University of Science and Technology, Architecture and Civil Engineering 2011)Abstract：Natural frequency of bridge is a basic research for the structure of bridge’s dynamic performance. The past conventional testing method is in low accuracy. In this thesis, through the analysis of contrast test, it’s proving the mode analysis method of force-hammer excitation can get more accurate natural frequency of bridge.Andthen it briefly introduces earthquake response spectrum.Key words：mode analysis; concrete bridge; identify natural frequency;earthquake response spectrum引言工程地震作用计算理论通过一个多世纪的发展，大致趋于成熟。
《2024年人行激励下步行桥竖向TMD减振分析》范文
《人行激励下步行桥竖向TMD减振分析》篇一一、引言随着城市交通的快速发展，步行桥作为城市交通的重要组成部分，其安全性与舒适性日益受到人们的关注。
人行激励下的步行桥竖向振动问题，尤其是其减振措施，成为研究的热点。
调频质量阻尼器（Tuned Mass Damper，简称TMD）作为一种有效的减振装置，被广泛应用于建筑、桥梁等结构的减振控制。
本文将针对人行激励下步行桥的竖向TMD减振进行详细的分析。
二、步行桥竖向振动问题概述人行激励下的步行桥竖向振动主要来源于行人行走、风雨荷载等因素。
这些激励会导致桥面产生振动，进而影响行人的舒适度，甚至可能对桥梁结构造成损害。
因此，如何有效地控制这种竖向振动，成为亟待解决的问题。
三、TMD减振原理及在步行桥中的应用TMD是一种被动控制装置，通过调整其质量和弹簧刚度，使其固有频率接近于激励频率，从而达到减振的目的。
在步行桥中，TMD通常被安装在桥面或桥墩上，通过吸收振动能量，减少桥梁的振动响应。
四、人行激励下步行桥竖向TMD减振分析4.1 模型建立本文采用有限元方法建立步行桥的力学模型，考虑人行激励、桥梁结构、TMD装置等因素。
通过输入行人行走的激励数据，模拟出桥面的竖向振动。
4.2 TMD参数优化针对不同结构和激励条件下的步行桥，通过调整TMD的质量、弹簧刚度和阻尼等参数，优化其减振效果。
采用频域分析和时域分析相结合的方法，对TMD的减振效果进行定量评估。
4.3 减振效果分析在优化TMD参数的基础上，分析其在人行激励下的减振效果。
通过对比有TMD装置和无TMD装置的桥面振动数据，得出TMD对步行桥竖向振动的减振效果。
同时，考虑不同行人流量、风速、雨量等环境因素对TMD减振效果的影响。
五、结论通过本文的分析，可以得出以下结论：（1）TMD作为一种有效的减振装置，在人行激励下的步行桥竖向振动控制中具有显著的减振效果。
（2）TMD的减振效果受其参数（如质量、弹簧刚度和阻尼等）的影响较大，需要通过优化参数来达到最佳的减振效果。
建筑以模态分析方法识别铁路桥梁的自振频率
以模态分析方法识别铁路桥梁的自振频率摘要：桥梁的自振频率是研究桥梁结构动力性能的基础，以往的常规测试方法准确度较低。
文章通过对比试验分析，论证了采用力锤激励的模态分析方法能够得到比较精确的桥梁自振频率。
并简单介绍了地震反应谱。
关键词：模态分析混凝土梁自振频率识别地震反应谱中图分类号：文献标识码：AIdentify Natural Frequency of Railway Bridge by ModeAnalysis MethodGengyuan Zhang( College of Civil Engineering and Architecture, Southwest University of Science and Technology, Architecture and Civil Engineering 2011)Abstract：Natural frequency of bridge is a basic research for the structure of bridge’s dynamic performance. The past conventional testing method is in low accuracy. In this thesis, through the analysis of contrast test, it’s proving the mode analysis method of force-hammer excitation can get more accurate natural frequency of bridge.Andthen it briefly introduces earthquake response spectrum.Key words：mode analysis; concrete bridge; identify natural frequency;earthquake response spectrum引言工程地震作用计算理论通过一个多世纪的发展，大致趋于成熟。
钢结构人行桥自振频率影响因素及其分析
第2P总第262期)2021年2月URBAN ROADS BRIDGES&FLOOD CONTROL桥梁结构D01:10.16799/ki.csdqyfh.2021.02.013钢结构人行桥自振频率影响因素及其分析叶涛!，李亚平"，肖海波1(1.宁波市城建设计研究院有限公司，浙江宁波315012；2•宁波市供排水有限公司工程建设管理分公司，浙江宁波315041)摘要：城市钢结构人行天桥竖向自振频率为设计控制要素之一。
提出了影响桥梁自振频率的因素，并通过有限元分析软件梁单元模型进行分析计算，研究了结构型式、梁高及桥面铺装对桥梁自振频率的影响。
得到的相关结论可对同类工程起到借鉴参考意义。
关键词：钢结构；人行天桥；自振频率中图分类号：U448.11文献标志码：A文章编号：1009-7716(2021)02-0048-030引言城市进程，人行过天桥及公天桥来多。
伴人们日渐提高的审，新的人行天桥相来结构有频率的，行人[常行频，人-桥振，人行桥L 振⑴人行桥对人行桥共振提的设计要有频率响分析城市人行天桥人行(CJJ69—1995)频率£法，要竖向自振频率3Hz。
人行天桥的过振行人来，对结构有一影响有要对人行天桥的竖向振及其影响因素进行深入研究。
1影响桥梁自振频率的因素结构的自振频率公式Y#(%)]2d%!2二一!-------------------------------------------------------------]°&(%)[Y(%)]2d%+"m(Y?(1)(2)式!为圆频率;/为频率；*为模；/为面；$(%)为位移形状函数；Y(为质点&的振幅;&为平均质；I为桥梁跨式(1)、式(2)可知，桥梁的自振频率与以下因素有关：收稿日期：2020-07-17作者简介：叶涛(1989―),男，硕士，工程师，从事桥梁设计工作。
《人行激励下步行桥竖向TMD减振分析》
《人行激励下步行桥竖向TMD减振分析》篇一一、引言随着城市交通的日益繁忙，步行桥作为城市交通的重要组成部分，其安全性和舒适性越来越受到人们的关注。
然而，在人行激励下，步行桥的竖向振动问题往往会对行人的行走舒适度产生不良影响，甚至可能对桥梁结构造成损害。
为了解决这一问题，本文提出采用调频质量减震器（TMD）进行步行桥的竖向减振分析。
二、TMD减振原理TMD是一种被动控制结构，通过与主结构相连的附加质量块和弹簧系统，产生与主结构相反的振动，从而实现对主结构的减振效果。
在步行桥的竖向振动控制中，TMD通过调节自身频率和阻尼比，使系统在受到人行激励时产生相反的相位，从而达到减小桥梁竖向振动的效果。
三、人行激励下步行桥竖向振动分析人行激励是步行桥竖向振动的主要来源之一。
在行人步行过程中，由于行走频率和步态的不确定性，使得人行激励具有随机性。
这种随机性会对桥梁结构产生复杂的动态响应，导致桥梁出现竖向振动。
为了准确分析人行激励下步行桥的竖向振动，本文采用有限元方法和随机振动理论进行建模和分析。
四、TMD减振效果分析为了验证TMD在步行桥竖向减振中的效果，本文采用数值模拟和实验研究相结合的方法进行分析。
首先，通过有限元软件建立步行桥模型，并设置不同参数的TMD进行模拟分析。
结果表明，在合适的TMD参数下，可以有效减小步行桥的竖向振动。
其次，通过实验研究进一步验证了TMD的减振效果。
实验结果表明，TMD能够显著降低人行激励下步行桥的竖向振动幅度和加速度响应。
五、参数优化及影响因素分析在TMD减振效果分析的基础上，本文进一步对TMD的参数进行优化。
通过改变TMD的质量、弹簧刚度和阻尼比等参数，寻找最优的减振效果。
同时，本文还分析了人行激励的频率、步态以及桥梁结构特性等因素对TMD减振效果的影响。
结果表明，合适的TMD参数和人行激励条件下的桥梁结构特性对TMD的减振效果具有重要影响。
六、结论本文通过对人行激励下步行桥竖向TMD减振分析，得出以下结论：1. TMD作为一种被动控制结构，在步行桥的竖向减振中具有显著效果。
桥墩自振频率的简化计算方法的研究及其应用
桥墩自振频率的简化计算方法的研究及其应用首先，我们需要了解桥墩的自振频率是指桥墩在无外力作用下，由于其自身的弹性特性产生的振动频率。
桥墩的自振频率与桥墩的结构形式、材料特性以及其他外力等因素有关。
一般情况下，桥墩的自振频率是通过解桥墩的动力学方程求解得到的。
然而，桥墩的实际计算模型非常复杂，涉及到大量的动力学参数和复杂的计算方法。
为了简化计算过程，研究人员提出了许多简化计算方法，其中最常用的是刚性单自由度模型和柔性单自由度模型。
刚性单自由度模型是一种简化的桥墩计算模型，它假设桥墩是刚性的、单自由度的，并假设桥墩的质量集中在一个自由度的质点上。
在这种模型下，可以通过求解质点的运动方程得到桥墩的自振频率。
该简化方法适用于桥墩高度较小、结构简单且刚性较高的情况。
柔性单自由度模型是另一种常用的简化计算方法，它考虑了桥墩的柔性特性，并假设桥墩可以近似为一个单自由度弹性系统。
在这种模型下，可以通过求解弹性系统的运动方程得到桥墩的自振频率。
该简化方法适用于桥墩高度较大、结构复杂且柔性较高的情况。
除了以上简化计算方法，近年来还出现了许多其他的计算方法，如多自由度模型、时程分析等。
这些方法在一定程度上可以提高桥墩自振频率的计算精度和适用范围。
桥墩自振频率的计算方法在工程实践中有着重要的应用价值。
首先，桥墩的自振频率是桥梁结构设计和施工的重要参数之一、通过准确计算桥墩自振频率，可以为桥梁设计提供科学依据，保证桥梁在使用过程中的稳定性和安全性。
其次，桥墩自振频率的计算方法还可以用于桥梁结构的振动监测和健康评估。
通过实测桥墩的振动频率，并与计算得到的自振频率进行对比，可以评估桥梁的结构健康状况，及时发现存在的问题，并采取相应的措施进行修复和加固。
此外，桥墩自振频率的计算方法还可以应用于桥梁的抗震设计。
在地震作用下，桥墩的自振频率和振动特性将对桥梁的抗震性能产生重要影响。
通过准确预测桥墩的自振频率，可以为桥梁的抗震设计提供理论依据，确保桥梁在地震中的安全性。
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文章编号:100128360(2001)022*******地道桥竖向自振频率研究周智辉, 文雨松(中南大学土木建筑学院,湖南长沙 410075)摘 要:结合现场实测资料,提出了地道桥动力特性分析的有限元模型。
运用有限元计算模型,计算了各种类型地道桥的竖向基频,并提出正常状态地道桥竖向基频的经验表达式,为估算正常状态地道桥基频提供一种参考方法。
关键词:地道桥;基频;有限元法中图分类号:TU375 文献标识码:AStudy on perpend icular natural frequency of underground gallery br idgeZHOU Zh i2hu i, W EN Yu2song(C ivil A rch itectural Engineering Co llege,U niversity of Southcentral Ch ina,Changsha410075,Ch ina)Abstract:B ased on field test data,the fin ite elem en t m odel fo r the analysis on the dynam ics characteristic of underground gallery b ridge is p u t fo rw ard.W ith the m odel,the p erp endicu lar basic frequency of differen t typ e underground gallery b ridges are calcu lated and their em p irical fo rm u la in no rm al conditi on has been ob tained. T herefo re a reference m ethod is p rovided fo r esti m ating the basic frequency of underground gallery b ridge in no rm al conditi on.Keywords:underground gallery b ridge;basic frequency;fin ite elem en t m ethod 自振频率是结构的一个重要动力特性指标,也是评定既有结构技术状态好坏的一个关键性指标。
结构技术状态的好坏与其自振频率有着直接关系。
因此,在对既有桥跨结构状态检定时,国内外都十分重视自振频率的计算分析和振动测试。
我国现行铁路桥梁检定规范[1]制定了梁桥等桥梁型式的自振基频参考值,而没有制定地道桥自振基频的参考值。
这样给地道桥的检定工作带来极大的不便,即便桥梁检测部门测试了某地道桥的自振基频,由于缺乏正常状态地道桥基频参考值,也不能判断该桥是否处于正常刚度状态。
因此,研究地道桥的自振频率具有十分重要的工程应用价值。
本文提出了计算地道桥竖向基频(以下简称基频)的有限元模型。
理论计算地道桥基频与实测值吻合较好,表明该理论模型是可靠的。
在此基础上,提出地道桥基频的经验表达式,为桥梁检测部门估算正常状态收稿日期:2000209214;修回日期:2001201203基金项目:铁道部科技开发项目(98G39210)作者简介:周智辉(1976—),男,湖南攸县人,博士研究生。
地道桥基频提供一种参考方法。
1 计算模型与主要假定框架式地道桥可以看作底板支承在弹性地基上,侧墙受侧向土弹性支承的空间框架结构[2]。
本文仅研究地道桥竖向振动的自振频率。
因此,截取单位长度平面变形结构(见图1)计算地道桥的基频能够满足研究的要求。
图1 地道桥平面模型结合地道桥地基土的特点,采取工程上广泛应用的文克尔地基模型。
文克尔假定认为,基础底面任一点所受的压力与地基在该点的沉降量成正比,即P=K S(1)第23卷第2期铁 道 学 报V o l.23 N o.2 2001年4月JOU RNAL O F TH E CH I NA RA I LW A Y SOC IET Y A p ril 2001式中,P为基底压力;S为沉降量;K为基床系数。
基床系数的选取参考文献[3]所提供的交通部第三航务工程局资料汇编的基床系数表。
地基土特性一般是从密实土到极密实土之间变化,因此,基床系数K一般取值为50～200N c m3。
同时,地道桥侧墙也受到侧向土的约束作用,视侧向土为类似弹性地基土的弹性土体,弹性系数同文克尔假定的基床系数。
在确定地道桥计算模型时,依照一般桥梁自振特性分析特点,采用了以下一些假定:(1)侧向土和地基土对地道桥的作用近似为连续弹性支撑;(2)忽略桥面系及轨道结构的影响。
2 地道桥动力特性计算的有限元方法结合地道桥的平面模型,运用动力分析有限元方法分析框架式地道桥的竖向振动动力特性。
平面框架结构的动力特性有限元计算在文献[4]中有了详尽的讲述。
但它考虑的单元局限于一般梁单元,没有考虑弹性地基梁单元。
结合文献[5]对弹性地基梁单元的分析,同时考虑两种单元类型,其中顶板为一般梁单元,侧墙与底板为弹性地基梁单元,并编制框架式地道桥动力特性分析的有限元程序。
在程序中,采用一致质量矩阵和雅各比迭代方法。
程序可以计算地道桥结构竖向振动的各阶频率与其相应的振型。
本文仅研究突出反映结构竖向刚度的第一阶频率。
3 实测值与理论值的对比[6]试验选择两座正常使用的地道桥,捞刀河地道桥位于京广线1557+773里程,该桥为双孔单跨地道桥,其净跨为6m,净高为4.5m,全长为7.09m。
农场地道桥位于京广线长沙站北560里程处,该桥为单孔单跨地道桥,其净跨为9m,净高为4.5m,全长为9.0 m。
两座地道桥的底板地基土为极密实土(相应的基床系数约为200N c m3),侧向土为密实土(相应的基床系数约为50N c m3)[3]。
地道桥动力试验课题组于1999年12月23日至1999年12月25日对这两座地道桥进行了动力特性测试,试验时,在地道桥两个不同的竖向平面内布置若干个反映竖向平面内振动的竖向位移计(在顶板上)和水平位移计(在侧墙上),这些位移计为89124型位移拾振器。
利用DA SP自动采集和处理系统,采集结构脉动位移信号并分析了这两座地道桥竖向振动的自振特性。
现将两座地道桥竖向振动基频的实测值和理论值列于表1。
从表1可以看出,利用本文提出的有限元计算模型计算的地道桥的基频与实测值吻合较好。
由此可知,本文提出的计算地道桥竖向振动基频的有限元模型是可靠的。
表1 地道桥基频理论值与实测值的对比净跨 m基频实测值 H z基频理论值 H z64.884.8293.373.434 各种结构因素对地道桥基频的影响影响地道桥基频的因素有地基土和侧向土的弹性刚度、顶板、底板以及侧墙的厚度,地道桥的净高和净跨等。
通过改变相关结构参数,运用编制的有限元程序分析各种结构因素对地道桥基频的影响程度。
4.1 净跨对地道桥基频的影响根据地道桥的设计情况[7],选取净跨为5m到14 m的地道桥作为研究对象。
地道桥净高取为4.5m,地基土基床系数取K1为150N c m3,侧向土基床系数K2取为100N c m3,混凝土的弹性模量E=31GPa。
净跨改变时,地道桥基频的变化情况见表2。
由表2可知,净跨增大时,地道桥基频会有大幅度的降低。
表2 净跨改变时地道桥基频净跨 m56789基频 H z5.764.824.273.803.43净跨 m1011121314基频 H z3.022.782.532.332.164.2 地基土的弹性刚度对地道桥基频的影响本例选取的地道桥跨度为9m,净高为4.5m,侧墙厚度为0.65m,顶板厚度为0.55m,底板厚度为0.65m,侧向土基床系数K2=100N c m3。
改变地基土的基床系数,地道桥基频计算结果见表3。
计算结果表明,地基土由密实土变化到极密实土时,地道桥基频仅有很小的增大。
表3 地基土基床系数改变时地道桥基频K1 N・c m-35070100130150200基频 H z3.313.353.383.413.433.494.3 侧向土基床系数对地道桥基频的影响选取的地道桥结构同前,地基土基床系数K1取为150N c m3,改变侧向土的基床系数K2,计算相应地道桥的基频,见表4,可以看出,侧向土的弹性刚度对地道桥基频影响很小。
表4 侧向土基床系数改变时地道桥基频K2 N・c m-35070100130160200基频 H z3.393.413.433.463.483.51 4.4 结构厚度对地道桥基频的影响711第2期地道桥竖向自振频率研究 选择地道桥结构同前,地基土基床系数K 1取为150N c m 3。
分别改变顶板、侧墙以及底板的厚度,计算相应地道桥基频,列于表5～7,其中顶板在0.45m ～0.65m 范围内变化,侧墙厚度由0.55m 变化到0.75m ,底板的变化范围为0.55m ～0.75m 。
由计算结果可知,地道桥的顶板、侧墙以及底板的厚度在设计允许范围内变化时,地道桥基频变化很小。
表5 顶板厚度改变时的地道桥基频顶板厚度 c m 4550556065基频H z3.383.403.433.463.48表6 侧墙厚度改变时的地道桥基频顶板厚度 c m5560657075基频 H z3.373.403.433.453.48表7 底板厚度改变时的地道桥基频顶板厚度 c m 5560657075基频 H z3.403.413.433.443.464.5 净高对地道桥基频的影响各类地道桥的净高一般介于3.5m 与5.5m 之间,同前的地道桥结构为例,只改变其净高,计算相应地道桥基频,结果列于表8,从中可以看出,净高越大,基频越小,对于净跨为9m 的地道桥,净高对基频的影响不是很大。
但随着净跨减小,净高对基频的影响增大(见表9),故净高仍然是影响地道桥基频的一个主要因素。
表8 净高改变时的地道桥基频净高 m 3.54.04.55.05.5基频 H z3.853.613.433.243.015 地道桥基频参考值经验公式由上节分析可知,净跨与净高是影响地道桥基频的主要因素,其他因素则为次要因素。
本文在统计地道桥基频参考值提出经验公式时,只考虑主要因素的影响,而忽略次要因素的影响。
理论计算不同净跨地道桥的基频见表2。
为反映净高对基频的影响,本文计算了不同净跨地道桥的净高在3.5m ～5.5m 范围内变化时的基频,见表9。
为了直观反映地道桥基频f 随净跨L 以及净高h 的变化规律,将表2和表9的数据列于图2中,从图2可以看出,基频f 与净跨L 大致呈反比例关系,而同净跨的地道桥基频随净高h 增大不断降低,而且净跨越小,降低的幅度越大。