临时支撑及现浇段支架计算书(精)
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
20现浇模板及支架计算书(上传)
XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
临时支撑及现浇段支架计算书(精)
临时支撑及现浇段支架计算书1、计算方法本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取4kN/m2；（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架现浇计算书
支架现浇计算书（全联长26.5+39.5+26.5m）1、计算依据与方案说明1.1计算依据及参考资料①《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《木结构设计规范》GBJ5-88；⑤《路桥施工计算手册》⑦《公路桥涵设计手册-基本资料》；⑧《装配式公路钢桥多用途使用手册》1.2方案与计算说明根据XX高架桥跨XX路现浇联实地情况，在不中断XX路交通的条件下，XX 高架现浇联1#~2#、3#~4#跨采用满堂式碗扣支架施工，2#~3#跨采用膺架法施工。
计算的有关材料取值如下∶1、贝雷梁贝雷片单排单层的容许承载力：788 KN/片贝雷片单排单层的容许剪力：245.2 KN/片2、钢材采用Q235弯曲应力[]MPa w 145=σ 轴向应力[]σ=140M Pa 剪应力[]τ=85M Pa 弹性模量E GPa =210 容重3/5.78m kN =γ3、木材采用针叶材A-3类木材顺纹弯曲应力[]MPa w 12=σ弯曲剪应力[]MPa 9.1=τ 弹性模量MPa E 3109⨯=容重3/5.7m kN =γ 4、钢筋混凝土容重3/26m kN =γ(现浇钢筋混凝土)2、膺架支架的计算本支架过车通道长约38米，采用52片单层单排贝雷梁作为主要承重梁，总宽度24米 ，中间采用钢管墩作为支撑点，两侧采用碗扣支架搭设作为支撑点，贝雷梁横桥向布置如图1所示，顺桥如图2所示。
图1 贝雷梁横断面图2 贝雷梁立面图2.1方木的计算1.施工动荷载取值：(1)、施工人员、机械：NQK1=2.5KN/m2(2)、砼振捣器： NQK2=2.0KN/m22静荷载计算取值：(1)内模（包括支架）：NGK1=2KN/m2(2)底模（包括木条）：NGK2=7.5×0.075+7.5×0.15×0.15/0.6+7.5×0.10×0.10/0.3=0.85KN/m23、选取计算横断面：4、通过计算该断面上方木的荷载如下图：翼缘板下的荷载：Q=0.15×26+8=11.9KN;箱室下荷载：Q=（0.42+0.25）×26+8=25.42KN;腹板下的荷载：Q=2×26+8=60KN5、方木在该荷载下支点的反力：6、方木在该荷载下的弯矩：7、方木在该荷载下的剪力：8、方木在该荷载的挠度经受力分析，每根方木最大弯应力为7.9MPa ，小于方木许弯曲应力[]MPa w 12=σ；最大剪应力为 1.88MPa ，小于剪应力[]MPa 9.1=τ，挠度为0.00026m 小于L/400=0.00288m （L 为方木的最大跨度1.15m ），满足要求。
地下室临时支撑设计计算书
地下室临时支撑设计计算书1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011一、参数信息1、基本参数2、荷载参数二、设计简图钢管支撑立面图支撑平面图钢管支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 700 立杆横向间距lb(mm) 700立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.7m×0.7m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×20×0.7×0.7=13.72kN1、可调托座承载力验算【N】=25≥N =13.72kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知：顶部立杆段：λ=l0/i =kμ1(h d+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1×1.8×1500/15.9=169.811≤[λ]＝210满足要求！3、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h d+2a1)/i=1.155×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83≤[λ]＝210 非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×1.8×1500/15.9=196.132≤[λ]＝210比较后取大值，λ=196.132,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.188f＝N/(φA)=13720/(0.188×424)=172.12N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
13m现浇空心板梁支架计算书
附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。
1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。
方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。
(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。
方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
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临时支撑及现浇段支架计算书1、计算方法本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取4kN/m2；（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
（2）落叶松顺纹容许弯曲应力为14.5Mpa，容许弯曲剪应力为2.3Mpa，弹性模量为11×103Mpa。
（3）Q235钢材容许轴向应力为140Mpa，容许弯曲应力为145Mpa，容许剪应力为85Mpa，弹性模量为2.1×105Mpa。
5、临时支撑计算5.1、工况分析本桥连续梁悬臂浇筑共计14个节段，最大不平衡弯矩取以下四种工况中的较大者：工况一：见图1，悬臂浇筑完成13个节段，竖向风载Fwv作用在一侧单悬臂上；另一侧单悬臂端头考虑第13个节段因胀模产生的混凝土超载FhCFRJ和先行移出的挂蓝自重荷载FgL（动力系数1.2）；人员和施工机具荷载偏安全地以集中荷载作用在一侧悬臂端头，另一侧不布载。
FF+F+1.2FgL最大不平衡弯矩工况一（图1，单位：cm）工况二：见图2，悬臂浇筑第14个节段时，竖向风载Fwv同样作用在一侧单悬臂上；另一侧单悬臂端头考虑不平衡浇筑时的混凝土偏载FhP，同样只在该悬臂端头布有人员和施工机具荷载。
F+FhP最大不平衡弯矩工况二（图2，单位：cm）工况三：见图3，悬臂浇筑全部14个节段后，竖向风载Fwv作用在边跨一侧单悬臂上，该侧单悬臂端头挂篮后退一个节段，以便于边跨合龙段在支架上现浇；中跨一侧单悬臂端头同样考虑第14个节段因胀模产生的混凝土超载FhC和挂蓝自重荷载FgL，以及人员和施工机具荷载。
FFF+FhC最大不平衡弯矩工况三（图3，单位：cm）工况四：见图4，在最大悬臂状态下，单侧悬臂端头的挂篮的突然坠落，另一侧挂篮自重荷载考虑动力系数1.4，由于此工况发生的概率极小，挂篮自重荷载不再与其它荷载组合。
1.4FgL最大不平衡弯矩工况四（图4，单位：cm）5.2、荷载标准值①混凝土超载按悬浇梁段地5%考虑，偏安全地以集中荷载布在悬臂端头，对13#、14#两个梁段，FhC分别为55.8kN、55.4kN；②混凝土偏载按不超过一个梁段的底板自重考虑，对14#梁段，FhP为249.6kN；③人员及施工机具荷载按2.5kPa考虑，则13#、14#两个梁段端头该项集中荷载FRJ为155kN；④挂篮自重荷载FgL按600kN考虑；⑤竖向风载Fwv由下列公式计算：Fwv=0.4⨯k0k1k3WdB(kN/m)式中，k0-设计风速重现期换算系数，取1.0；k1-风载阻力系数，由于梁宽与梁高比值B/H=15.5/6.2=2.5 8，取1.85；k3-地形地理条件系数，取Wdγ1.0； 2-设计基准风压，Wd=γVd/(2g)； -空气重力密度，γ=0.012017e-0.0001Z=0.012kN/m3，Z为距地面或水面的高度，取箱梁地面至水面的最大高度11m；Vdk2-高度Z处设计基准风速，Vd=k2k5V10；-考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，取1.17；k5-阵风风速系数，取1.38；10年一遇风速22.1m/s；V10-设计基本风速，取苏州地区g-重力加速度，取9.81m/s2；Wd=0.012⨯35.7/(2⨯9.81)=0.78kN/m=1.17⨯1.38⨯22.1=35.7m/s，22则Vd；Fwv=0.4⨯1.0⨯1.85⨯1.0⨯0.78⨯15.5=8.9kN/m5.3、最大不平衡弯矩根据各荷载标准值，三种工况下的不平衡弯矩分别为：工况一：M1=12⨯8.9⨯51+(155+55.8+1.2⨯600)⨯51-600⨯472=30845kN.m1工况二：M2=⨯8.9⨯552+(155+249.6)⨯55=35714kN.m212M3=⨯8.9⨯55+(155+55.4)⨯55+600⨯51-600⨯47工况三：2=27433kN.m工况四：M4=1.4⨯600⨯55=46200kN.m5.4、管柱轴向承载力计算临时支撑采用υ660×12mm螺旋焊接钢管柱，主墩每侧每个腹板下并排布置两根，两管中心间距150cm，近墩侧管柱中心距墩中心线325cm。
临时支撑结构简图（图5，单位：cm）临时支撑产生竖向反力以抵抗悬臂浇筑最大不平衡弯矩，由5.3节计算，主墩每侧每个腹板下单根管柱轴压荷载为：F=46200/4/4=2887.5kN管柱上下两端焊接在钢板上，均按铰接考虑；对16#、17#两主墩，单根管柱最大计算长度为1067cm；υ660×12mm螺旋焊接钢管回转半径为22.91cm，则长细比λ=1067/22.91=46.6 150，满足要求;根据《钢结构设计规范》附表，查表得轴压稳定系数为0.872,单根管柱的轴压稳定性：2887.5kN0.872⨯244.17cm2=135.6Mpa [σ]=140Mpa，满足要求。
对单根管柱的轴压强度，考虑在管柱一端对称开有10×5cm吊装小孔，则管柱净截面面积An强度：2887.5kN220.17cm2=244.17-2⨯10⨯1.2=220.17cm2，单根管柱的轴压=131.1Mpa[σ]=140Mpa，满足要求。
6、墩梁固结锚筋计算墩梁固结锚筋采用直径32mm的HRB335钢筋，锚筋主要抵抗水平剪力，此剪力即为滑动支座两端梁体高差产生的水平分力。
本桥17#主墩两端悬臂最大高差为2.86m，按整体3%纵坡考虑，计算简图见图6。
FF梁体水平分力计算简图（图6，单位：cm）水平分力计算中，主要考虑梁体自重荷载（单个T构共计28个悬浇梁段和一个0#段，合计44659.7kN）、挂篮自重荷载及人员和施工机具荷载，则水平分力FH：FH=(44659.7+600⨯2+155⨯2)⨯0.03=1385.1kN主墩两侧锚筋共计30根，单根锚筋截面面积804.2mm2，HRB335强度标准值fyk=335Mpa，容许剪应力取[τ]=0.6⨯335/1.7=118.2≈120Mpa，则锚筋抗剪强度：τ=4⨯1385.1kN3⨯30⨯804.2mm2=76.5Mpa [τ]=120Mpa，满足要求。
7、0#段现浇支架计算7.1、腹板下支架计算（1）面板计算面板采用18mm厚竹胶板，取1m宽面板按四等跨连续梁检算，荷载主要包括混凝土自重荷载（按根部6.2m高计）、人员和施工机具荷载、混凝土振捣荷载。
面板上线荷载标准值q=(6.2⨯26图见图7。
+2.5+2)⨯1=165.7kN/m，面板计算简面板计算简图（图7，单位：cm）最大弯矩：M弯曲强度：σ最大挠度：f满足要求。
（2）小楞计算小楞采用10×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。
小楞上线荷载标准值q=(6.2⨯26+2.5+2)⨯0.2=33.1kN简图见图8。
=0.107⨯165.7⨯0.2=0.71kN.m=0.711⨯0.01822 ，满足要求。
200400=0.5mm/6=13.1Mpa[σ]=25Mpa165.7⨯0.2643=0.632⨯100⨯9.9⨯10⨯1⨯0.018/12=0.4mm ，/m，小楞计算小楞计算简图（图8，单位：cm）最大弯矩：M最大剪力：Q弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度：满足要求。
（3）大楞计算大楞采用15×15cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.3m。
大楞计算时，人员和施工机具荷载按1.5kPa考虑。
小楞上线荷载标准值：q=(6.2⨯26大楞上最大支点反力：R=1.143+1.5+2)⨯0.2=32.9kN/m=0.107⨯33.1⨯0.6=1.28kN.m=0.607⨯33.1⨯0.6=12.06kN==1.280.1⨯0.1/63⨯12.062⨯0.1⨯0.122，满足要求。
=7.7Mpa [σ]=14.5Mpa=1.8Mpa [τ]=2.3Mpa33.1⨯0.6643，满足要求。
=0.3mm600400=1.5mmf=0.632⨯100⨯11⨯10⨯0.1⨯0.1/12，⨯32.9⨯0.6=22.6kN小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，有三种工况，由电算知工况二为最不利工况，见图9。
最大弯矩：M弯曲强度：σ抗剪强度：τ===1.18kN.m1.18，最大剪力：Q2=26.06kN.m0.15⨯0.15/63⨯26.062⨯0.15⨯0.15=2.1Mpa [σ]=14.5Mpa=1.7Mpa [τ]=2.3Mpa300400=0.75mm，满足要求。
，满足要求。
由电算得最大挠度f（4）立杆计算=0.03mm，满足要求。
由大楞电算得支架立杆最大支点反力R=38kN。