现浇箱梁支架计算书
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书一、支架搭设结合PK0+661.000道路施工，第四、五、六、七联均采用盘销脚手架搭设，借助已完成的墩柱/盖梁进行搭设，一联同时到顶，四联平行作业。
盘扣式支架立杆布置间距为顺路方向1500㎜，墩柱处进行加强，实心段腹板位置为横向间距900㎜，实心段其余位置横向间距为1200mm；跨中部分纵、横向步距为1500mm。
架体由底至顶设置斜拉杆，斜拉杆在支撑架两侧对称设置，立杆底部插入可调基座，立杆顶部插入可调托座。
二、编制依据《建筑施工手册》（第四版）（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）《盘销式脚手架检测报告》三、材料特性主杆Φ60.2xt：3.2mm Q345B fc=310N/mm² E=2.06x105/mm2横杆Φ48.2xt：2.5mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2斜杆Φ48.2xt：2.75mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2四、现浇箱梁荷载计算及支架验算1、荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
(1)、箱梁自重根据每一联连续箱梁结构不同，分别计算箱梁自重荷载。
箱梁自重荷载取具有代表性的断面。
横梁与腹（顶）板加厚断面位置的支架搭设方式相同，1.3m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0725m2; 端部D-D断面面积SD=10.45m2; 1.5m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0625m2; 端部D-D断面面积SD=11.55m2;因此荷载计算断面取跨中位置SA =6.0725m2；横梁端部SD=11.55m2分别进行计算。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
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现浇箱梁支架计算书
一、设计依据
1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册）
2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)
4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）
5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社
6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社
二、工程概况
挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。
右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。
箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。
现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。
面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。
因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。
碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。
支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
图2-1 支架设计断面图（右幅）
2
三、设计参数
1、钢筋砼荷载：钢筋砼自重取26KN/m3；
2、模板采用木模，取0.5KPa；
3、施工荷载取3KPa；
4、碗口支架Q235钢材抗弯强度【σ】=140Mpa；抗剪强度【σ】=85Mpa。
5、木材顺纹弯应力【σ】=12MPa；顺纹剪应力【τ】=1.3MPa；顺纹压应力【σ】=12 MPa
6、允许挠度：按L/400进行控制。
四、支架立杆计算
图4-1 连续箱梁标准断面图
1、立杆许用荷载计算
按最不利情况进行受力分析，由图可知，横梁部分（全断面实心）为最不利情况。
立杆计算长度L
=μh=2×（1.2+2×0.3）=1.8
/i=1.8/0.0158=114
长细比λ=L
稳定系数ϕ＝0.489
立杆允许荷载[N]=ϕA[f]= 0.489×4.89×10-4×140×103=33.48KN
2、立杆受力分析
2.1、砼荷载
砼自重荷载取高1.4米，即每根立杆承受砼荷载为:
q1=h ×L1×L2×G=1.4×0.9×0.6×26＝19.67KN h —-结构高度 L1—立杆横向间距 L2—立杆纵向间距 G---砼容重； 2、施工荷载
施工荷载q2=3 KN/m2×0.9×0.6=1.62 KN 3、模板荷载
q3=0.5KN/m2×0.9×0.6=0.27 KN 4、每根立杆荷载合计
荷载合计：q=1.2×（19.67+0.27）+1.4×1.62=26.2KN <[N]=33.48KN 压杆稳定性计算满足要求。
五、横向[8槽钢分配梁计算
[8槽钢支撑在支架顶托上，布置间距0.6m ，跨径0.9m 。
截面系数:W=25.3cm3 、A=10.24cm2；按均布荷载作用在简支梁上计算，根据《路桥施工计算手册》简化为三跨连续梁进行计算可得：
均布荷载m KN q /94.236.0)35.0264.1(=⨯++⨯= m KN M ⋅=⨯⨯=
94.110
9
.09.094.23
MPa W M
68.763
.251094.1 3
max =⨯==ο≤[σ]＝140Mpa ，满足要求。
KN ql
Q 77.102
==
MPa A Q 91.3210
24.10107.33 2
3
=⨯⨯==τ≤[τ]＝85Mpa ，满足要求。
六、底模纵桥向10×10方木背楞承载力计算
底模横桥向10×10方木背楞布置间距35cm ，跨径0.6m 。
支撑在槽钢分配梁上，其抗弯截面面积:W=166.7cm 3 ,按均布荷载作用在三跨连续
梁上计算。
每延米均布荷载m KN q /97.1335.0*)35.0264.1(=++⨯=
m KN M ⋅=⨯=503.010
6.09
7.132
MPa W M
02.37
.16610503.0 3
max =⨯==ο≤[σ]＝12Mpa ，满足要求。
KN ql
Q 19.42
==
MPa A Q 42.010000
19
.4 ==
=τ≤[τ]＝1.3Mpa ，满足要求。
七、底托下垫木计算
支架施工时，在钢管下安放底托和厚度5cm 、宽20cm 、长50cm 的木板，底托尺寸为□120mm ×120mm ，面积A=14400mm2。
查《路桥施工计算手册》得：木板横纹局部表面承压应力：[σah ]= 2.6MPa 木板顶面轴力(取最大立杆荷载) P=26.2KN
σmax=26200/14400=1.82MPa<[σah ]=2.6 MPa ，满足要求。
八、地基承载力计算
满堂支架基底处理采用换填50cm 碎石土，再浇筑15cmC20砼。
基础最小面积：221.0130
24.26m f N A g g ===
根据动力触探试验可知，支架下地基在未处理时地基承载力为130KPa ，出于安全考虑，经处理后仍按130KPa 计算。
计算时将砼层看成整体计算，即横梁下立杆看成作用在0.6×0.9=0.54m 2面积上，大于0.21m 2，所以地基承载力满足施工要求。
综上所述，按以上方案搭设满堂支架能满足规范要求。
结论：通过以上验算，碗扣式钢管支架在结构上满足受力要求，并有足够的安全储备；地基处理强度完全能满足施工要求，并有足够的安全储备。