现浇连续梁支架计算书
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
毕业设计90 180 90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书
90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。
连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。
1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。
预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。
共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。
钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。
箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
现浇梁支架计算书
现浇梁支架设计计算书编制人：校核人：审核人：目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2主要计算依据 (1)第二章主桥支架结构受力计算 (2)2.1 概况 (2)2.2 分配梁计算 (3)2.3贝雷梁计算 (4)2.4 横梁2I56计算 (6)第三章主桥基础计算 (11)3.1 钢管稳定性计算 (11)3.2 钢管桩承载力计算 (12)第四章引桥满堂支架结构受力计算 (14)4.1 概况 (14)4.2分配梁I12计算 (14)4.3脚手管计算 (15)4.4脚手架基础计算 (17)第五章主塔牛腿脚手管支架结构受力计算 (19)5.1 概况 (19)5.2分配梁I12计算 (19)5.3脚手管计算 (21)第一章设计条件1.1工程概况本桥桥梁全长608m，其中主桥长340m，东西引桥长268m。
主桥桥型为预应力混凝土半漂浮体系斜拉桥，跨径布置为80＋180＋80＝340m，主梁为双主梁截面预应力混凝土箱梁，桥梁中心线处梁高2.4m；引桥为等截面预应力混凝土连续箱梁，桥梁中心线处梁高2.3m，主桥宽度25m，引桥宽度22m。
1.2主要计算依据1．3．《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；4．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；5．《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；6．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；7．《木结构设计规范》（GB 50005-2003）；8．《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）；9．《建筑施工计算手册》第二版。
第二章主桥支架结构受力计算2.1 概况主桥采用C50混凝土，双主梁截面，桥面全宽为25m，主梁桥梁中心线处梁高2.4m，翼板外侧梁高2.213m。
主梁两侧悬臂长2.5m，箱底宽3m，悬臂端部后0.15m，悬臂根部0.4m。
主梁中跨桥面板厚0.28m，边跨桥面板厚0.4m；箱型截面中跨底板厚0.28m，边跨底板厚0.45m，桥塔附近范围加厚至0.7m；箱型截面顶板（即斜拉索锚固区）厚度均为0.4m，横隔板厚度为0.6m；腹板厚度除桥塔附近范围腹板加厚至0.65m，其余均为0.5m。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
连续梁支架计算书~四分部
连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。
1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。
每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。
2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。
三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。
四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。
竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。
某桥连续梁现浇模板支撑架专项方案计算书
沈吉铁路某桥连续梁现浇模板支撑架专项方案计算书一、工程概况1、描述单位工程概况2、介绍本方案所涉及的分部分项工程概况、结构概况插入平面布置图、结构立面示意图。
3、本方案涉及的地形地物条件；4、地质水文条件二、专项施工技术方案概况根据中华人民共和国住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》[2009]87号文要求，针对本桥第6号墩~第9号墩间（22.65+30+22.65）m三孔现浇钢筋混凝土连续梁模板支撑架专项工程编制专项施工技术方案。
本分项工程专项方案编制内容只包括支撑柱、一次横向主梁、二次纵向主梁、临时基础及其横向桁联结构。
考虑本桥施工应满足既有沈吉铁路的运营需要，本方案采用大跨型钢支撑架，俗称鹰架。
支撑柱采用直径Φ350mm、壁厚12mm钢管柱，每排两根；一次横向主梁采用2I36b工字钢组合梁；纵向主梁采用普通型贝雷桁架梁，横向布置6排，中孔纵向共计布置9个3m标准节，边孔共布置7节（6节3m+1.65非标节）。
贝雷桁架梁顶层铺设100×100 mm方木楞，再上铺设箱梁底模板。
支撑柱临时基础：两端支撑柱置于永久承台上，中间支撑柱设置临时混凝土条形板式基础，条形基础设置尺寸为5×3×1m。
支撑架结构形式布置示意图如图2所示。
三、方案设计依据及参数1、本工程xx箱梁设计图；2、本工程xx下部结构设计图纸；3、《铁路桥涵工程施工技术规范》((TB10203-2002）/（J162-2002）)；4、《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；5、【TZ324—2010】《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》；6、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；8、钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=215Mpa，剪切强度fv=125Mpa；9、钢筋混凝土重度r c=26KN/m3；10、结构安全系数K=1.3，抗倾覆系数K=1.5；11、二次分配梁允许挠度【ω】=L/500；12、恒载系数1.2，活载系数1.4。
连续梁支架midas计算书
11 1#、4#墩桩基偏压检算 .......................................................................................... 29 12 结论 .................................................................................................................... 32
2 计算依据
(1) 《公路桥涵施工技术规范》 （JTGT F50-2011） ； (2) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTJ021-04） ； (3) 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010） ； (4) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 （JGJ 166-2008） ； (5) 《钢结构设计规范》 （GB 50017-2003） ； (6) 《木结构设计规范》 （GB50005-2003） (7) 《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008） ； (8) 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） (9) 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007） (10) 《装配式公路钢桥制造》 （JT/T728-2008） (11) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》
XX 大道 XX 线 现浇连续梁支架计算书
1 工程概况
XX 大道 XX 线 XX 桥位于 XX 镇与 XX 镇交界处，全桥孔跨布置为 1× 25+(33+56+33)+1 × 25 预 应 力砼 简支 箱 梁和预 应 力砼 现 浇箱 梁， 起点 桩 号 K10+311，终点桩号 K10+491，桥梁全长 180 米，桥宽 80 米，横向布置为分离 式四幅，每幅宽 20m，桥梁与道路正交，设计纵坡 1.5%，桥面横坡为双向 1.5%。 主桥为 33+56+33 连续梁，横跨 XX 河，主墩基础为Φ1800 桩承台基础，桥 墩为拱形 3 柱式墩，设计桩长 18m，墩高 10.78m～13.00m。上部结构为变截面 预应力混凝连续箱梁， 每幅箱梁为单箱四室结构， 箱梁顶宽 20m， 底宽 14.985m， 腹板厚度 70cm、45cm，中间 5m 范围内过渡，主墩处梁高 6m，跨中及边墩处梁 高 1.7m，成 3 次抛物线过渡，底板厚度由 70cm 按三次抛物线变化至跨中 24cm， 单幅现浇 C50 砼 2900m³。 地质情况：主桥跨 XX 河，河床砂卵石覆盖层较薄 30~50cm，砂卵石以下约 2.5m 厚强风化砂岩，承载力 300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力 700kPa。
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目录1工程概况 (2)2计算依据 (2)3方案介绍 (3)4材料规格 (4)5模型建立 (5)5.1模型简化 (5)5.2荷载计算 (5)6模板检算 (9)6.1模板竹胶板检算 (9)6.2肋木验算 (10)6.3顶托方木检算 (11)7钢材检算 (13)7.1荷载组合 (13)7.2脚手架钢管检算 (14)7.3I16分配梁检算 (16)7.4贝雷梁检算 (16)7.5横垫梁检算 (19)7.6钢管立柱检算 (20)7.6.115m跨地铁钢支撑检算......................................... 错误！未定义书签。
7.7连接系及斜撑检算 (23)8柱底扩大基础检算 (23)9钢筋砼桩基检算 (25)101#、4#墩桩基偏压检算 (28)11结论 (31)XX大道XX线现浇连续梁支架计算书1工程概况XX大道XX线XX桥位于XX镇与XX镇交界处，全桥孔跨布置为1×25+(33+56+33)+1×25预应力砼简支箱梁和预应力砼现浇箱梁，起点桩号K10+311，终点桩号K10+491，桥梁全长180米，桥宽80米，横向布置为分离式四幅，每幅宽20m，桥梁与道路正交，设计纵坡1.5%，桥面横坡为双向1.5%。
主桥为33+56+33连续梁，横跨XX河，主墩基础为Φ1800桩承台基础，桥墩为拱形3柱式墩，设计桩长18m，墩高10.78m～13.00m。
上部结构为变截面预应力混凝连续箱梁，每幅箱梁为单箱四室结构，箱梁顶宽20m，底宽14.985m，腹板厚度70cm、45cm，中间5m范围内过渡，主墩处梁高6m，跨中及边墩处梁高1.7m，成3次抛物线过渡，底板厚度由70cm按三次抛物线变化至跨中24cm，单幅现浇C50砼2900m³。
地质情况：主桥跨XX河，河床砂卵石覆盖层较薄30~50cm，砂卵石以下约2.5m厚强风化砂岩，承载力300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力700kPa。
2计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）；(2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-04）；(3)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；(4)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；(5)《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；(6)《木结构设计规范》（GB50005-2003）(7)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；(8)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）(9)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）(10)《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008）(11)《装配式公路钢桥多用途使用手册》3方案介绍XX湖XX渠桥布置为25+（33+56+33）+25m，主桥为33+56+33m变截面连续梁，引桥为25m简支现浇箱梁，引桥25m简支跨及主桥边跨落地支架现浇，支架采用Φ48×3.5mmWDJ碗扣型多功能脚手架钢管搭设，25m简支跨梁及主桥边跨部分梁段支架立杆间距60×60cm，步距120cm；边跨主墩10m范围内支架顺桥向间距60cm，横桥向腹板处间距加密至30cm，其余底板及翼板处间距按60cm布置，横杆间距120cm，钢管间距60×60cm，横杆间距120cm，底托下垫5×20cm木板，顶托上采用12×14cm方木，底模采用1.5cm厚竹胶板，采用10×10cm方木作为横肋，中心间距20cm；支架4.2m设纵、横向设置剪刀撑。
在台帽2m范围，由于受肋板的影响，无法进行支架搭设，所以采用Φ609×16mm 钢管桩基础，每幅设置钢管桩3根，间距为9.15m，桩中心距台帽边缘为2m。
钢管桩上铺设双拼I45b工字钢做横垫梁，采用I16工字钢做分配梁，长度为3m，跨度为2m，两边各伸出50cm，分配梁间距60cm，分配梁上采用10cm×10cm 枋木做肋木，间距为20cm。
底模采用1.5cm厚竹胶板。
中间连续梁33m+56m+33m联采用钢管加贝雷梁分幅搭设施工平台，分幅施工。
贝雷梁上铺设I16做横向分配梁，分配梁上搭设脚手架，再在支架上铺设方木竹胶板做底模系统。
边跨贝雷梁跨度按12+9+9m布置，中跨贝雷梁跨度按9+9+15+9+9m布置，共14排支墩，6#、7#临时支墩采用Φ609×16mm钢管搭设，其余临时支墩采用Φ609×14mm钢管搭设钢管顶焊接法兰，再放2I45b工字钢做横垫梁，横垫梁在钢管立柱支撑处焊接加劲肋。
钢管立柱横桥向间距 3.6m，0#、3#、4#、9#、10#、13#钢管桩设置于承台上，6#、7#临时支墩基础采用钢筋砼桩基础，直径为 1.3m，其余基础采用条形扩大钢筋砼基础，条形基础底层尺寸为2.5m×18m×0.7m，基础底受力面积45㎡，基础顶层尺寸为1.2m×18m×1.0m，条形基础底进入强风化基岩层深度不小于0.5m，条形基础顶钢管立柱位置处预埋锚板，锚板与钢管焊接，并在柱底焊接加劲钢板。
单幅桥横垫梁上布置21组单层双排321加强型贝雷梁，翼板下一组承受翼板砼湿重及施工荷载，底板下每组按90cm等间距布置（单片贝雷梁间距45cm）。
贝雷梁上I16工字顺桥向间距与脚手架立杆顺桥向间距一致为60cm，布置图如下所示。
4 材料规格钢管及型钢：Q235，f =215Mpa ；V f =125Mpa ；25mm /N 1006.2⨯=E 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）表3.4.1-5，表3.4.3；贝雷梁：Mn16，f =273Mpa ；V f =180Mpa ；25mm /N 1006.2⨯=E 强度等同于Q345。
竹胶板：15mm 厚，f =11.5Mpa ，23mm /N 100.4⨯=E 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A ：表A.5.2。
方木：普通木材（松木、杉木）TC11A ：顺纹抗拉，抗弯f =11Mpa ，横纹抗剪1.8Mpa ；23mm /N 100.9⨯=E 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A ：表A.3.1-1、表A.3.1-3。
焊缝：E43手工电弧焊角焊缝：f =V f =160Mpa ；工地现场强度焊折减系数0.85，则f=f=135MPa。
V5模型建立5.1模型简化竹胶板及方木检查采用材料力学公式计算，脚手架及Q235型钢采用Midas civil软件建立空间模型计算结构内力、应力，根据规范相应公式进行检算。
竹胶板检算按净跨径单跨简支梁检算，方木按三跨连续梁检算。
钢管贝雷梁根据空间布置值建立模型，根据河水流流量及地质情况，钢管柱1#～5#、8#～12#临时墩取11m，6#、7#取6.5m、0#取5.8m，13#取5.28m，为方便压力荷载加载，脚手架建模型顶等高，脚手架钢管支架按跨中最大高度取4.78m；为方便加载，在脚手架钢管顶添加虚拟面模拟底模系统，虚拟面厚6mm，采用的虚拟材料与Q235等刚度0自重，与脚手架钢管顶连接采用铰接，并释放平动及转动约束，使虚拟面与脚手架钢管仅传竖向荷载。
边界条件：钢管脚手架顶托、底托采用铰接模拟，即建立模型中释放杆件单元端部转动约束，同时顶部释放平动约束，确保虚拟压力面仅仅传递竖向力，脚手架剪刀撑考虑仅增加结构整体性，不考虑受力，模型中未建立剪刀撑杆件；钢管立柱柱底与扩大基础预埋钢板焊接，且添加加劲肋，柱底边界条件模拟为固结。
模型效果图如下所示：5.2荷载计算(1)新浇砼湿重（含钢筋）重25kN/m³：考虑混凝土涨模系数 1.04，3m /kN 26=g γ；根据箱梁横向断面布置，对箱梁砼湿重等效简化，支架平台底边跨9m 范围内腹板简化为等厚度70cm ，中间9+15+9=33m 范围内腹板为等厚度45cm ，根据荷载取值按压力荷载加载，对模板根据根据最不利取值检算，对钢管+贝雷梁+2#临时墩顶截面腹板70cm厚 2#临时墩顶截面腹板45cm厚3#临时墩顶截面腹板45cm厚跨中截面腹板45cm厚虚拟面上添加等效砼重的压力荷载示意图(2) 钢管支架、贝雷梁、型钢自重：程序根据单元自动计算，建模中考虑到软件按等截面钢管计算自重，未计入碗扣支架碗扣及接头的重量，未计入贝雷梁支撑架、插销等自重，未计入型钢焊缝、缀板及加劲肋自重，建模过程中支架自重系数取1.02.(3) 方木、模板等自重：21m /kN 0.2=q ；(4) 施工人员及机具荷载： 22m /kN 0.1=q(5) 泵送砼冲击竖向荷载：23m /kN 5.3=q ；(6) 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 24m /kN 0.2=q对承重支架系统：恒载定义为砼湿重及支架结构自重；施工可变荷载：2m /kN 5.80.25.30.10.2=+++=q 采用均布压力荷载的模式加载。
(7) 风荷载：据碗扣脚手架安全技术规范 4.2.6，作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，W k = 0.7μz ·μs ·W o类地区），田野地区（离地；风压高度系数B m 1514.18.0==Z s μμ； 据4.2.7考虑脚手架满挂密目安全网的脚手架挡风系数φ宜取0.8，则W k = 0.8μz ·μs ·W o施工支架为临时结构，设计基准风压d W 取成都市10年一遇的基本风压，根据桥涵设计通用规范附录A 成都市10年一遇风速18.5m/s,风压0.2kN/㎡，迎风面含支架，及现浇梁高度。
支架迎风面高度取1.7（梁高）+8m （脚手架高）=9.7，风荷载建模时在脚手架迎风面侧添加虚拟面，在脚手架高度范围内添加风压力荷载，则支架等效风力集度：2310m /kN 177.08/7.92.08.014.18.0/=⨯⨯⨯⨯==H H W k k k F h d wh ，加载图示见下图(8) 作用于钢管桩的流水压力kN 88.781.925.281.963.058.0222=⨯⨯⨯⨯⨯==g V KA F W γ 式中：圆形桥墩K 取0.8，支架按洪水季节计算，水流速度V=2.5m/s 。
钢管桩水中长度按5m 计算，钢管桩阻水面积A=5×0.63=3.15㎡，流水压力合力着力点根据桥涵设计通用规范去设计水位0.3倍水深处，计算中0.3×5=1.5m ，取作用点为桩顶向下2+1.5=3.5m 处，作用于钢管桩联系梁处，每根桩流水压力大小7.88kN ，考虑最不利荷载组合，方向与风压力荷载同向。