水力泵送桥塞分段压裂常见问题分析与预防措施
水力压裂失败原因分析及预防措施
孔枪 不能有 效的 穿透 水泥 环，造成射 孔不 完善 ；或 由于射 孔 管必须准确记录 ，对油管准确丈量三 次，控制误差在０ ． ２ ％ ｏ 之 枪 的质量 问题 ，发射率低 。 由于射 孔技术 人员技术 问题或 马 内。在组配 管柱时 ，认真对 照设计 ，算准卡 距 ，将所 下钻具 虎 粗心 ，使射孔 枪接线 发生 问题 不全发射 或部分 发射 ，致 使 按照顺序依次摆放在油管桥上，检查校 核无误后依次下入 。 压裂时压 力过 高 ，无法 压开地层 使压裂 失败 。有时 因人 为信 ２ ． ３ 针 对 封 隔 器 存 在 的 问题 我 们 应 该 采 取 相 应 的 措 施 。 息传递错 误 ，在 未射孔 时下压裂钻 压裂 ，￣２ ０ ０ ３ 年施 工的剖 领 取封 隔器时认 真检查 ，并且严格 按照操 作规程进 行试 压 ， 确 保 试 压合 格 。在 拉 运途 中要给 丝 扣 戴上 护 丝 ，保护 胶 皮 １ ５ 一 Ｏ ２ 井。 １ ． ２ 数 据 错 误 ，包 括 下 钻 数 据 不 准 确 或错 误 ， 有 时 也有 井 和丝 扣 的完 好 。在下 钻 前先 处 理井 筒 合格 ，通 洗 井达 到施 身 结 构 数 据 错 误 ，钻 具 组 配 错 误 ，封 隔 器 和 导 砂 器 位 置 接 反 工 的 要 求 。在 下钻 过 程 中 ，严 格 控 制下 钻 速 度 ，控 制 在 Ｏ 一４ ０ 根／ 小时 ，并且 要平 稳操 作 ，准 确丈 量 ，并且计 算好 等 。对于三 封套压 或双封选 压 的井 ，数据错 误使封 隔器所 夹 ３ 层 不是 目的层 ，有时直接 为套管致 使压不 开 。有 时因 为数 据 座 封位 置 使 其避 开 套管 接 箍 ，必 要 时 的考 虑 油 管 的伸 长量
石 油 化 工
压裂作业过程中常见的问题及应对措施
247压裂作业过程中常应各种因素造成压裂效果不理想，常见的问题有地层不入液压不开、压窜层、卡压裂管柱、沉砂等。
遇到该类问题如果不能采取正确的方式处理，不仅延迟了作业工期，还有可能造成工程事故，影响开采效果，增加了投入成本，造成巨大的经济损失，本文针对以上常见问题的产生及处理进行分析：1 目的层不吸液，压不开的原因及相应措施该类问题表现为当针对目的层实施压裂作业时，压裂车辆刚起泵施工，其泵注压力迅速升高至设计限制最高压力，目的层没有液量吸入，降排量时压力依然没有下降的趋势。
造成该问题的的主要因素如下：一是改造目的层的构造问题，地层物性差、孔隙度低、连通性极差，造成地层吸液困难；还有可能目的层含有大量的水敏性黏土矿物，遇压裂液会膨胀堵塞孔隙，导致地层不能吸入液体；还有可能是开采层结蜡或钻井过程中造成进井污染，导致连通性降低。
二是管柱及井下工具问题，目的层改造位置吐砂，造成喷砂器被砂埋，造成液体不流通，不能实施改造；还有可能管柱长度测量有误或是作业人员疏忽导致喷砂器未能下至指定层位，造成地层不吸液；管柱或油套环形空间存在油污或是其他杂物，在泵注过程中冲洗掉落造成堵塞；射孔质量不合格也会导致目的层未打开，导致改造层堵塞。
对于目的层存在的问题可以采取通过打前置酸，软化近井地层，实现目的层孔隙的清洗，去除近井污染，然后再进行常规压裂作业，通常可以解决该类问题。
对于管柱及井下工具问题则需要首先要对欲施工井进行通井，然后充分的循环和洗井，并对管柱长度进行认真测量并按设计配置好相应的短接，防止位置出现问题，还可采用瞬间起泵停泵，进行憋压和缓冲，或将管柱快速提放，来处理卡钻问题。
2 压窜地层问题压裂过程中出现窜层现象也较为常见，通常可通过压裂快速下降或先后两层破裂压裂几近相同两种情况进行判断，通常引起窜层现象的因素主要有如下几点：一是封隔器方面，当胶筒不能正常膨胀或在下钻过程中出现刮坏等现象无法在目的层形成有效的封隔效果，导致形成套喷，造成层位压窜，或是下钻位置不准确，导致封隔层位出现偏差也会出现层位压窜现象。
致密油气桥塞体积压裂工艺异常分析及解决措施
122 |(1)套管形变。
(2)井筒异物。
(3)桥塞异常坐封。
(4)井筒异常泄压。
不同遇阻原因表现迹象也不同。
套管形变导致的桥塞遇阻多发生在水平井入窗点附近，施工表现为遇阻位置固定。
井筒异物造成的桥塞遇阻多表现为多点遇阻且无固定位置。
桥塞异常坐封引起的主要原因为桥塞质量问题、测井仪器异常、井筒压力异常激动。
井筒异常泄压造成的桥塞电缆卡死，主要是由于多家单位交叉作业时不慎造成下电缆作业时地面流程倒错造成，要建立严格的责任区及交接班制度来避免这种人为因素所造成的事故。
根据不同遇阻迹象可判断具体的遇阻原因，采取相应措施，避免造成事故复杂。
施工中途桥塞遇阻，不论哪种原因，在多次泵送无果后应起出射孔枪串，大排量(6～8m 3/min)清扫井筒后再行泵送。
若为套管形变所引起，则需通井修复套管。
严禁提高泵送排量强行推动桥塞下行通过遇阻位置，强行泵送易产生压力激动，会导致电缆断裂或桥塞半座封，造成事故复杂。
对于井筒异物导致的遇阻，一般大排量清扫井筒后可解决，若无果则需通井或打捞。
对于桥塞异常坐封，可溶桥塞可通过泵注10%KCL 溶液解卡，不可溶桥塞需利用连续油管穿心打捞的方式解决。
2.2 投球封堵压裂施工异常2.2.1 堵球遇阻及桥塞移位此种异常在桥塞体积压裂施工时经常出现，具体表现为泵送堵球理论到位但施工压力无到位迹象。
造成的主要原因有：(1)假性投球。
(2)井眼轨迹不规则。
(3)套管射孔毛刺。
(4)桥塞移位。
(5)储层低压。
在泵送堵球时，若注入液量超过井筒容积5～10m 3可判定出现异常，应再次投球泵送，解决假性投球造成的异常。
若二次送球后无到位迹象，则提高施工排量(4～6m 3/min)注入1.2倍井筒容积液量解决井眼轨迹不规则及套管射孔毛刺所造成的堵球遇阻异常。
若提排量泵送还无到位迹象，则需测井下工具探桥塞位置，排除由桥塞移位引起的送球异常。
如果桥塞无位移则判断为储层低压，若桥塞发生位移则需再次泵送桥塞。
压裂施工中常见问题分析
地层窜槽导致管柱活动不开
压裂施工中由于地层窜槽或封隔器坏，携砂液从 油套环形空间上窜，使支撑剂沉落到最上级封隔器上， 导致上封隔器被砂埋，而使管柱活动不开。目前薄夹 层井压裂施工很多，在加砂过程中，发现套压持续升 高，打开套管闸门，套管溢流越来越大，此时判断是 地层窜槽，应立刻停砂替挤，当套管内无压裂砂后， 活动并上提管柱。如果地层上窜，没能得到正确及时 的处理，管柱被沉砂埋死，将给施工带来极大的不便， 严重的可能发生工程事故。在施工过程中一旦确认是 地层窜槽，则应立即停砂，进行替挤，避免出现更大 的经济损失。
在加砂过程中如果井口设备或地面 管汇破裂，必须紧急停车更换，支撑剂 在管柱内沉积，如果不及时起车就会造 成沉砂。
此类沉砂现象属于高压部件质量问题 引起，所以在压前的准备过程中，必须进 行严格的检查、试压，不能麻痹大意。
压裂施工过程中，由于设备原因而引起的沉砂
由于压裂液成胶不好或排量低，支撑剂会沉 在混砂车出口的管道中，重新起车时，如循环不 净，支撑剂就会被带入管柱中，这时由于刚起车 没有压开裂缝，支撑剂堆积在喷砂器和油套环空 中，形成沉砂。因此压前做好循环，将会避免这 种现象的发生。
砂堵的原因分析
2） 地 层 因 素
a:有断层的地层会造成砂堵。 b:油层砂体的非均质性如岩性尖灭等会导 致裂缝c:的地规层模天受然限裂形缝成发砂育堵良，好在或过者渡压带裂和时油产田生 边的微缘裂易d:缝发水多生井，此比施类油工砂井时堵产易。生发堵生井堵的井可，能原性因大是，压注裂水 液增层大的具胶滤 有联失 较剂量 高量过 的，大孔增，隙加工度压作和裂效连液率通粘降性度低,导的。致方可施法采工或用时是适滤粉当 砂失预量处 大理 。的处方理法措进施行：预提防高。排量，降低砂比。
因此在作业施工过程中，我 们应该严细认真，文明施工，这 种事故是完全可以避免。
水平井泵送桥塞+ 射孔联作技术常见问题列举及解决方案分析
1概述国外长久以来的成功经验告诉我们，水平井及分段压裂技术是改造水平井储层的有效技术[1]，泵送桥塞+电缆分簇射孔技术在众多的水平井分段压裂技术中以其施工速度快，成本低廉，现场设备操作简单，可灵活调整射孔枪簇深度等优势被广泛应用于页岩气藏及致密气藏，在我国重庆焦石坝、四川威远、宜宾、甘肃泾川及陕西延安等地均有应用。
但其在施工过程中也出现了许多问题，对施工进度、质量等造成了一定的影响，因此如何对出现的问题进行分析并能快速有效的解决显得尤为关键[2]。
2泵送桥塞电缆射孔联作分段压裂技术工艺过程先通井、刮管，确保井筒内干净、通畅。
利用连续油管、爬行器或有油管传输将射孔枪下入井筒至指定位置，进行第一段射孔。
起出射孔枪，光套管压裂第一段。
通过电缆连接射孔枪和桥塞，利用压裂车泵送到位，电点火坐封桥塞，上提电缆至射孔位置射孔，起出电缆和射孔枪，压裂第二段。
重复第二段下桥塞坐封、射孔、压裂过程，依次完成后面各段压裂。
各段压裂完成后，用连续油管钻掉桥塞进行排液、生产。
对于带通道桥塞，可以先排液生产再钻桥塞[3]。
3泵送桥塞电缆射孔联作分段压裂施工过程中存在的问题及解决方案3.1压力泄漏在电缆射孔作业期间，下放或上起时，配有专职人员观察井口压力，一旦发生压力泄漏，则会有多种可能性，立即采取以下措施：①停止电缆运动，如果有泵入作业，通知立即停泵；②观察泄漏点；a如果发生在井口密封注脂控制头———则调高密封脂注入压力，加快注入速度，补充密封脂或者空气压缩机压力；———必要时关闭三闸板防喷器；———更换注入口；———打开三闸板防喷器，观察有无压力泄漏，若再无压力泄漏，则慢慢活动电缆，确认正常后转入正常作业程序；b如果压力泄漏点发生在防喷管，关闭三闸板防喷器，拆开防喷管，检查更换密封圈。
③如果以上工作无效，由甲方监督决定关闭剪切阀门，切断电缆，关闭井口，转入连续油管打捞电缆作业。
3.2电缆变形遇卡①确定电缆遇卡位置，判断遇卡原因是否为电缆变形。
压裂施工中常见问题分析
压窜的原因分析
3、压裂过程中由于油管打洞、断裂引起的套喷 压裂过程中由于油管打洞、 油管打洞、 油管打洞、断裂形成的套喷与上封隔器 损坏形成的套喷同属油套连通的一种， 损坏形成的套喷同属油套连通的一种，现象 比较明显。如果是在卡距以上断裂，那么油 比较明显。如果是在卡距以上断裂， 套连通就会形成套喷， 套连通就会形成套喷，如果断裂处是在卡距 内，此时上级封隔器还在工作，不会有套喷 此时上级封隔器还在工作， 现象，但油管此时会上顶， 现象，但油管此时会上顶，压力也会有明显 的下降。 的下降。
压不开的原因分析 压窜的原因分析 砂堵的原因分析 压裂管柱活动困难的原因分析 沉砂的原因分析
压 不 开 的 原 因 分 析
量 目的层 无注入量
地质因素
地层物性较差， 地层物性较差，吸液困 难，在地面设备及井下工具 所承受的压力范围内无法把 地层压开，形 厚度小，中区高台子油层， 外围扶杨油层。 外围扶杨油层。
砂堵的原因分析
2） 地 层 因 素 a:有断层的地层会造成砂堵。 a:有断层的地层会造成砂堵。 有断层的地层会造成砂堵 b:油层砂体的非均质性如岩性尖灭等会导 b:油层砂体的非均质性如岩性尖灭等会导 c:地层天然裂缝发育良好或者压裂时产生 c:地层天然裂缝发育良好或者压裂时产生 致裂缝的规模受限形成砂堵，在过渡带和油田 致裂缝的规模受限形成砂堵， d:水井比油井产生堵井的可能性大 水井比油井产生堵井的可能性大， d:水井比油井产生堵井的可能性大，注水 的微裂缝多，施工时易发生堵井， 的微裂缝多，施工时易发生堵井，原因是压裂 边缘易发生此类砂堵 易发生此类砂堵。 边缘易发生此类砂堵。 液的滤失量过大，工作效率降低。 液的滤失量过大，工作效率降低。可采用适当 层具有较高的孔隙度和连通性, 层具有较高的孔隙度和连通性,导致施工时滤 增大胶联剂量， 增大胶联剂量，增加压裂液粘度的方法或是粉 砂预处理的方法进行预防。 砂预处理的方法进行预防。 ，降低砂比。 失量大。处理措施：提高排量， 失量大。处理措施：提高排量 降低砂比。
泵送桥塞射孔联作常见问题分析与处理
泵送桥塞射孔联作常见问题分析与处理摘要:目前东北油气分公司在天然气水平井开发过程中，均采用泵送桥塞射孔联作工艺进行压裂施工。
该工艺虽然具有安全性高、施工快速、设备操作简单等优点，但在施工过程中也时常会出现井口压力泄漏、泵送桥塞工具串遇阻、桥塞坐封后未丢手、桥塞工具串落井等一系列问题。
本文列举了东北油气分公司在泵送桥塞射孔联作施工过程中出现的一些问题，并对其进行分析总结，制定了防范措施和解决方案，以供今后出现相同类型的施工情况时借鉴和参考。
关键词:水平井；泵送桥塞射孔联作；常见问题；分析处理前言东北油气分公司所属各油田储层孔隙度小（5.8—10.9%），渗透率低（0.06—0.62md），压力系数低(0.8—0.9MPa/100m)，属于低孔特低渗储层，储层非均质性强，井间气层厚度、渗透率、孔隙度变化大，因此目前绝大多数井采用大规模体积压裂工艺进行储层改造，而配合压裂施工所进行的泵送桥塞射孔联作技术以其施工速度快，成本低廉，现场设备操作简单，可灵活调整射孔枪簇深度等优势而被广泛应用。
但其在施工过程中也出现了一些问题，对施工进度、质量等造成了一定的影响，因此如何对出现的问题进行分析并能快速有效的解决显得尤为关键。
1工艺优点及工具性能1.1工艺优点（1）对于低孔低渗储层的改造，需要通过水力压裂扩大改造有效体积，这就需要采用大规模体积压裂+泵送桥塞射孔联作工艺，该工艺具有低施工摩阻、大排量系统造缝、精确且无限级的压裂分段等技术优势。
（2）相比固井滑套和水力喷射分段压裂可能存在滑套打不开的风险，泵送桥塞射孔联作分段压裂的可靠性更高；相比油套同注分段压裂,大通径免钻桥塞分段压裂后不需要钻塞，能够保证井筒通径；相比油管卡封压裂，泵送桥塞射孔联作分段压裂能实现不限级改造，大幅提高改造体积。
（3）泵送桥塞分段压裂工艺采用射孔、压裂联作方式，相比常规油管卡封压裂工艺能大幅提高施工时效。
1.2泵送桥塞射孔联作工具串结构及桥塞性能参数（1）工具串结构东北油气分公司目前在泵送桥塞射孔联作压裂施工过程中多采取精细分层，一段多簇方式射孔。
泵送混凝土施工裂缝的成因分析及防治措施
泵送混凝土施工裂缝的成因分析及防治措施摘要：泵送混凝土不仅应能改善混凝土的施工性能，对薄壁密筋结构少振捣或不振捣施工，而且应能减少收缩、防止裂缝、提高抗渗性、改善耐久性。
但是某些工程表明，泵送混凝土强度不足、凝结异常时有发生，特别是裂缝普遍存在，在一定程度上影响结构的抗渗性和耐久性，值得引起足够的重视，本文重点分析其产生原因，并提出防止裂缝的措施。
关键词：裂缝事故处理防治abstract: pumping concrete should not only can improve the performance of concrete construction, the steel structure less dense thin-walled vibration or not vibrating construction, and should be able to reduce shrinkage, preventing the crack, improve penetration-proof quality, improve the durability. but some engineering show that pumping concrete strength is lack, condensation anomaly occurs frequently, especially common cracks, and, to some extent, affect the structure of penetration-proof quality and durability, and cause enough attention, this paper mainly analyzes the reasons, and puts forward the measures of preventing the crack.keywords: crack accident treatment control中图分类号：tu712+.4文献标识码：a 文章编号：一、泵送混凝土裂缝的成因分析1.1泵送混凝土的现状混凝土在现代工程建设中占有重要地位。
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水力泵送桥塞分段压裂常见问题分析与
预防措施
摘要：随着致密油藏资源的大规模开发，大排量、大液量的积压裂工艺是
致密油水平井压裂改造下一步的主攻方向，实现这一目标的主要途径是水力泵送
桥塞分段多簇压裂技术。
泵送桥塞射孔技术作关键配套技术之一，在应用中取得
了良好的开发效果，但在施工过程中也出现了诸如桥塞遇卡、桥射联作工具串上
顶遇卡等造成桥射工具串落井等工程问题。
针对施工过程中出现的问题，结合事
故案例进行了原因分析，并制定了解决方案及预防措
施。
关键词：致密油藏；体积压裂；泵送桥塞射孔
近年来，随着页岩气、致密油成功实现商业开发，“水平井+体积压裂”的
开发模式已经得到了国内外广泛认可，致密油层水平井储层改造逐步朝着大排量、大液量的方向发展。
通过电缆泵送射孔桥塞带压作业工艺，实现多族射孔与分段
压裂，能够满足页岩储层体积改造和增加缝网的完井要求。
但在电缆泵送桥塞射
孔施工中也多次出现桥塞支撑环异常张开造成遇卡、桥塞座封失败、套管变形导
致泵送桥塞遇卡、桥射联作工具串上顶遇卡、绞车急速刹停造成桥射工具串落井
等工程问题。
本文通过对泵送桥塞射孔施工过程中出现的问题进行梳理、分析与
总结，以期达到提高泵送桥塞分段压裂施工成功率的目的。
1水力泵送桥塞分段压裂技术
1.1工艺原理
采用射孔-压裂联作一体化工具进行第1段改造，第一段完成后，后续各段
采取桥塞多簇射孔、压裂联作工艺，每段设计4-5簇。
用电缆传输下电缆桥塞+
多级分簇射孔枪至水平段，开泵用水力泵推桥塞至预定位置，点火坐封桥塞，上
提射孔枪至预定位置射孔，起出射孔枪及桥塞下入工具，进行光套管压裂作业。
用同样方式，根据下入段数要求，依次下入桥塞、射孔，压裂。
1.2技术优势
水力泵送桥塞分段压裂工艺与裸眼预置管柱压裂工艺相比，具有射孔压裂后
可迅速钻磨（或者溶解）、保证井筒的全通径、利于后期作业的实施等特点。
相
比水力喷射压裂工艺，桥塞分段压裂的改造强度和力度更大，对于低渗透储层的
改造效果更好，该工艺由于采用射孔、压裂联作，与常规先射孔再下管柱压裂的
方法相比，能大幅提高作业时效。
2存在问题及对策
2.1桥塞支撑环异常张开造成遇卡
2.1.1施工描述
S1井进行第14段桥塞、射孔施工，枪串开始下井，下到2400米处时，以
0.5m3/min的排量起泵开始送塞，当深度达到2500米时，排量增加到1.8m3/min，保持稳定泵送，压力38-40MPa，无明显波动。
泵送过程中，压力稳定保持38-40
兆帕，排量1.8m3/min，电缆下放速度2000米/分钟，张力400Kg左右，张力、
速度稳定，井下枪串同步运动，显示接箍与标准接箍一致。
当泵送到2721米处（距离桥塞坐封位置3051米还有330米的）时，张力突然急速上涨（如下图所示），从420Kg快速增加到1092Kg。
停泵后，张力显示为367Kg，操作员检查井
下开关及仪器，发现检测正常，枪串没有泵送。
当起到直井段约2170米时，突
然遇卡，张力增加到1100Kg时解卡，继续上提又连续几次张力增大，于是降低
速度到1700m/h，继续起电缆，起出枪串检查发现可溶桥塞中间支撑环掉落套在
在半部分，导致桥塞外径增大超过了110mm。
2.1.2原因分析
桥塞存在质量问题，桥塞支撑环异常张开增大泵送面积；套管内有少量沉砂，枪串突然通过砂桥后张力增加。
2.2桥射联作桥塞座封失败
2.2.1施工描述
S2井进行第1段桥射联作枪串入井，16:50开始泵送，最高排量1.5m/min，17:21枪串泵送到预定射孔位置，17:27完成桥塞坐封和6簇射孔。
上提电缆至2570m处张力突然增大至1080Kg，绞车工立即停车。
现场请示相关部门后将张力
拉至1200Kg成功解卡。
慢速起至2500m处张力再次突然增大，立即停车。
电缆
上下活动3次将张力拉至1200Kg均无法解卡，然后使用压裂泵车以1.0 m3/min
的排量冲洗约8min后成功解卡。
工具串起出井口，检查发现选发开关和点火器
已烧毁，但桥塞未坐封，坐封工具只有约3cm的行程，拆卸坐封工具发现火药燃
烧不够充分。
2.2.2原因分析
坐封工具内二级火药燃烧能量不足，致使三基慢燃药柱没有充分燃烧，导致
坐封工具推力不足，没有剪断剪切销钉，致桥塞未有效坐封；作业队岗位操作人
员清洗保养工具不到位，未将坐封工具的内腔清理干净，忽视了关键部位的维护
保养。
2.3套管变形导致泵送桥塞遇卡
2.3.1施工描述
S3井进行第2压裂段第1级桥射联作，射孔队送桥塞，设计桥塞目标位置为4900米。
送至3496m遇卡，试拔、冲洗、悬吊解卡未成功。
00：00—08：00在3506m处点火坐封桥塞丢手。
枪串成功解卡，起出枪串检查桥塞成功丢手，枪串
无明显异常痕迹。
连续油管带112mm磨鞋下深3509.6m憋泵，遇阻，反复循环上提下放无法通过，起管柱。
采用电缆+模拟射孔管柱（不装弹）+106mm桥塞通井，通井管串结
构与设计首段桥塞联作相同。
在3506m遇阻，两次尝试均未能成功通过卡点，起
模拟管柱。
2.3.2原因分析
根据首次桥射联作施工遇阻遇卡及通井管串下井遇阻情况，分析认为同一位
置遇阻遇卡的原因应该是此处套变所致。
如果是桥塞问题导致遇阻遇卡，不应该
每次都在同一位置，所以可以排除桥塞问题；如果是井内水泥环或其他井内异物
所致，经过连续油管钻磨冲洗、通井后，射孔管串也不会每次都在同一位置遇阻
遇卡。
只有遇阻位置套变时，才可能在同一位置重复遇阻。
2.4桥射联作工具串上顶遇卡
2.4.1 施工描述
S4井第13段第12级在完成第一簇射孔后，上提射孔枪至第二簇4883-4883.5m，准备射孔。
井口工在没有接到施工指挥指令情况下，擅自先打开1-4#、1-5#排空用2"旋塞后，打开1-3# 3"旋塞释放主管汇压力。
当旋塞阀打开1/3时，井口工发现1-1# 3"旋塞阀未关闭，立即关闭1-3#旋塞阀，此时测井操作人员告
知电缆张力突然下降，随后上提15m后电缆张力恢复860 Kg，继续上提，电缆张
力持续上升至1200Kg，且井下射孔枪串无行程，初步判断射孔枪串遇卡。
现场研
究决定大排量泵送解卡，第一次排量0.5-3.0m3/min，泵压34-75MPa，第二次排
量0.5-4.2m3/min，泵压35-82MPa，试上提电缆，张力变化明显，解卡成功。
起电缆距井口还有约50m处再次遇阻，关闭液压防喷器半封闸板，拆防喷管，井口电缆打卡固定后剪断电缆，用吊车小勾拉出电缆18.6m时悬重增加，检查发
现电缆有断丝。
井口接3路放压管线放压同时开启半封，吊车抢提电缆完毕，关井。
检查电缆断丝缠绕变形，射孔枪等工具落入井底。
2.4.2原因分析
井口工违反压裂施工纪律，未接到施工指挥指令，擅自打开1-4# 、1-5# 及
1-3# 旋塞阀放压，导致井内工具串上顶遇卡。
泵送桥塞结束后，井口工未及时
关闭主管汇1-1#旋塞阀。
压裂队现场带班干部作为施工指挥，现场履职不到位，
未使用仪表车远程视频监控系统对地面工艺流程进行监控，同时对井口工打开旋
塞阀的违章操作未及时发现、制止。
3预防措施
(1)压裂施工过程中，各岗位在没有接到施工指挥指令时，严禁擅自打开或
关闭井口与地面管线流程各种阀门及旋塞。
若接到施工指令，操作前必须由带班
干部先确认，无误后方可操作。
(2)现场各施工单位加强施工管理，确保泵送排量、桥塞下入速度稳定；明
确压裂施工后过顶替程序，适量增加过顶替液量，避免井筒内沉砂。
在压裂的顶
替阶段准确计算井筒体积，用滑溜水加高黏液体过量顶替，减少井筒内的沉砂，
保证射孔枪串在井筒内运行畅通。
(3)水力泵送分段压裂技术中桥塞的各项性能是确保该工艺技术成功的关键，分析桥塞支撑环张开原因并做优化改进、室内试验，完成整改。
(4)强化泵送模拟设计工作，根据井况条件对泵送排量、绞车速度等关键参
数进行全要素模拟分析，确定绞车速度、排量等关键参数上限，确保泵送作业安
全受控。
(5)针对存在套变的井，提前分析井存在套变的情况及套变可能原因，上修
动力探测套管变形程度后，再决定下步措施。
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