公路路基设计
公路设计 公路路基设计 概述
土是铺筑路基和路面的基本材料，不同的土类具有不同 的工程性质，因而影响路基的强度和稳定性。粘性土强度 构成以粘聚力为主，砂类土强度构成以摩擦力为主，粉质 土毛细水作用强烈。
(6) 植被
植被发育情况影响地表径流和导热情况
二、影响路基路面稳定性的因素
2.2．影响路基路面稳定性的人为因素 (1) 荷载作用——静载、动载及其大小和重复作用次
情境六 路 基 设 计
—概 述
主要内容：
➢ 概述 ➢ 路基土的工程性质 ➢ 土基的干湿类型 ➢ 一般路基设计
概述
一、基本概念：
➢ 路基是在地表按道路的线型（位置）和断面
（几何尺寸）要求开挖或填筑而成的线形岩土
结构物。
组成：结构本体＋排水 结构物＋防护与加固设 施＋其他特殊构造物
路基的断面形式通常可分为三 种类型： 路堤 路堑 半填半挖式路基
路基边坡塌方
3.1路基病害及其原因
（3）碎落与崩塌
碎落：石质路堑边坡表层岩石从坡面脱落向下滚落。 崩塌：路堑边坡上较大较多石块脱离坡面沿边坡滚落。 原因：①边坡过陡；
②风化、振动、土石夹层； ③水的浸湿。
图2-8 边坡崩落
3.1路基病害及其原因
（4）路堤沿山坡地基滑移
路堤整体或一部分沿山坡地基向下滑移。 原因：①路堤填筑前未清表或未挖成阶梯状；
➢ 填石路堤：用粒径大于37.5mm且含量超过总质量 70%的石料填筑的路堤。
➢ 土石路堤：石料含量占总质量30%-70%的土石混 合材料修筑的路堤。
二.影响路基稳定性的因素
2.1 影响路基稳定性的自然因素
(1) 地形条件
不仅影响路线的选定和线型的设计，也影响路基设计。
(2) 气候条件
公路工程规范要求中的路基设计原则
公路工程规范要求中的路基设计原则公路工程是现代交通运输的重要组成部分，路基是公路工程中至关重要的一环，对公路建设的质量和安全性起着决定性的作用。
公路工程规范中规定了路基设计的一系列原则，旨在确保公路的稳定性、耐久性和安全性。
本文将从不同角度介绍公路工程规范要求中的路基设计原则。
1. 路基设计的稳定性原则稳定性是路基设计的首要考虑因素。
公路工程规范要求路基设计必须满足稳定性要求，包括土质的稳定性和结构的稳定性。
土质的稳定性要求路基土质具有足够的承载能力和抗滑移能力，能够承受交通荷载和地震荷载等外力作用。
结构的稳定性要求路基的各个构造层面之间能够提供良好的粘结力，确保路基的整体结构稳定。
2. 路基设计的排水原则排水是路基设计中不可忽视的因素。
公路工程规范要求路基设计必须具备良好的排水性能，确保雨水和地下水等能够及时排除，不对路基造成损害。
路基设计应合理设置排水系统，包括排水沟、排水管道和雨水收集设施等，以确保公路通行的安全性和舒适性。
3. 路基设计的路面平整度原则路面平整度是影响公路行驶舒适性和安全性的重要指标。
公路工程规范要求路基设计必须保证路面平整度达到标准要求，不得出现凹陷、起伏等问题，以提供良好的行车条件。
路基设计中应考虑材料的选择、施工工艺和合理的养护措施，以确保路面平整度的长期维持。
4. 路基设计的环保原则环保是公路工程设计的重要内容。
公路工程规范要求路基设计必须符合环境保护要求，减少对自然环境的影响。
路基设计中应合理选择材料，减少土地占用，避免对周边生态系统和水体造成污染和破坏。
路基设计还应考虑节能减排问题，采用可再生能源和低碳材料等，促进公路工程可持续发展。
5. 路基设计的经济性原则公路工程的投资和运营成本是决定其可行性和可持续性的重要因素。
公路工程规范要求路基设计必须具备经济性，既能满足基本设计要求，又要尽量减少工程投资和运营成本。
路基设计中应合理选择材料、施工工艺和维护措施，以提高工程的经济效益。
公路改建工程--路基、路面及排水设计说明
路基、路面及排水设计说明1设计规范及依据1)《公路工程技术标准》(JTGB01-2014)2)《公路路线设计规范》(JTGD20-2017)3)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)4)《公路排水设计规范》(JTG∕TD33-2012)5)《公路水泥混凝土路面设计规范》(JTGD40-2011)6)《公路路面基层施工技术细则》JTG/TF20-2015；2、路基设计2.1路基设计标准本项目路基宽度6.5米，路面宽度5.5米。
路基设计标高为路中线路面顶标高，路面横坡采用2%双向坡。
2.2平曲线超高、加宽方式平曲线超高为行车道及路肩绕路中线(未加宽前)旋转。
平曲线半径小于90米时均应设置超高，平曲线半径小于250米均应设置加宽(按TG2U1-2019小交通量农村公路工程技术标准中四级公路II类加宽)，平曲线超高、加宽缓和段长度等于平曲线缓和曲线长度。
2.3 2.1路基超高方式：路基超高方式采用绕路基中心线旋转，圆曲线半径小于90米均应设置超高，超高渐变率为1/100。
计算超高缓和段时最短应符合渐变率1：15且不小于IOm的要求。
允许将超高、加2.2.2按规范平曲线半径小于或等于250米路面均应加宽，相应路基也进行加宽。
在平曲线内侧进行加宽，加宽缓和段长度采用相应缓和曲线全长按其成比例增加。
不设缓和曲线或超高缓和段时，加宽缓和段长度应按渐变率为1：15且长度不小于IOm的要求设置。
加宽为单侧(曲线内侧)加宽。
加宽过渡段不小于IOn1。
宽缓和段部分插入曲线内。
最大超高4圾路基压实度及填料强度要求表3填方路基与构造物衔接处，路基压实度不小于85乐路堤填料为一般砂粘土(普通土)，应符合《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)3.3.1条要求并符合上表压实度及强度要求。
2.4.2路基边坡坡率(1)路堤：本设计段填方高度较小，边坡坡率均采用1：1.5,路基填料均利用路基开挖上石方以20:80的填料比例进行路基填筑。
公路路基设计规范
公路路基设计规范一、路基设计的基本原则1.安全性原则：路基设计要满足道路使用的安全要求，确保车辆和行人的安全通行。
2.稳定性原则：路基设计要考虑路基的稳定性，保证路面的平整度和平稳度，减少因路基不稳引起的车辆行驶不稳定和人员受伤的可能。
3.经济性原则：路基设计要在保证安全和稳定的前提下，尽可能减少资源消耗和工程成本，提高工程的经济效益。
4.环境友好原则：路基设计要考虑对环境的保护和回避对自然生态的破坏，尽量避开对土地、水体、空气和生物的负面影响。
二、路基设计的技术要求1.土质勘察要全面、准确，并根据勘察结果选择合适的路基材料和方案。
2.路基设计要根据设计交通量、车辆类型和运行速度，合理确定路基宽度、坡度和弯道半径。
3.路基坡度的设计要保持良好的排水性能，避免积水和泥石流等灾害发生。
4.路基填筑要分层、加固，保证路基的承载能力和稳定性。
5.路基设计要考虑排水系统的设计，确保道路在降雨时有良好的排水功能。
6.路基工程要满足土壤的承载能力要求，保证路基不发生沉降和变形。
7.路基设计要考虑自然灾害风险，如地震、洪水等，确保道路的抗灾能力。
8.路基设计还要和其他路面结构相结合，确保全线路段的整体平稳度和稳定性。
三、路基设计中需要遵守的规范2.HB5005-1998公路工程地质勘察规范3.JTGD20-2024公路工程勘察规范4.JTG/TB01-2024公路路面施工技术规范5.JTGD60-2024公路设计交通量与车流规范这些规范细化了土质勘察、路基设计、排水系统设计等方面的技术要求，为公路路基设计提供了可靠的依据。
在实际路基设计中，还需要结合具体的工程条件和地理环境来进行综合考虑。
充分考虑土质、地质、水文、气象等因素，合理规划路基工程，确保道路的安全性、稳定性和经济效益。
同时，及时调整设计方案，根据实际情况进行改进优化，提高路基的设计质量和施工效果。
公路路基工程设计
公路路基工程设计公路路基工程是公路建设中的重要组成部分，它直接关系到公路的承载能力、稳定性和使用寿命。
本文将从设计目标、设计方法和设计要点三个方面介绍公路路基工程的设计。
一、设计目标公路路基工程的设计目标是保证公路在使用寿命内能够安全、稳定地承载交通荷载，并且与周围环境相协调。
具体的设计目标包括如下几个方面：1. 承载能力：公路路基工程需要满足设计年限内各类车辆的荷载要求，保证公路能够安全通行。
2. 抗冻融性：根据所在地区的气候条件，设计路基的排水系统，有效避免冰冻融化引起的路基变形和破坏。
3. 排水性能：设计合理的路基横向和纵向排水系统，保证降雨时路面排水迅速，避免积水对路基产生不良影响。
4. 稳定性：通过科学合理的设计，保证路基的稳定性，防止土体坡面滑坡和路堤发生变形导致失稳。
5. 环保性：在设计路基时，要考虑生态环境保护，尽量减少对生态环境的破坏，选择合适的植被保护措施。
二、设计方法公路路基工程的设计需要进行详细的工程勘察和分析，确定设计参数和方案。
设计方法主要包括以下几个步骤：1. 工程勘察：对路基工程所在的地质、水文等情况进行详细勘察，获取必要的勘测数据。
2. 路线选择：根据勘察结果和工程要求，选择合适的公路路线，考虑地形、河流、建筑物等因素。
3. 设计参数确定：根据勘察数据和设计要求，确定公路路基工程的设计参数，如路基宽度、填方边坡坡度、挖方边坡坡度等。
4. 路基设计：根据设计参数，采用相应的路基设计方法进行设计，包括填方设计、挖方设计、边坡设计等。
5. 排水设计：根据地下水位及降雨情况，设计合理的路基排水系统，包括横向排水和纵向排水措施。
6. 稳定性设计：进行路基的稳定性分析，选取合适的措施来防止路基发生变形和失稳。
三、设计要点在进行公路路基工程设计时，需要注意以下几个要点：1. 综合考虑：路基设计需要综合考虑地质、水文、气象、交通等因素，确保设计方案符合实际需求。
2. 排水系统：设计合理的路基排水系统，保证路面排水迅速，避免积水对路基的不良影响。
公路基础工程方案设计要点
公路基础工程方案设计要点一、项目背景和概况公路基础工程是指建设公路项目的一切基础设施工程，包括道路路基、桥涵、隧道、路基工程及相关的辅助工程等。
公路基础工程的设计要根据具体的地理环境、道路交通负荷、地质条件等因素进行综合考虑，力求实现经济、安全、美观、合理的设计方案。
本项目是某地区一条重要地方公路的基础工程设计，在项目建设过程中需要考虑基础工程的各项设计要点。
二、道路路基设计1. 适用性分析根据地质环境、气候条件、交通负荷等要素，对路基材料、路基结构、路基宽度、路基坡度等进行适用性分析，确定合理的路基设计方案。
2. 路基横断面设计根据地形地貌和交通需求，合理设计路基的横断面形状，包括路基宽度、坡度、路肩和排水系统等，确保路基的平稳、排水畅通和安全。
3. 路基材料选择根据地质情况、材料资源、工程造价等因素，选择适用的路基材料，包括填土、碎石、砂石等，确保路基的工程质量和经济性。
三、桥梁设计1. 桥梁类型选择根据道路的交通流量、地质条件、跨越河流、山谷等因素，选择合适的桥梁类型，包括梁式桥、拱桥、板梁桥、索塔桥等。
2. 桥梁结构设计根据桥梁的跨度、荷载、地质条件等要素，设计桥梁的结构形式、梁型、墩柱布置、桥面铺装等，确保桥梁的承载能力和安全性。
3. 桥梁防护设计考虑桥梁的使用寿命和安全性，设计桥梁的防护措施，包括防撞护栏、防滑路面、防腐蚀涂料等，确保桥梁的安全运行。
四、隧道设计1. 隧道地质调查开展隧道区段的地质勘测和工程地质评价，了解地层情况、地下水位、地质构造等，为隧道设计提供可靠的地质基础。
2. 隧道结构设计根据隧道的长度、断面形状、交通负荷等要素，设计隧道的结构形式、支护措施、排水系统等，确保隧道的安全稳定。
3. 隧道通风设计考虑隧道内部的空气流通和烟雾排放，设计隧道的通风系统，包括通风井、通风孔、通风设备等，确保隧道的通风良好。
五、路基工程设计1. 地面平整度根据道路的交通需求，设计地面的平整度和横向坡度，确保道路的车辆运行平稳、舒适。
路基设计原理
路基设计原理路基设计原理是公路工程中一项重要的技术内容，它对于公路路面结构的稳定性和承载能力有着至关重要的影响。
在进行路基设计时，需要遵循以下原理：1. 基础土质分析原理：路基的稳定性直接受基础土质的影响，因此需要进行详细的土质调查和分析。
通过采集土样进行室内试验和现场勘察，确定基础土质的物理力学性质，从而为合理设计提供依据。
2. 路基宽度原理：路基的宽度应根据交通量、设计车速、土质等因素综合考虑确定。
宽度不仅要满足车辆通行的需要，同时还要考虑到路基的稳定性，避免因宽度不足而引起坍塌或塌方等安全隐患。
3. 路基纵、横坡原理：路基在纵向上应满足排水要求和提供舒适的行车条件，横向上应满足设计要求，保证车辆在路面上行驶的稳定性。
在设计中需要合理确定纵、横坡的数值，以保证公路的安全运行。
4. 路基排水原理：路基排水是保证公路路面结构稳定的重要环节。
设计中需要考虑降低路基含水量，避免因水分对土质的影响而引起路基稳定性问题。
采用合适的排水处理设施，如排水沟、管道等，保证路基的排水畅通。
5. 路基压实原理：路基的压实工作是为了提高土质的密实程度，增加承载能力。
在设计中需根据土质的特性、设计要求和施工条件等，合理选择压实方法和设备，并根据实际施工情况进行密实控制。
6. 路基防护原理：路基防护措施能有效地保护路基免受外界的影响，提高路基的稳定性和寿命。
常用的防护措施包括反滤层、防渗排水、防蚀等，通过这些措施对路基进行保护和强化，提高路基的抗冲刷和抗侵蚀能力。
综上所述，路基设计原理涉及基础土质分析、路基宽度、纵、横坡、排水、压实和防护等方面，通过科学的设计和合理的施工，确保公路路基的稳定性和可靠性。
公路路基设计规范版
公路路基设计规范版一、设计目标1.质量要求：路基设计应满足公路工程的承载能力、稳定性和耐久性要求，确保公路的正常使用和运营。
2.施工要求：路基设计应在施工方便、经济合理的前提下，保障公路施工的顺利进行，并减少施工对环境的影响。
3.安全要求：路基设计应考虑车辆行驶时的安全性，确保公路在各种环境条件下都能满足交通安全要求。
二、设计内容1.路基类型选择：根据地质条件和交通需求，合理选择路基类型，包括软基处理、填方路基和挖方路基等。
2.路基断面设计：根据路段的交通量、类型和速度，合理确定路基断面的宽度、坡度和高程，确保公路的通行能力。
3.路基材料选择：根据地质条件和设计要求，合理选择路基填料材料，包括土石方材料、碎石和沥青等。
4.填筑工艺：确定填筑的工艺流程和施工方法，包括填筑层厚度、填筑顺序和压实方式等。
5.地基处理：对于软弱地基，应采取相应的地基处理措施以提高地基的承载能力和稳定性。
6.排水设计：根据地形和水力条件，设计合理的排水系统，包括横向排水和纵向排水，确保公路在各种气候条件下的排水能力。
7.护坡和边沟设计：在路基两侧设置护坡和边沟，保证路基的稳定性，并防止水土流失和侵蚀。
8.环境保护：设计时要考虑到环境保护的要求，减少对周围环境的影响，包括减少土地占用和生态破坏等。
三、设计方法1.土质测试：在设计过程中，应进行相应的土质测试，包括土壤的含水量、密度和抗剪强度等指标，以确定土质的性质和承载力。
2.基础理论：路基设计应基于合适的基础理论，包括土力学、弹性力学和岩土工程等，以保证设计的准确性和可靠性。
3.现场勘察：设计前需要对路基区域进行现场勘察，了解地形地貌、地质条件和水文情况，为设计提供依据。
4.数值模拟：可以使用相关的数值模拟软件进行路基设计，模拟路基的受力和变形情况，以确定最优的设计方案。
四、审查和验收1.设计审查：对路基设计方案进行专业审查，确保设计方案符合规范和要求，满足设计目标。
2.施工验收：对已完成的路基工程进行验收，对填筑层厚度、压实度和排水情况等进行检查，确保路基工程质量达到设计要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
公路路基设计福建工程学院土木工程系专业课程设计公路路基设计学号：班级：姓名：日期：挡土墙设计说明书本次设计重点放在重力式挡土墙。
挡土墙样式如图所示,个别桩号填土高度小于3m,不设置挡土墙，改成设置边坡，还有个别桩号填土高度小于10m,设置衡重式挡土墙，大于8M的填土高度的,设置成多层挡土墙,在验算时,先计算第一层挡土墙稳定性，后验算下一层（多层挡土墙设计方法：先设第一层，8米左右，然后设护坡道，继续设计第二道挡土墙，护坡道够宽，则不计入第一层的荷载，如果护坡道较窄，则把第一层挡土墙自重和上部活载作为荷载作用在第二道挡土墙上！宽窄是通过计算挡土墙的破裂角来判断的。
具体见计算书:挡土墙计算书桩号0+000, 截面尺寸如图所示, 第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.2s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.2s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基的交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m4550h 0.531815.515NQ mBL γ创´===创汽车前后轮总距 (2)破裂角 与土压力的计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h HZ K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ==== 1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN====(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.95 1.5y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=⨯=>(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-==荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.21.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK knE E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即 ()y c Xu G E K E +==∑0.5(225.4127.54)1.51182.15⨯+=>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24ynn M M Z NB Be Z m -==⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力的计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h HZ K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即 ()y c Xu G E K E +==∑0.6(478.048132.22)1.51188.83⨯+=>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.142.0 1.5188.83 2.91y xl a fG X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24yn n M M Z NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPaKPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033, 2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.221.05147.11Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042ii ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足要求) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kNγ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.171.096391.77Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足要求) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑2>桩号0+020, 截面尺寸如图所示, 第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.3,s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.3s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基的交角0.2:1,基地摩擦f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m4550h 0.531815.515NQ mBL γ创´===创汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力的计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h HZ K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ==== 1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN====(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c Xu G E K E +==∑0.5(290.1187.22)1.51124.56⨯+=>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-==荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.21.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK knE E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即 ()y c Xu G E K E +==∑0.5(225.4127.54)1.51182.15⨯+=>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24yn n M M Z NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力的计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h HZ K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即 ()y c Xu G E K E +==∑0.6(478.048132.22)1.51188.83⨯+=>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.142.0 1.5188.83 2.91y xl a fG X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPaKPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033, 2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.221.05147.11Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042ii ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足要求) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kNγ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.171.096391.77Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足要求) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑验算结果满足要求.桩号0+060, 截面尺寸如图所示,12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558s h m b m b m b m b m h m h m =======墙面坡度1:0.2,墙底与地基的交角0.2:1,基地摩擦 系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m4550h 0.531815.515NQ mBL γ创´===创汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力的计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h HZ K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ==== 1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN====(4) 挡土的抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足要求)(5).挡土墙的抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67290.111.242.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足要求) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixii iT E kpa kpa B B τ====<∑∑ 验算结果满足要求.0.264K 0桩号K0+080（1）求破裂角及系数K由上可知=32.6，θθ=2002411118250.26459.4/223548.7/3534.1//3 1.6710.742332.2/20.542346/0.6 1.52320.7/10.4 1.523 6.9/20.32/30.70.47X Y Y H K KN mE E COS KN m E E SIN KN mZ H mKN m G KN m KN m G KN m X 13（2）稳定性验算E= G G γ=创?=?=?===创?=创==创==创?=+?234 1.250.751.0m X m X m X m===/0000/00//(32.24620.7 6.934.1)11.348.711.3146.7/20.3/4.3 1.31.8 1.5X X Y N N COS E SIN COS SIN KN mTE COS NSIN KN m NTM Mc 0抗滑移验算：K 满足要求抗倾覆验算：K 满足要求ααααμ=??=++++??==-===>==>邋邋åååå[][]000////////1////2/// 1.5/11.3 1.530.54/20.225/50.316(1)180.56(1)11.3YN N B COS COS m M M Z mNe B Z m B m N e Kpa B B N e Kpa B B/（3）基底应力及合力偏心距验算B 满足要求满足要求ασσσσ===-===-=<==+=<=-=<邋ååå1212210.352238.05/20.522323/20.350.2330.350.250.6111840.2649.5/229.3/1.9//30.67238.05 1.932.95/X Y y i i yi yi i Gi yi y G KN m G KN m X m X m E H K KN mE KN m E KN m Z H mN G E KN m M G Z E Z （4）墙身截面验算截面：ΙΙγ-=创?=创==?=+===创?=====+=++==+åå8.050.23230.61.90.8517.39.30.673.44i oi xi xi KNM E Z KN=???==?å[][]1217.3 3.440.432.950.85/20.40.0250.30.255632.9560.025(1)(1)45.60.850.85632.9560.025(1)(1)31.90.850.859.yioiNi ii Ni i i a ii i a ii i i iM M Z mNe Bi Z B mN e Kpa B B N e Kpa B B T B 满足要求剪切力验算：σσσστ--====-=-=<=´=+=+=<´=-=-=<==邋åååå[]310.90.85Kpa 满足要求τ=<121210.742332.2/20.542346/20.70.4730.70.250.95G KN m G KN m X m X m 截面：ΠΠ-=创?=创==?=+=21118160.26438/2237.3/7.4//3 1.33X Y y E H K KN mE KN m E KN m Z H m==创?====γ85.6/67.849.60.3i i yi yi i Gi yi yi oi xi xi yioiNi iN G E KN m M G Z E Z KN M E Z KNM M Z mN=+==+===-==ååå邋å[][][]120.85/20.40.30.30.366(1)178.36(1)35.737.331.11.2i Ni i ia iiia iii i ie Bi Z B m N e Kpa B B N e Kpa B B T Kpa B 满足要求剪切力验算：满足要求综上所述，该挡土墙设计满足要求。