空心板张拉计算书
先张法空心板梁张拉参数计算书
S328庙祖线鸡冠洞至祖师庙改建工程JZ-1标先张法预应力空心板张拉计算书一、工程概况及材料参数我标段南沟桥、西坪桥上部构造设计为20m先张法预应力空心板，两桥共计27片，在嵩县建强水泥制品厂集中预制。
共设置四线梁槽，一线梁槽布置4片梁，钢绞线全长88.33m。
为保证预应力工程质量，现将张拉控制程序及计算说明如下：1、张拉程序按规定的张拉顺序由270KN千斤顶逐根拉至初应力（10%σcon）、再由初应力张拉至20%σcon，量测10%-20%σcon伸长量，作为初应力以下的推算伸长值。
检查锚具、连接器无问题后，整体张拉钢绞线由两台3000KN千斤顶张拉同步顶进活动横梁，在轨道上向前移动。
必须保持横梁平行移动，预应力筋均匀受力，油泵分级加载张拉至控制应力，持荷5分钟，然后拧紧锚固螺母，量测伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内。
2、材料参数本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量E=1.95×P105Mpa，张拉控制应力1260Mpa。
二、张拉理论伸长量计算根据规范要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力筋张拉控制应力为1260Mpa。
1、100%张拉控制力的理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1260*140=176400NL=88330mmAp=140mm2Ep=195000Mpa△L= P*L/Ap*Ep=176400*88330/140*195000=570.7mm误差按±6%控制，预应力筋伸长量实测值合格范围：536.5～605mm。
2、10%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=17640*88330/140*195000=57.1mm3、20%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=35280*88330/140*195000=114.1mm4、90%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=158760*88330/140*195000=513.7mm三、张拉油压表读数计算张拉控制应力σcon=1260MPa，单根钢绞线控制张拉力为：Ng=σcon ×Ap=176.4KN，整体控制张拉力为：20m中板: Ny=18根×Ng=3175.2KN；双顶张拉：3175.2KN/2=1587.6KN20m边板: Ny=20根×Ng=3528KN；双顶张拉：3528KN/2=1764KN1、千斤顶（小顶1）与油压表回归方程压力表编号：242、千斤顶编号：1310749、回归方程：P=0.2281216F-0.276513 2、千斤顶（小顶2）与油压表回归方程压力表编号：294、千斤顶编号：1310742、回归方程：P=0.225187F+0.324743 3、千斤顶（大顶1）与油压表回归方程：压力表编号：2783、千斤顶编号：16011、回归方程：P=0.018113F-0.390437 4、千斤顶（大顶2）与油压表回归方程：压力表编号：6174、千斤顶编号：16012、回归方程：P=0.0179971F-0.420347 5、单根钢绞线油表读数（小顶1）（1）10%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*17.64-0.276513=3.75MPaP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*35.28-0.276513=7.77Mpa（3）100%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*176.4-0.276513=39.96Mpa 6、单根钢绞线油表读数（小顶2）（1）10%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*17.64+0.324743=4.30MPa（2）20%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*35.28+0.324743=8.27Mpa（3）100%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*176.4+0.324743=40.05Mpa7、18根钢绞线油表读数(大顶1)（1）10%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*158.76-0.390437=2.49MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*317.52-0.390437=5.36MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1428.84-0.390437=25.49Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37MPa 8、18根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*158.76-0.420347=2.44MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*317.52-0.420347=5.29MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1428.84-0.420347=25.29MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15Mpa 9、20根钢绞线油表读数(大顶1)P=0.018113F-0.390437= 0.018113*176.4-0.390437=2.8MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*352.8-0.390437=6.00MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1764-0.390437=31.56MPa 10、20根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*176.4-0.420347=2.75MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*352.8-0.420347=5.93MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1764-0.420347=31.33Mpa四、张拉控制参数计算成果表。
16米空心板梁张拉计算书
16米空心板梁张拉计算书大武至久治（省界）公路扩建工程DJ10合同段预应力钢绞线伸长量的计算书中铁十八局集团第三工程有限公司花久10标项目经理部二〇一四年七月二八日16m空心板梁张拉计算书一、工程概况：本合同段16m后张法预应力砼空心板梁28片，其中中板22片，边板6片。
在板梁预制厂集中预制，预制厂设在砼拌和站附近，设9个预制台座，。
1、钢绞线采用专业厂家生产的符合（GB/T5224-2003）标准的Фs15.24钢绞线，公称截面积为140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.98×105Mpa。
锚具采用M15型锚具及配套设备，管道采用金属波纹管。
钢绞线采用后穿法，张拉时采用两端张拉，采用应力应变双控制，锚下控制应力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
张拉力＝钢绞线强度×规定百分比×钢绞线公称面积×钢绞线根数15-3：F=1860×0.75×140×3×10-3＝585.9KN；15-4：F=1860×0.75×140×4×10-3＝781.2KN；15-5：F=1860×0.75×140×5×10-3＝976.5KN；二、钢绞线张拉计算1、计算公式及参数钢绞线平均张拉力的计算()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 (1) P p —钢绞线的平均张拉力，N ； P —预应钢束张拉端的张拉力，N ；x —从张拉端至计算截面孔道长度（考虑千斤顶工作长度，取30cm ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，金属波纹管取0.225；2、伸长量计算理论伸长值PP P E A LP L =(2) △L —钢绞线理论伸长值，cm ； P p —钢绞线的平均张拉力，N ；L —从张拉端至计算截面孔道长度（应考虑千斤顶工作长度）A p —钢绞线公称面积，140mm 2；E p—预应力钢束弹性模量，1.98×105Mpa MPa；千斤顶工作长度经实际测量为60cm。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
空心板张拉计算书
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
64
200
136
708114
48001 12
65
201
136
第五行程：18/16.8Mpa—80%fk
千斤顶编号
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
70
175
105
708114
48001 12
72
174
102
第六行程：80%fk—100%fk
千斤顶编号
压力表编号
实测伸长值（mm）
初读数
终读数
实测值
708116
48089 23
70
194
124
708114
48001 12
70
194
124
累计实测伸长值为607mm和599mm，平均为603mm。
理论伸长值为599mm，允许范围是563—635mm，符合要求。
48008 12
P=0.1743F－0.58
48019 12
P=0.1728F－0.19
YC30-200
70403
48025 12
P=0.1733F－0.64
48013 12
P=0.1755F－1.35
YCW300B
708114
48007 12
P=0.0179F－0.24
48001 12
P=0.0178F－0.16
实测值
708116
48089 23
4
61
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书张拉总述20m空心板根据设计图要求，当梁体砼强度达到设计强度的85%后且龄期不小于7d方可张拉。
采用两端同时张拉，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。
具体张拉程序如下：N1预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固N2预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固张拉参数见计算表。
一、预应力钢铰线的加工1、钢绞线进场后按规范要求进行检验，合格后方可进行加工；2、钢绞线必须保持清洁、干燥，在存放和搬运过程中要避免机械损伤和有害的锈蚀，进场后如存放的时间过长，必须再次检查，合格后方可加工；3、钢绞线严格按照设计长度下料，同一束中各根钢绞线下料长度的相对差值不得大于5mm;4、钢绞线的切断，应采用切断机或砂轮机，不得采用电弧切割；5、预应力钢绞线和锚具使用前必须按有关规定进行抽检；6、预应力钢绞线穿束前，必须对预应力钢绞线进行下料、编束，油泵、千斤顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应关系；7、穿束时前端用卷扬机牵引，后端用人工协助；8、待砼强度达到设计强度的85%后进行张拉作业，张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，每一束拉完后看其断丝、滑丝情况是否在规定的要求范围，若超出规范需重新穿束张拉，锚固时也要作记号，防止滑丝；9、如果预应力钢绞线的伸长量与计算值超过6%，要找出原因，可以重新进行校核和测定预应力钢绞线的弹性模量。
二、张拉注意事项1、力筋安装尽可能在孔道内松弛程度一致，使其受力均匀。
2、两端同时张拉时，两千斤顶升降压、画线、测伸长值等工作应同步进行。
3、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力筋锚固的外露长度不得小于30mm，多余的预应力筋切割严禁采用电弧焊或氧焊切割，强调用砂轮机切割。
4、对千斤顶工作锚夹片，要随时检查，发现滑丝应及时更换。
5、千斤顶应分期进行标定，一般使用200次标定一次。
6、张拉人员应采用安全防护措施，设安全警示牌，头戴安全帽，进行预应力张拉时，严禁在力筋张拉方向站人，张拉工作人员应站在侧面，以防不测。
先张法空心板梁张拉参数计算书全部油表
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70% ；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa ；先法拉程序：0 a。
（拟采用oo=0.25ocon 0.5acon 1.0acon）acon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力小）L——拉钢绞线长度（cm）Ap --- 钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103（台座）-0.65（拉端）-2 （锚固端）=100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89（台座）-1.6（拉端）-1（锚固端）=86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630〜710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543〜611mm ；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力ocon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng= o con xAp=182.28KN，整体控制拉力为：10m 板梁中梁：Ny=9 根xNg=1640.5KN；10m 板梁边梁：Ny=11 根xNg=2005KN；13m板梁中梁：Ny=12 根xNg=2187.3KN；13m 板梁边梁：Ny=13 根xNg=2369.6KN；16m板梁中梁：Ny=14 根xNg=2551.9KN；16m 板梁边梁：Ny=16 根xNg=2916.5KN；20m 板梁中梁：Ny=18 根xNg=3281KN；20m 板梁边梁：Ny=20 根xNg=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根g s15,2钢线线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机(1)压力表1911910P=0.2311F+1.260.10acon =0.2311x182.28x0.10+1.26 =5.47MPa(2)压力表1811470P=0.2436F+0.050.10acon =0.2436x182.28x0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁93s15,2钢线线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x1640.5^2x0.25-0.32=3.24MPa0.5acon =0.01740x1640.5：2x0.5-0.32=6.81MPa1.0acon =0.01740x1640.5：2x1.0-0.32=13.95MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x1640.5：2x0.25+1.01=4.64MPa0.5acon =0.01774x1640.5：2x0.5+1.01=8.28MPa1.0acon =0.01774x1640.5：2x1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x1640.5：2x0.25+0.22=3.73MPa0.5acon =0.01715x1640.5：2x0.5+0.22=7.25MPa1.0acon =0.01715x1640.5：2x1.0+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x1640.5：2x0.25+0.08=3.83MPa0.5acon =0.01829x1640.5：2x0.5+0.08=7.58MPa1.0acon =0.01829x1640.5：2x1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁110s15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2005^2x0.25-0.32=4.04MPa0.5acon =0.01740x2005：2x0.5-0.32=8.4MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2005：2x0.25+1.01=5.45MPa0.5acon =0.01774x2005：2x0.5+1.01=9.9MPa1.0acon =0.01774x2005：2x1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2005：2x0.25+0.22=4.51MPa0.5acon =0.01715x2005：2x0.5+0.22=8.81MPa1.0acon =0.01715x2005：2x1.0+0.22=17.41MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2005：2x0.25+0.08=4.66MPa0.5acon =0.01829x2005：2x0.5+0.08=9.24MPa1.0ocon=0.01829x2005：2x1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁120s15.2钢线线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2187.3^2x0.25-0.32=4.43MPa1.0acon =0.01740x2187.3：2x1.0-0.32=18.71MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2187.3：2x0.25+1.01=5.86MPa0.5acon =0.01774x2187.3：2x0.5+1.01=10.71MPa1.0acon =0.01774x2187.3：2x1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2187.3：2x0.25+0.22=4.90MPa0.5acon =0.01715x2187.3：2x0.5+0.22=9.59MPa1.0acon =0.01715x2187.3：2x1.0+0.22=18.97MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2187.3：2x0.25+0.08=5.08MPa0.5ocon=0.01829x2187.3：2x0.5+0.08=10.08MPa1.0ocon=0.01829x2187.3：2x1.0+0.08=20.08MPa131n空心板梁边梁130s15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.5acon =0.01740x2369.6^2x0.5-0.32=9.98MPa1.0acon =0.01740x2369.6：2x1.0-0.32=20.29MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2369.6：2x0.25+1.01=6.26MPa0.5acon =0.01774x2369.6：2x0.5+1.01=11.51MPa1.0acon =0.01774x2369.6：2x1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25 a con =0.01715x2369.6：2x0.25+0.22=5.30MPa0.5acon =0.01715x2369.6：2x0.5+0.22=10.37MPa1.0acon =0.01715x2369.6：2x1.0+0.22=20.53MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2369.6：2x0.25+0.08=5.49MPa0.5acon=0.01829x2369.6：2x0.5+0.08=10.91MPa1.0acon =0.01829x2369.6:2x1.0+0.08=21.75 MPa161n空心板梁中梁140s15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2551.9：2x0.25-0.32=5.23MPa0.5acon =0.01740x2551.9：2x0.5-0.32=10.78MPa1.0acon =0.01740x2551.9：2x1.0-0.32=21.88MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2551.9：2x0.25+1.01=6.66MPa0.5acon =0.01774x2551.9：2x0.5+1.01=12.32MPa1.0acon =0.01774x2551.9：2x1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2551,9：2x0.25+0.22=5.69MPa0.5acon =0.01715x2551,9：2x0.5+0.22=11.16MPa1.0acon =0.01715x2551,9：2x1.0+0.22=22.1MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25ocon=0.01829x2551.9：2x0.25+0.08=5.91MPa0.5acon =0.01829x2551.9：2x0.5+0.08=11.74MPa1.0acon =0.01829x2551.9：2x1.0+0.08=23.41MPa161n空心板梁边梁16 0s15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2916.5^2x0.25-0.32=6.02MPa0.5acon =0.01740x2916.5：2x0.5-0.32=12.37MPa1.0acon =0.01740x2916.5：2x1.0-0.32=25.05MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2916.5：2x0.25+1.01=7.47MPa0.5acon =0.01774x2916.5：2x0.5+1.01=13.94MPa1.0acon =0.01774x2916.5：2x1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2916.5：2x0.25+0.22=6.47MPa0.5acon =0.01715x2916.5：2x0.5+0.22=12.72MPa1.0acon =0.01715x2916.5：2x1.0+0.22=25.23MPa(2)压力表1811417一删% '0+g •oxz.ig在xg”io -Q= uoong -Q叼的％2YZ .()+% 'OX-xg”io •()= us。
空心板张拉计算书
20m 空心板张拉计算书空心板张拉采用整张整放的张拉方式，一端固定，另一端采用两台千斤顶配合工作横梁张拉，根据台座的设计，钢绞线的下料长度为65.5m 。
直线桥中板伸长量计算（N=12）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 8.11502/128.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理 直线桥边板伸长量计算（N=13）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 7.12462/138.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理 曲线桥中板伸长量计算（N=12）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯=钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 8.11502/128.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理 曲线桥中板伸长量计算（N=13）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 7.12462/138.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理曲线桥中板伸长量计算（N=14）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 6.13422/148.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理 曲线桥边板伸长量计算（N=13）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 7.12462/138.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理曲线桥边板伸长量计算（N=14）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 6.13422/148.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理 曲线桥边板伸长量计算（N=15）分段终点力计算钢绞线强度：Mpa 1860f pk =钢绞线截面积：2g mm 139A = 钢绞线弹性模量：Mpa 105.91E 5⨯= 钢绞线长度=65.5（包含工作长度）单股张拉控制力：KN 8.19113924.701860A 24.70f P g pk =⨯⨯=⨯⨯=单 总体张拉控制力：KN 5.14382/158.1912/n P P =⨯=⨯=单总 理论伸长量计算：mm 5.463139101.955.658.1915g=⨯⨯⨯=⨯=∆A E L P 单理总体张拉控制力与千斤顶、油表的换算。
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16米预制空心板张拉计算方案
一、基础数据
本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算
1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：
F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN
其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；
n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；
F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：
16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）
16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）
三、压力表读数计算
本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：
编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484
编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505
Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）
故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484
P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a
2）压力表编号为130577505
P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a
其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：
预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）
预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表
(16米空心板中板)表四）
预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）
预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）
预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表
(16米空心板边板)（表七）
预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表
(16米空心板边板)（表八）
三、理论伸长量的复核计算
1、预应力钢束的平均张拉力计算
采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：
预应力平均张拉力计算公式及参数：
式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)
P p-----预应力筋平均张拉力（N）；
P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；
X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；
μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15
故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：
由设计图纸可知：
K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；
N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
16米中跨空心板平均张拉力计算表
2、理论伸长量的计算
1、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
∆L=P p L/（A p E p）
式中：P p-----预应力筋平均张拉力（N）；
L------预应力筋的长度（mm）；
A p------预应力的截面面积；
E p------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；
经计算16米空心板：N1预应力钢绞线的长度L为15.666米，N2
预应力钢绞线的长度L为15.716米。
标准梁长空心板中板理论伸长量计算表
设计图纸中跨的钢束伸长量分别为：N1钢束为110mm，N2钢束为111mm实际计算理论伸长量与设计值相差小于1mm，考虑实际张拉中由于千斤顶、限位板的长度增加了钢绞线的长度，经实际量测单侧千斤顶、限位板的长度为40cm，同时考虑锚具回缩量等因素，故现场量测钢束伸长量采用计算理论伸长量加12mm。
按规范要求，现场实际量测的伸长量与理论伸长量的误差硬控制在6%范围之内，故16米空心板中板钢束的伸长量取值范围分别为：N1钢束：103mm～117mm
N2钢束：104mm～118mm
注：16米空心板中板钢束伸长量见附表。
3、实际伸长量为两端张拉伸长量之和，计算方法如下：
实际伸长量△L=△L1+△L2
式中：△L1——初应力10%бk至100%бk之间的实测伸长值（mm）；
△L2——初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值，采用从10%бk～20%бk之间的实测伸长值作为ΔL2值；
四、张拉施工要点及注意事项
1、预应力钢束张拉必须以张拉力为主，伸长量校核的双控指标进行控制，伸长量波动范围为理论伸长量的±6%。
每束钢绞线断丝或
滑移不多于1根，每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%。
2、施工现场实际张拉程序为：①张拉到初应力10%δk，并量测伸长值L1，并做好记录。
②张拉到20%δk，并量测伸长值L2，并做好记录，③直接张拉到100%δk，并量测伸长值L k并做好记录，则实际伸长量为：
△L=△L1+△L2=（L k- L1）+（L2- L1）
3、张拉现场要配备油泵操作人员4人，安装千斤顶及量测伸长量人员2~3人，现场记录人员2人。
4、张拉两端现场要配备对讲机，要统一口令，做到每个张拉程序要一致，同步。
5、在张拉过程中严禁操作人员及闲杂人等站在张拉端的正面。
6、事业部技术部将安排专业工程师全程控制，现场人员必须做好张拉原始记录。