热处理对马氏体不锈钢Fv520
FV520B-S材料成分
以下是网络资料......仅引用化学成分:C 0.04- 0.07,Cr 13~14.5,Ni 5~6,Mo 1.3~1.8,Cu 1.3~1.8, Mn_ 1,No 0.25~0.45. Si 5 0.7,S和P'0.031050℃固溶处理+850℃中间处理+470℃时效时FV520B钢的强度达到极大值...............FV520B是在原FV520的基础上研制的新型马氏体沉淀硬化耐酸、耐热不锈钢，该型钢种通过Cu、Nb、Mo等强化元素在时效过程析出ε－Cu，NbC、Mo2C、M7C3、M23C6的共同作用，起到最大的强化效果。
FV520B印象中生产厂家都集中在我国东北和内蒙地区，比如抚顺特钢、北满特钢、一重、北方工业集团（军工企业），产品有棒、板材等，比如北满特钢是沈阳鼓风机厂生产FV52 0B 锻件的定点生产厂。
FV520B的生产工艺流程如下：EAF 电炉冶炼—浇注钢锭—退火—清理—轧制开坯—坑冷—清理—电渣重熔—罩冷—清理—水压机锻造—热退火—光面探伤—检查上交。
这里列举一个典型的FV520B（这个就是它的牌号，只要你说FV520B，了解的技术人员都知道。
）的化学成分(%)：C--0.06Si-0.38Mn-0.70P--0.009Cr-14.10Ni-5.28Cu-1.52Mn-1.41Nb-0.36对这个钢种，接触过好几次，也都是用在压缩机上的，据生产技术人员介绍，该钢种质量和企业技术水平有很大关系，尤其是其中Cr的含量以及Nb(金属铌)的含量，Nb的加入步骤和时间也对钢种质量有较大影响，建议楼主咨询一下上述企业的技术人员吧，毕竟应用领域狭窄，很“专”，越是这种需要量不大（非大众化）的钢种，技术层面的因素就越不为人所知，看看其生产企业，企业名字中含“特”的就好几个，足以说明其很特殊了，要是304、316啥的，那知道的人就多了，呵呵。
..................这种钢在离心式压缩机的叶轮上遇到过，平常好像和咱们说的17.-4PH 等同。
马氏体不锈钢热处理淬火
马氏体不锈钢热处理淬火一、马氏体不锈钢概述马氏体不锈钢是一种具有高强度和耐腐蚀性的不锈钢，其主要成分为铬、镍和钼。
在加工过程中，通过控制冷却速度和温度来控制其组织结构，从而实现各种性能的调节。
二、热处理工艺热处理是通过对金属材料进行加热、保温和冷却等工艺处理，以改变其组织结构和性能的方法。
在马氏体不锈钢的热处理过程中，主要包括以下几个步骤：1. 固溶处理：将材料加热至固溶温度以上，并保持一定时间，使得所有合金元素均能溶解在晶粒中。
2. 快速冷却：将材料迅速浸入水或油中进行淬火，使得晶粒迅速形成马氏体组织。
3. 时效处理：将淬火后的材料再次加热至一定温度，并保持一定时间，在此过程中发生析出硬化作用，提高材料的强度和硬度。
三、淬火工艺淬火是指将材料加热至一定温度，然后迅速冷却以改变其组织结构和性能的过程。
在马氏体不锈钢的淬火过程中，主要包括以下几个方面：1. 温度控制：淬火温度是影响马氏体形成和性能的重要因素，一般应在850℃以上。
2. 冷却介质选择：淬火过程中的冷却介质可以选择水、油、空气等，不同介质对材料的影响也不同。
3. 冷却速度控制：淬火时冷却速度越快，形成的马氏体组织越多，材料强度和硬度也越高。
因此，在实际操作中需要根据具体情况进行调整。
四、淬火工艺参数在实际操作中，淬火工艺参数的选择会直接影响到材料的性能和品质。
以下是常见的几个淬火工艺参数：1. 淬火温度：一般为850~1050℃之间。
2. 淬火介质：水、油、空气等。
3. 冷却速率：一般为10~30℃/s之间。
4. 持温时间：一般为30~60分钟。
五、淬火后的组织结构和性能淬火后的马氏体不锈钢具有高强度、高硬度、良好的耐磨性和耐蚀性等特点。
其组织结构主要为马氏体和残余奥氏体，其中马氏体占主导地位。
此外，还会出现一些碳化物和铁素体相。
六、注意事项在实际操作中，需要注意以下几个方面：1. 温度控制：淬火温度过高或过低都会影响材料的性能。
2. 冷却介质选择：不同介质对材料的影响也不同，需要根据具体情况进行选择。
什么是Fv520B沉淀硬化不锈钢板？
什么是Fv520B沉淀硬化不锈钢板？
Fv520B沉淀硬化不锈钢板是一种高强度、高耐蚀性的不锈钢材料。
它由钢锭经过一系列加工步骤制成，其中最重要的步骤是沉淀硬化。
沉淀硬化是指在高温下对不锈钢材料进行化学处理，通过沉淀反应生成新的化合物，从而提高不锈钢的强度和硬度。
Fv520B沉淀硬化不锈钢板的主要成分是铬、镍、钼等元素。
其中，铬是不锈钢的主要合金元素之一，其能够形成致密的氧化层，保护不锈钢表面不被腐蚀。
钼的加入可以提高不锈钢的耐腐蚀性能，在酸性、氯离子环境下表现更为优异。
而镍的加入能够使不锈钢更具有韧性和塑性，并且提高了其对热膨胀的抵抗能力。
相较于传统的奥氏体不锈钢，Fv520B沉淀硬化不锈钢板具有更高的强度、硬度和耐腐蚀性能。
其抗拉强度一般在1100MPa以上，硬度在HRC30-40之间，对氯化物应力腐蚀裂纹的抵抗能力也很好。
这种材料可以广泛应用于石油化工、海洋工程、核能和船舶等领域。
当然，Fv520B沉淀硬化不锈钢板也存在一些局限性。
由于其成分中含有大量的镍、钼等高价元素，其材料成本较高。
同时，沉淀硬化过程的控制、质量检验也较为复杂，需要高精度的加工技术和检测手段。
因此，这种材料通常被应用于对材料性能要求较高的场合。
总之，Fv520B沉淀硬化不锈钢板是一种高性能、高成本的不锈钢材料，具有卓越的强度、硬度和耐腐蚀性能。
在特定的工业领域中有广泛的应用前景，尤其是在海洋工程、石油化工等领域中表现出了良好的应用效果。
晶粒度等级对FV520B锻件铣削性能的影响
晶粒度等级对FV520B锻件铣削性能的影响马氏体沉淀硬化不锈钢FV520B的锻件晶粒度等级决定于锻造的工艺和热处理的保温时间及温度。
此种材料的锻件晶粒度等级对锻件铣削性能有较大的影响。
将锻件的晶粒度级别控制在合理的范围内，可使其获得良好的铣削性能。
标签：晶粒度；锻件；FV520B；铣削性1 概述FV520B是一种马氏体沉淀硬化不锈钢，主要Cr的含量为13.00～14.50%，Ni的含量为5.0～6.0%，内部基体组织主要由马氏体组成，含有沉淀硬化相。
此材料具有强度高、硬度高，冲击韧性好的特点。
因此，被广泛应用于汽轮机、压缩机、涡轮增压机的叶轮的设计制造中。
如何降低铣削加工叶片的制造费用，并减少机床的使用时间，从而达到降低压缩机生产制造成本的目的，成为大家研究的重点领域。
随着锻件晶粒度等级的降低，材料的内部组织锻造的均匀性越差，晶粒變大，使得叶轮叶片铣削加工难度越大。
文章通过晶粒度为3-3.5级的锻件与晶粒度为5级两组叶轮的铣削过程进行对比研究，为FV520B作为叶轮锻件，能够达到基本的铣削性能，而要求的最低晶粒度等级提供了一定的依据。
2 项目背景实际生产制造中，由于锻造工艺、热处理工艺的控制过程的差异，会使得最终叶轮锻件的力学性能、晶粒度等级等发生变化。
目前，市场上常用FV520B锻件的场合，基本拉伸指标在930MPa。
而有些特殊要求的使用环境，要求叶轮锻件抗拉指标大于1078MPa。
如何得到保证力学性能，同时又拥有内部组织均匀的锻件，成为锻造工艺的问题点。
对于我们叶轮制造企业来讲，晶粒度等级大于几级才能够满足我们的使用、制造的需求，成为研究的重点。
文章就通过晶粒度分别为3级、5级的锻件进行铣削试验，得出相关结论。
3 试验条件及方法文章采用晶粒度分别为3-3.5级、5级的两种叶轮锻件，在相同的夹装方式、相同的刀具、相同的机床以及一定的切削参数条件下进行叶片铣削加工。
通过对切削过程中各个加工参数的调整，分析材料中晶粒度变化对切削功率、刀具寿命、切削效率的影响。
FV520B钢叶轮的真空热处理
FV520B钢叶轮的真空热处理
牛丹;陈炜
【期刊名称】《热处理》
【年(卷),期】2024(39)2
【摘要】对FV520B钢试样和叶轮在真空炉中进行了1050℃加热随后炉冷至850℃,再在通入氮气的真空炉中冷却至50℃空冷的固溶处理,在真空炉中在850℃加热随后在充入氮气的真空炉中冷却至50℃空冷的调整处理,以及在真空炉中603℃时效处理。
热处理后检测了叶轮的力学性能、显微组织和坐标尺寸。
结果表明:叶
轮的力学性能和坐标尺寸均符合要求,显微组织由回火马氏体、奥氏体和弥散分布
的析出相组成,对FV520B钢叶轮进行真空热处理是可行的。
【总页数】3页(P34-35)
【作者】牛丹;陈炜
【作者单位】沈阳鼓风机集团股份有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TG156.95
【相关文献】
1.25Cr2Ni3Mo钢叶轮的真空热处理
2.2．25Cr1Mo 钢叶轮的真空热处理
3.离心叶轮用FV520B材料真空钎焊工艺研究
4.热处理对马氏体不锈钢FV520B的组织
和力学性能的影响5.真空时效加热到温时间滞后现象对FV520B钢组织及性能的
影响
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马氏体不锈钢热处理淬火
马氏体不锈钢热处理淬火简介马氏体不锈钢是一种通过热处理淬火获得的高强度不锈钢。
由于其出色的耐腐蚀性能和良好的可加工性，马氏体不锈钢在航空航天、汽车制造、医疗器械等领域广泛应用。
本文将深入探讨马氏体不锈钢的热处理淬火过程及其影响因素。
热处理淬火的原理热处理是通过控制材料的组织和性能来改变材料的加工性能和使用性能。
淬火是其中一种重要的热处理方法之一。
马氏体不锈钢热处理淬火的原理如下：1.加热：将马氏体不锈钢加热至适当的温度，通常在900°C到1050°C之间。
这样可以使材料中的奥氏体晶体结构转变为奥氏体加马氏体的组织结构。
2.保温：在加热的温度下保持一段时间，以确保奥氏体转变为均匀的奥氏体加马氏体。
3.冷却：迅速将材料从加热温度冷却至室温，通常采用水或油冷却。
这种迅速冷却的过程使马氏体得以保留，从而提高了材料的硬度和强度。
热处理淬火的影响因素马氏体不锈钢的热处理淬火过程中，有多个因素会对材料的组织和性能产生影响。
以下是影响因素的详细讨论：温度热处理淬火的温度对马氏体不锈钢的相变和淬火效果具有重要影响。
较高的温度可以提高材料的形变能力和可塑性，但过高的温度可能导致晶粒的长大和材料的软化。
因此，选择适当的加热温度是确保良好淬火效果的关键。
保温时间是指材料在加热温度下保持的时间。
较长的保温时间可以促进奥氏体加马氏体转变的充分进行，确保得到均匀的组织结构。
然而，过长的保温时间可能导致晶粒的长大和材料的软化，因此需要根据具体情况选择适当的保温时间。
冷却速率冷却速率是热处理淬火中另一个重要的影响因素。
快速的冷却速率能够有效地保留马氏体，提高材料的硬度和强度。
水冷却和油冷却是常用的冷却介质，其冷却速率各有特点。
水冷却能够提供更快的冷却速率，但可能会引起材料的变形和裂纹。
油冷却则相对较缓慢，冷却效果较温和。
因此，需要根据具体要求选择适当的冷却速率。
加热速率加热速率指材料从室温升温至加热温度的速率。
不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响
不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响超级马氏体不锈钢是在传统马氏体不锈钢基础上将碳含量严格控制在0.03%以下，并且提高镍含量的一种新型马氏体不锈钢。
相对于传统的低碳马氏体不锈钢，超级马氏体不锈钢不但具有良好的塑韧性与较高的强度和硬度，而且具有较高的断裂韧性、水下疲劳强度以及抗磨蚀等性能。
马氏体不锈钢经过正火后，能够得到板条马氏体，并经一定温度回火后，进一步得到回火马氏体能够明显影响与改善材料的综合性能。
前人研究超级马氏体不锈钢在1050℃正火并且在500℃-700℃间回火，只关注其微观组织与力学性能，并未研究其抗磨蚀。
研究对超级马氏体不锈钢00Cr13Ni4Mo进行正火后一次回火并且选取部分温度进行二次回火，对8种不同热处理下材料的硬度，冲击韧性与抗磨蚀性能关系进行了详细探讨与研究。
超级马氏体不锈钢在550℃-650℃回火后，会产生逆变奥氏体，其在透射电镜下呈黑色长条与块状，经常分布在马氏体板条边界以及奥氏体晶界处，长度为102nm-103nm，宽约为100nm。
逆变奥氏体会降低材料的强度和硬度，增加韧性。
当一次回火温度达到700℃时，逆变奥氏体附近富集的Ni元素扩散程度增加，Ni的偏析降低，冷却过程中逆变奥氏体转变为新生马氏体，材料中几乎不存在逆变奥氏体，所以硬度升高。
00Cr13Ni4Mo不锈钢在500℃-700℃范围一次回火后，随着温度上升硬度值呈先降后升。
二次回火较同温度一次回火后硬度普遍下降。
在500℃-700℃范围一次回火后韧性呈先升后降；二次回火处理对于钢的韧性影响较小。
00Cr13Ni4Mo不锈钢的累积失重量曲线呈类抛物线型，随时间的增加累积失重量增大，累积失重率不断降低。
根据材料磨蚀规律可知，对于两体磨损来说，材料硬度的高低决定了其耐磨性的优劣。
因此，超级马氏体不锈钢的抗磨蚀性与材料硬度之间关系紧密，通常材料的硬度越高，其累积失重量越低，抗磨蚀性越好。
马氏体不锈钢淬火热处理
马氏体不锈钢淬火热处理一、引言马氏体不锈钢是一种重要的不锈钢材料，具有高强度、高韧性和良好的耐腐蚀性能。
其中，淬火热处理是马氏体不锈钢制造过程中必不可少的步骤之一。
本文将介绍马氏体不锈钢淬火热处理的原理、方法和注意事项。
二、马氏体不锈钢淬火热处理原理1. 马氏体变形机制在淬火过程中，马氏体变形机制主要是由相变引起的位错密度增加和晶界滑移所致。
当马氏体从奥氏体转变时，晶格结构发生变化，导致位错密度增加。
此时，晶界滑移将继续发生，直到位错密度达到一个平衡状态。
2. 马氏体不锈钢淬火热处理原理在淬火过程中，由于快速冷却产生了大量的残余应力和塑性留下来的位错。
这些留下来的位错会影响材料的力学性能和耐腐蚀性能。
通过回火处理可以消除这些留下来的位错，从而提高材料的力学性能和耐腐蚀性能。
三、马氏体不锈钢淬火热处理方法1. 淬火温度马氏体不锈钢淬火温度一般在800℃以上。
当温度超过800℃时，奥氏体会转变为铁素体和铁碳化物，这将导致材料的强度和韧性下降。
2. 淬火介质淬火介质一般使用水或油。
使用水进行淬火可以获得更高的硬度和强度，但也容易产生较大的变形和裂纹。
使用油进行淬火可以减少变形和裂纹的产生，但硬度和强度相对较低。
3. 淬火时间淬火时间取决于材料的厚度、形状和尺寸等因素。
一般来说，较厚的材料需要更长的淬火时间才能达到所需的硬度和强度。
4. 回火处理回火处理是消除残余应力和塑性留下来的位错的重要方法之一。
回火温度和时间可以根据所需的力学性能进行选择。
回火温度一般在300℃-600℃之间，时间一般为1-2小时。
四、马氏体不锈钢淬火热处理注意事项1. 淬火过程中要控制温度和时间，避免过度淬火或欠淬火。
2. 淬火介质的选择应根据材料的厚度、形状和尺寸等因素进行选择。
3. 回火处理应在适当的温度和时间内进行，避免过度回火或欠回火。
4. 在淬火热处理过程中，要注意防止材料变形和裂纹的产生。
五、结论马氏体不锈钢淬火热处理是提高材料力学性能和耐腐蚀性能的重要方法之一。
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热处理对马氏体不锈钢Fv520(B)组织及耐蚀性能的影响乔桂英肖福仁摘要采用透射电镜、X-射线衍射仪和金相显微镜，研究了Fv520(B)马氏体时效硬化不锈钢，经过1 050 ℃固溶处理及1 050 ℃固溶处理+850 ℃调整处理，在430～650 ℃时效温度范围内显微组织变化及对耐蚀性能的影响。
结果表明：该钢在470 ℃时效时，时效相开始析出，560 ℃时，时效相开始脱溶，该钢时效后，具有良好的抗晶间腐蚀能力。
关键词马氏体Fv520(B)不锈钢组织耐蚀性Effect of Heat Treatment on Structure and Corrosion Resistance of Martensitic StainlessSteel Fv520(B)Qiao Guiying and Xiao Furen(Yanshan University, Qinhuangdao 066004)Abstract The structure and corrosion resistance of age hardened martensitic stainless steel Fv520(B) 1050°C solid-solution-treated, 850°C intermediate treated and 430～650°C aged have been studied using transmission electron microscope (TEM), x- ray diffractometer (XRD) and optical microscope (OM). The results showed that the aging phases in steel began precipitating at 470°C and separated out at 560°C, and the steel aged had excellent corrosion resistance.Materials Index Martensite, Stainless Steel Fv520(B), Structure , Corrosion Resistance马氏体时效硬化不锈钢Fv520(B)一般采用固溶处理、中间调整处理、时效处理工艺(以下称两步工艺)；中间调整处理的目的是析出一定量的碳化物，提高Ms点，减少残余奥氏体量，但Fv520(B)钢的Ms点为150 ℃左右，固溶处理后，残余奥氏体量一般小于10%，在一般使用条件下再降低Ms点意义不大。
可否采用固溶加时效(以下称一步工艺)代替两步工艺值得研究。
本文对Fv520(B)马氏体时效硬化不锈钢的两种处理工艺下的时效组织及其对腐蚀性能的影响进行了研究。
1 试验材料及方法1.1 试验材料试验用Fv520(B)钢的化学成分(%)为：0.05 C，0.40 Si，0.80 Mn，14.50 Cr,5.50 Ni,1.80 Cu,1.70 Mo,0.35 Nb,0.007 P,0.006 S。
试样经1 050 ℃×1 h空冷固溶处理，850 ℃×2 h空冷中间调整处理后，在430～650 ℃温度范围内时效2～4 h空冷。
1.2 电化学腐蚀试验试验介质为0.5 mol H2SO4溶液，温度为30 ℃。
以7.2 mV/s的电位扫描速度，测试出E-I曲线及相应的电化学腐蚀参数。
1.3 晶间腐蚀试验晶间腐蚀试验按GB1223-75中的草酸电解浸蚀法。
按1 A/cm2的电流密度通电，时间为90 s，然后在金相显微镜下观察浸蚀部位。
2 试验结果及分析2.1 组织分析Fv520(B)钢经1 050 ℃×1 h空冷后组织为典型的低碳马氏体组织［1］，X射线分析残余奥氏体量为8.6%。
再经850 ℃×2 h空冷中间调整处理后，组织为细小的板条马氏体。
TEM分析有少量碳化物析出，碳化物种类主要为NbC、M7C3型碳化物，NbC主要在晶内析出，M7C3型碳化物主要在晶界析出，此时残余奥氏体量为4.1%。
TEM分析表明在两种工艺条件下430 ℃时效时，未见新的碳化物生成，组织与中间调整处理组织相似，未见明显变化。
470 ℃时效时，均可明显看到在位错处有时效相析出(图1a)，但因析出相十分细小，无法通过电子衍射确定其具体结构，但基体的衍射斑点出现星芒特征，表明析出相与基体共格，仔细观察还可以发现存在应变场衬度相。
在520 ℃时效时，时效相开始长大，在560 ℃时效时，时效相已开始脱溶(图1b)。
对已经长大的时效相进行电子衍射分析，其主要相为ε-Cu相、NbC、Mo2C和M23C6等，两种工艺条件下，时效相的种类未见明显变化，同时基体开始回复再结晶。
在620 ℃时效时，时效相已完全脱溶，但尺寸仍十分细小，基体也已完全再结晶。
图1 Fv520(B)钢时效组织TEM 形貌(a) 470 ℃位错析出(一步工艺)； (b) 560 ℃时效相(两步工艺)；(c)620 ℃残余奥氏体(两步工艺)Fig.1 TEM morphology of structure of steel Fv520(B) aged (a) Precipitation in dislocation at 470°C (one step process); (b) Aging phases at 560°C (two step process ); (c) Res idual austenite(two step)Fv520(B)钢时效硬化相主要为富铜相(ε-Cu)。
由于铜、铁电负性相差较大，铜在α-Fe 中的溶解度极低，极易析出。
文献［2］在17-4PH 钢中采用电阻法得出沉淀没有孕育期，沉淀激活能极低。
但在电镜下对Fv520(B)钢富铜相早期沉淀析出过程分析比较困难，原因是Fe 、Cu 对电子的原子散射振幅很接近，因而富铜相与基体散射强度差别很小，Fe 、Cu 原子尺寸差别不大，早期沉淀晶畸变很小形成应变场衬度较弱［3］。
470 ℃时效，观察到极弱的应变衬度相，表明富铜相已开始析出，且与基体保持共格关系，具有极大的分散度，同时M 2C 、NbC 、M 23C 6等碳化物析出尺寸也非常细小，具有最大的强化效果，因此，该钢在470 ℃左右时效时得到最大的强化。
温度升高，时效相开始长大，硬度下降。
TEM 分析还发现在520 ℃以上时效时，奥氏体量增多，这表明在时效过程中伴随着逆变奥氏体生成的过程，逆变奥氏体主要在马氏体板条界及原奥氏体晶界上形成(图1c)。
由于逆变奥氏体是由马氏体通过切变机制所形成的，保持了原马氏体的成分，因此其稳定性极高，在随后的冷却过程中很难发生转变［4］，即以残余奥氏体的形式保留下来，导致室温残余奥氏体数量增多。
X 射线定量分析表明520 ℃以上时效时，随时效温度升高，残余奥氏体量增加，分别在560 ℃和620 ℃时，达到极大值。
2.2 电化学腐蚀行为Fv520(B)钢在0.5 mol H 2SO 4溶液中的极化曲线如图2所示，曲线明显分为4个不同区域：活性溶解区(a-b)；活化-钝化区(b-c)；稳定钝化区(c-d)；过钝化区(d-e)。
由曲线可以看出该钢在0.5 mol H 2SO 4溶液中具有较小的临界钝化电流密度I C 维钝电流密度I pass 、较宽的稳定钝化区、较高击穿电位Eb 。
而材料的临界钝化电流密度IC和维钝电流密度Ipass的大小反映了材料钝化膜形成的难易程度，稳态钝化区的大小和击穿电位的高低则反映材料钝化膜的稳定性［5］。
可见试验用钢具有良好的耐硫酸腐蚀性能。
表1给出了不同工艺条件下Fv520(B)钢电化学参数；在本试验条件下，两种工艺处理后时效温度对钢的耐腐蚀性能影响不大。
试验用钢含碳量极低，析出的碳化物较少，合金的基体成分变化不大，热处理对耐硫酸腐蚀性能的影响不大。
图2 试验用钢在0.05 mol H2SO4中的极化曲线Fig.2 Anode polarization curve of steel Fv520(B) in 0.05 mol H2SO4表1 试验用钢的Eb值Table 1 Ebvalue of steel tested2.3 晶间腐蚀行为经草酸腐蚀试验的试样均未出现明显的晶间腐蚀。
在一步工艺处理条件下，470 ℃时效后，试样表面只有极少的腐蚀坑(图3a)，随时效温度的升高，试样表面出现大量细小的腐蚀沟(图3b)，与金相组织相同。
两种工艺相比，无明显的差别。
图3 Fv520(B)钢草酸试验晶间腐蚀照片(a) 470 ℃； (b) 620 ℃Fig.3 Etch structure of steel oxalic-acidtested at 470°C (a) and620℃ (b)Fv520(B)钢具有较低的碳含量，一步工艺处理时，只在时效过程中，碳化物晶内析出，一般不会引起晶间腐蚀。
而在两步工艺处理时，虽然中间调整处理过程中，又有少量碳化物析出，但碳化物主要为NbC 、M 7C 3，而且NbC 主要在晶内析出，只有极少量的M 7C 3在晶界析出。
在时效过程中大量的时效相均在晶内析出，因此在显微组织观察中，只看到组织的变化，并无晶间腐蚀发生。
3 结论(1) Fv520(B)钢经两种工艺处理后，时效相均在470 ℃时开始析出，560 ℃时，时效相完全脱溶，主要时效相有富铜(ε-Cu)、NbC 、Mo 2C 、M 23C 6等；520 ℃时效时发生奥氏体逆转变，残余奥氏体量增加，560 ℃和620 ℃时达到极大值；(2) Fv520(B)钢经过两种工艺处理后，均在470 ℃达到最大硬化效果，两种工艺对硬度的影响变化相差不大；(3) Fv520(B)钢具有良好的耐硫酸腐蚀性能和耐晶间腐蚀性能；(4) 一步处理工艺可以代替两步处理工艺。
作者简介：乔桂英，女，32岁，工程师。
1992年毕业于燕山大学金属材料专业(硕士)。
从事金属材料研究。
作者单位：燕山大学，秦皇岛 066004参考文献1 乔桂英，肖福仁，谭朝鑫.热处理对马氏体不锈钢Fv520(B)力学性能的影响.特殊钢，1998，19(6)：182 Viswanathan U.K. Nayar, P.K.K. and Krishnan R., Materials Science and Technology, 1989,5:3463 臧鑫士.金属热处理学报，1991，12(4)：234 陈继勤，程饴萱等.金属热处理学报，1980，1(2)：265 肖纪美.不锈钢的金属学问题，北京：冶金工业出版社，1983：189。